并且H :為輪轂載荷矢量。在示例中，張 緊器10具有3mm臂（即，以Ap示出的帶輪軸線與張緊器臂軸線A a之間的偏置為3_)，并 且假設(shè)張緊器臂18與輪轂載荷矢量之間的角度為90°，由彈簧支架24產(chǎn)生的摩擦扭矩近 似為由襯套產(chǎn)生的摩擦扭矩的100% *Ma/Mb= 54% (其中，:r a= 12. 5mm，R = 3mm，y a = 0? 2, rc= 20mm，r b= 10mm，y b= 0? 07)。因此，與由軸14與襯套16之間的接合提供的摩 擦扭矩相比，由彈簧支架24提供的摩擦扭矩可以是相當(dāng)大的。
[0030] 除了在至少某些情況下的上述摩擦力來源之外，提供其他的摩擦力來源將是有利 的。例如，在帶處于油中的應(yīng)用中，在軸14與襯套16之間產(chǎn)生的摩擦力由于由油的存在引 起的潤滑而減小。因此，摩擦力的額外來源或替代性來源是理想的。并且，在很多應(yīng)用中， 能夠使用相對較長的張緊器臂（即，其中R>3mm)將是有利的。更長的張緊器臂會比更短的 臂具有更好/更大的收緊率，其中，"收緊率"為張緊器臂每旋轉(zhuǎn)一度張緊器能夠補(bǔ)償?shù)膸чL 度量。此外，更長的臂允許更穩(wěn)定的張力控制。與下述某些張緊器相比，更長的臂可以允許 張緊器的相對容易的拉銷（pull-the-pin)安裝，所述某些張緊器由于其使用安裝偏心件 而使得安裝復(fù)雜，該安裝偏心件為軸14的中心與的軸14的樞軸軸線之間的偏置，安裝偏心 件在張緊器的安裝期間用于調(diào)整軸14的位置。一旦軸14被正確地定位，使用螺栓等將軸 14在其當(dāng)前位置處固定使得軸14不樞轉(zhuǎn)。然而，這種張緊器的安裝會如上所述是復(fù)雜的。
[0031] 然而，現(xiàn)有技術(shù)的長臂張緊器有時(shí)會在軸-襯套界面產(chǎn)生過小的摩擦扭矩，從而 妨礙了長臂張緊器在某些情況下的使用。為了使張緊器中的軸承保持為?。ㄒ员３殖杀?為低），臂長的增大會導(dǎo)致軸直徑減小，這轉(zhuǎn)而導(dǎo)致軸-襯套界面處的更小的摩擦扭矩。在 一個(gè)示例中，對于具有30_內(nèi)徑的滾珠軸承的張緊器而言，摩擦扭矩與產(chǎn)生的扭矩的比率 可以如下確定：3mm臂可以與直徑為20mm的軸一起封裝。其可以為：15mm的軸承半徑一 3mm(臂偏心）一 lmm(錯(cuò)臂壁）-lmm(襯套厚度）=10mm(軸半徑）。使用如上的類似計(jì)算 僅可以將5mm的臂與直徑為16mm的軸封裝在相同軸承中。對于3mm臂而言，阻尼比率將是 10mm(軸半徑）*0? 1 (摩擦系數(shù)）*F (載荷）/3mm(臂偏心）*F = 0? 33。對于5mm臂而言，阻 尼比率將是8*0. 1/5 = 0. 16。在這種低阻尼比率的情況下，具有5_臂的張緊器在某些情 況下將不能夠控制正時(shí)驅(qū)動(dòng)器動(dòng)態(tài)。處于大約〇. 3至大約0. 4的范圍內(nèi)的阻尼比率在某些 應(yīng)用中會是適當(dāng)?shù)摹?br>[0032] 如圖3所示張緊器100安裝至發(fā)動(dòng)機(jī)101，張緊器100與圖2A和圖2B中示出的張 緊器相比提供了額外的阻尼。張緊器100作用在將旋轉(zhuǎn)動(dòng)力從曲軸104傳遞至一對凸輪軸 105a和105b的正時(shí)帶103上。由張緊器100提供的額外的阻尼經(jīng)由以圖4中的124示出 的彈簧支架被提供。因此，張緊器100在某些情況下可以具有大于3_(例如，5_)的張緊 器臂長度。張緊器100具有可以類似于軸14的軸114、粧接至軸114的一端的基部115、可 以類似于襯套16的襯套116、可以類似于張緊器臂18的張緊器臂118、可以類似于帶輪20 的帶輪120、可以類似于軸承21的軸承121以及可以類似于彈簧22的張緊器彈簧122。
[0033] 張緊器臂118能夠繞圖4中示出的張緊器臂樞軸軸線Aa樞轉(zhuǎn)。帶輪120能夠繞 帶輪軸線Ap旋轉(zhuǎn)，帶輪軸線Ap從張緊器臂樞軸軸線Aa偏置，其中，偏置量為張緊器臂的長 度。
[0034] 保持墊圈135粧接至軸114的另一端以將所選定部件保持在一起。聚合物襯套板 137設(shè)置在保持墊圈135與張緊器臂118之間以防止它們之間的金屬對金屬的接觸。襯套 116和阻尼元件124可以一起總稱為阻尼系統(tǒng)112。
[0035] 在圖4中示出的實(shí)施方式中，安裝偏心件139設(shè)置在軸114中的孔口 141中，該安 裝偏心件139在張緊器100在發(fā)動(dòng)機(jī)上的安裝期間允許張緊器臂118的位置調(diào)整。在圖3 中以119示出的緊固件穿過孔口 141 (圖4)但通過安裝偏心件139從孔口 141的中心偏置 以將張緊器100安裝至發(fā)動(dòng)機(jī)。然而，在圖4A和圖4B示出的優(yōu)選變體中，沒有安裝偏心件 并且能夠提供更長的張緊器臂118長度（例如，與3_對照，為5_)。在該變體中，緊固件 (未示出）穿過孔口 141 (并且緊固件在孔口 141中居中）以將張緊器100安裝至發(fā)動(dòng)機(jī)。 圖4A和圖4B中示出的變體可以在其他方面類似于圖4中示出的實(shí)施方式。
[0036] 圖6為張緊器100的接觸發(fā)動(dòng)機(jī)的"底部"部分或"近端"部分的截面圖。圖7為 張緊器100的"上部"部分或"遠(yuǎn)端"部分的截面圖。圖8為彈簧122和阻尼元件124的平 面圖。圖8A為只有彈簧122的立體圖。圖9為彈簧122和阻尼元件124的截面?zhèn)纫晥D。
[0037] 如圖8和圖8A所示，張緊器彈簧122具有第一端部123和第二端部125,第一端 部123和第二端部125中的每一者的末端為柄腳。如圖4A和圖6所示，第一端部123處的 柄腳接合基部115(更具體地，第一端部123處的柄腳接合基部115中的槽111)以錨固彈 簧122的第一端部123。此外，如圖7所示，第一端部123處的柄腳穿過阻尼元件124中的 槽117,在仍然允許阻尼元件124根據(jù)需要滑動(dòng)以接合張緊器臂118的同時(shí)，該柄腳將阻尼 元件124旋轉(zhuǎn)地固定至基部115。如圖4B和圖7所示，第二端部125處的柄腳接合張緊器 臂118 (更具體地，第二端部125處的柄腳接合張緊器臂118中的槽113)以施加迫使張緊 器臂118進(jìn)入帶103的偏置力。參照圖8A，彈簧122可以為包括多于一個(gè)線圈的螺旋扭矩 彈簧，其中，線圈定義為彈簧122的延伸過360度的部段。在該實(shí)施方式中，彈簧122具有 2. 5個(gè)線圈，該2. 5個(gè)線圈包括第一端部線圈129a、第二端部線圈129b以及第一端部線圈 129a與第二端部線圈129b之間的以129c示出的180度部段。線圈129a、線圈129b與部 段129c之間的分界符以131示出。
[0038] 參照圖8、圖8A和圖9,彈簧支架124可以類似于彈簧支架24,然而，在張緊器100 中，彈簧支架124構(gòu)造成使得第一端部線圈129a中的第一部段127a和第二端部線圈129b 中的第二部段127b均接合彈簧支架124。部段127a和127b在圖8A中以立體圖示出。在 圖6中，示出了彈簧122的僅一部分，使得不遮擋部段127a。在圖7中，示出了彈簧122的 不同部分，使得能夠無遮擋地看到部段127b。如能夠在圖6、圖7和圖8A中看到的，以133 示出的分界符示出了部段127a和127b的范圍（即，分界符示出了彈簧122的接觸彈簧支 架124的部分的端部）。如能夠看到的，第一部段127a和第二部段127b相對于彼此軸向地 偏置或隔開，并且分別處于第一端部線圈129a和第二端部129b中。并且，如能夠在圖8A 中看到的，第一部段127a和第二部段127b大致軸向?qū)?zhǔn)。
[0039] 如圖8所示，由彈簧122施加在彈簧支架124上的全部力為第一端部123處的F和 第二端部125處的F。因此，由彈簧支架124和臂118產(chǎn)生的全部摩擦扭矩（以及因此產(chǎn)生 的阻尼）大于（即，近似兩倍于）圖2A和圖2B中示出的實(shí)施方式（以及圖1中示出的實(shí) 施方式）中產(chǎn)生的全部摩擦扭矩。這基于施加在彈簧122的兩個(gè)端部123和125處的力F 近似地...