專利名稱：用于調(diào)整熱式或量熱式流量計(jì)的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于調(diào)整熱式或量熱式流量計(jì)的方法，該方法借 助兩個(gè)溫度傳感器確定和/或監(jiān)測(cè)在過(guò)程中流過(guò)導(dǎo)管或者流過(guò)測(cè)量管的 測(cè)量介質(zhì)的流量，其中借助第一溫度傳感器確定測(cè)量介質(zhì)在一個(gè)時(shí)間 點(diǎn)的實(shí)際溫度，并且將限定的熱功率引導(dǎo)至第二溫度傳感器，該熱功 率測(cè)定為使得在兩個(gè)溫度傳感器之間發(fā)生給定溫差。
背景技術(shù)：
通常采用PID調(diào)節(jié)器用于調(diào)整可加熱溫度傳感器。調(diào)整方法通常 采用調(diào)整參數(shù)，該調(diào)整參數(shù)在過(guò)程中限定的物理?xiàng)l件下預(yù)先確定。作 為過(guò)程中物理?xiàng)l件的最基本的參數(shù)要數(shù)流過(guò)流量計(jì)的測(cè)量介質(zhì)的流 速。過(guò)程中的物理?xiàng)l件又進(jìn)一步反映在傳熱系數(shù)中，該傳熱系數(shù)標(biāo)志 了溫度傳感器到測(cè)量介質(zhì)的熱傳遞。
圖1和圖2顯示了理論溫度改變的情況下，現(xiàn)有典型熱式流量計(jì) 的再調(diào)整。理論溫度的改變對(duì)應(yīng)于溫度階躍，該溫度階躍引起調(diào)整過(guò) 程。理想狀態(tài)下流量計(jì)的反應(yīng)對(duì)應(yīng)于實(shí)線。這里ho為過(guò)程中限定條件 下的傳熱系數(shù)，例如條件為穿過(guò)導(dǎo)管的測(cè)量介質(zhì)的給定流速。流量計(jì) 的再調(diào)整對(duì)溫度階躍反應(yīng)較快(圖1)。流量計(jì)幾乎立刻就輸出測(cè)量值， 該測(cè)量值可靠代表流過(guò)導(dǎo)管的測(cè)量介質(zhì)的流速。(圖2)。
當(dāng)測(cè)量介質(zhì)以一定速度流過(guò)導(dǎo)管，該速度引起四倍于前述情況的 傳熱系數(shù)，該階躍響應(yīng)則較少顯示理想特性。這種情況以圖1和圖2 中的點(diǎn)劃線表示。該特性會(huì)持續(xù)較長(zhǎng)時(shí)間直到達(dá)到"溫度傳感器一測(cè) 量介質(zhì)"系統(tǒng)的理論溫度；同時(shí)提供的流量測(cè)量值也一樣流量計(jì)在 較長(zhǎng)的時(shí)間區(qū)間內(nèi)輸出太低的測(cè)量值。 一般叫做，實(shí)際值對(duì)應(yīng)理論值
的蠕變接近。
在兩個(gè)圖中還以虛線曲線顯示了相反情況。這里傳熱系數(shù)只為具 有ho特性時(shí)的值的四分之一 (hQ/4)，為此優(yōu)化調(diào)整過(guò)程。對(duì)溫度階躍 的反應(yīng)顯示為系統(tǒng)的過(guò)反應(yīng)將四倍流速情況中的相同熱功率引導(dǎo)至 溫度傳感器，則在調(diào)整時(shí)會(huì)出現(xiàn)尖峰。在這里直到調(diào)整到期望的恒定 理論溫度值也需要較長(zhǎng)的時(shí)間。調(diào)整單元的反應(yīng)也反應(yīng)于振動(dòng)的測(cè)量 值，這些測(cè)量值在調(diào)整過(guò)程中由流量計(jì)輸出。根據(jù)圖1和圖2的顯示 而清楚化了，經(jīng)過(guò)調(diào)整過(guò)程驅(qū)動(dòng)的，沒(méi)有考慮到過(guò)程中實(shí)際物理?xiàng)l件 的熱式流量計(jì)，可能會(huì)表現(xiàn)較高的測(cè)量準(zhǔn)確性。

發(fā)明內(nèi)容
因此本發(fā)明的目的是，提供一種在不同過(guò)程條件下，快速并準(zhǔn)確 調(diào)整熱式流量計(jì)的方法。
本發(fā)明的解決方案為，在實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際溫差與理論狀態(tài) 下給定的溫差出現(xiàn)偏離的情況下，確定下一時(shí)間點(diǎn)引導(dǎo)至可加熱溫度 傳感器的熱功率，其中考慮了過(guò)程中時(shí)間常數(shù)所反映的物理?xiàng)l件而確 定熱功率。
根據(jù)本發(fā)明方法的一具有優(yōu)點(diǎn)的完善，反映了過(guò)程中物理?xiàng)l件的 時(shí)間常數(shù)通過(guò)下述估計(jì)確定
其中
加熱和非加熱溫度傳感器間的給定溫差[°C] 在時(shí)間點(diǎn)《.引導(dǎo)至加熱傳感器的熱功率[W]。
作為替代，也可由下述估計(jì)確定反映了過(guò)程中物理?xiàng)l件的時(shí)間常
數(shù)
<formula>formula see original document page 6</formula>
其中，
《加熱和非加熱溫度傳感器間的實(shí)際溫差[°C] 2,.:在時(shí)間點(diǎn)Z,.引導(dǎo)至可加熱傳感器的熱功率[W]。
根據(jù)本發(fā)明方法的具有優(yōu)點(diǎn)的安排，對(duì)于實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際 溫差偏離于理論狀態(tài)下給定的溫差的情況，為了補(bǔ)償該偏離而如下確 定引導(dǎo)熱功率的變化速度，使系統(tǒng)盡可能快地達(dá)到理論狀態(tài)。
最好通過(guò)下式而計(jì)算達(dá)到理論狀態(tài)的變化速度: <formula>formula see original document page 6</formula>根據(jù)本發(fā)明方法的具有優(yōu)點(diǎn)的安排，對(duì)于實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際 溫差偏離于理論狀態(tài)下給定的溫差的情況，以如下公式確定引導(dǎo)熱功
率的變化速度
<formula>formula see original document page 6</formula>其中q [W， s/K]代表依賴于所采用的調(diào)節(jié)器的比例因子， Af [s]代表兩次相隨測(cè)量的時(shí)間間隔。


以下根據(jù)附圖對(duì)發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步的描述。附圖中， 圖1現(xiàn)有調(diào)節(jié)單元對(duì)導(dǎo)管或者測(cè)量管內(nèi)的測(cè)量介質(zhì)在不同流速時(shí) 對(duì)溫度階躍的反應(yīng)圖表，
圖2基于圖1顯示的調(diào)整過(guò)程，熱式流量計(jì)輸出的測(cè)量值的圖表， 圖3根據(jù)本發(fā)明方法實(shí)施的熱式流量計(jì)的示意圖， 圖4達(dá)到理論溫差的不同變化速度的圖表，
圖5基于圖4顯示的調(diào)整過(guò)程，熱式流量計(jì)輸出的測(cè)量值的圖表。
具體實(shí)施例方式
圖1和圖2已在說(shuō)明書(shū)開(kāi)始進(jìn)行了講述。
圖3顯示了適合本發(fā)明方法的熱式流量計(jì)1的示意圖。該流量計(jì)1
通過(guò)支管4內(nèi)的螺釘9固定，該支管4位于導(dǎo)管2上。在導(dǎo)管2內(nèi)存 在流動(dòng)的測(cè)量介質(zhì)3。也可以將流量計(jì)1與集成的測(cè)量管構(gòu)造為在線測(cè)
溫度測(cè)量裝置6位于外殼5內(nèi)面對(duì)測(cè)量介質(zhì)3的區(qū)域。對(duì)兩個(gè)測(cè) 量傳感器11， 12的激勵(lì)和/或?qū)y(cè)量傳感器11， 12輸出測(cè)量信號(hào)的分 析由調(diào)整/分析單元10實(shí)現(xiàn)，在顯示的情況中，該單元配置于變換器7。 經(jīng)過(guò)圖3中沒(méi)有特別顯示的導(dǎo)線8而實(shí)現(xiàn)與遠(yuǎn)程控制器的通訊。
溫度傳感器11， 12中的至少一個(gè)可以為電熱電阻元件，所謂的 RTD傳感器。當(dāng)然結(jié)合本發(fā)明技術(shù)解決方案也可采用通常的溫度傳感 器，為該傳感器配置了熱耦的加熱單元13，例如通常的溫度傳感器可 以為Pt100或者Pt1000或者熱元件。在圖3中加熱單元13配置于外殼 5內(nèi)并與可加熱溫度傳感器11， 12熱耦合，但由測(cè)量介質(zhì)3繼續(xù)去耦 合。最好采用傳熱性好或者傳熱性不好的材料來(lái)填充相應(yīng)中間空間而 實(shí)現(xiàn)耦合或去耦。優(yōu)選采用澆注材料。
使用流量計(jì)1可以連續(xù)測(cè)量流量；也可以將流量計(jì)1作為流量開(kāi) 關(guān)使用，如果向上超過(guò)或者向下超過(guò)至少一個(gè)給定的極限值，該流量 開(kāi)關(guān)總會(huì)顯示開(kāi)關(guān)狀態(tài)的變化。
作為替代，還可將兩個(gè)溫度傳感器11， 12都設(shè)計(jì)為可加熱式，其 中第一溫度傳感器11或者第二傳感器12的期望功能由調(diào)整/分析單元 IO確定。例如調(diào)整/分析單元IO能夠?qū)蓚€(gè)溫度傳感器11， 12交替作 為有源或者無(wú)源溫度傳感器11， 12激勵(lì)并且通過(guò)兩個(gè)溫度傳感器11， 12輸出測(cè)量值的中間值而確定流量測(cè)量值。可加熱溫度傳感器可通過(guò)以下簡(jiǎn)單模型描述
<formula>formula see original document page 8</formula> (1)
r
其中，
Q:引導(dǎo)至溫度傳感器的熱量[W]
e :溫度傳感器與測(cè)量介質(zhì)溫度的溫差[K]
t :時(shí)間[S]
T :溫度傳感器時(shí)間常數(shù)。
時(shí)間常數(shù)T為考慮了過(guò)程中的變化的"溫度傳感器-統(tǒng)慣性的量度。時(shí)間常數(shù)T可通過(guò)以下公式描述
<formula>formula see original document page 8</formula>p (2)
其中，
m:溫度傳感器的質(zhì)量[kg]
cp:加熱溫度傳感器的特定熱量[J/(kg'K)]
A:傳感器的表面[m2]
h:外部傳熱系數(shù)[W/(m2 K)〗
上述前三個(gè)參數(shù)雖然為常數(shù)，但是其確定數(shù)值卻為未知。傳熱系 數(shù)h由此依賴于過(guò)程中或系統(tǒng)中主導(dǎo)的物理?xiàng)l件。因此也不可能準(zhǔn)確 計(jì)算時(shí)間常數(shù)T 。
如結(jié)合圖1的描述，理想情況下，流量計(jì)1對(duì)物理?xiàng)l件的每一階 躍變化同樣以階躍變化作出反應(yīng)。這意味著，引導(dǎo)至溫度傳感器12的 熱量可以理想地表示為階躍函數(shù)(圖5)。在現(xiàn)實(shí)中，這樣的反應(yīng)只能 夠近似地達(dá)到，因?yàn)檎{(diào)整/分析單元IO并不能足夠準(zhǔn)確地預(yù)知穩(wěn)定狀態(tài) 的最終條件。
在對(duì)熱功率作出立刻階躍式響應(yīng)的理想關(guān)系下，溫度e作出如下反應(yīng)，這里系統(tǒng)在前一時(shí)間點(diǎn)t<0時(shí)處于穩(wěn)定狀態(tài)。
對(duì)于to， 2(0 = a;禾口
對(duì)于KO， e(0 = 6>0 =
6>_e0 1 (3)
0 "、
物理?xiàng)l件的階躍變化可以由下式得出 對(duì)于t)O， Q(0 = a+。 (4)
溫度傳感器12對(duì)"溫度階躍"的階躍響應(yīng)可由下式描述: A-」
6>-6>n =L(1-e-O (5)
如果加熱單元13的熱功率階躍正確反映了物理?xiàng)l件，則溫度會(huì)趨
近理論溫度^^,。這可由以下數(shù)學(xué)公式得出
6 = "U) (6)
將其導(dǎo)入公式(5)則可得出以下等式 H。=(U。).(1-e-;) (7)
由此可推出，等式(3)可由等式(7)數(shù)學(xué)表達(dá)的溫度上升來(lái)表 示。最終將等式(7)顯示的溫度分布評(píng)價(jià)為理論溫度分布。該理論溫 度分布通過(guò)開(kāi)始的變化速度而標(biāo)識(shí)即該變化速度與達(dá)到理論溫差的 變化速度相結(jié)合。到達(dá)理論溫差的變化速度此后稱為最佳變化速度。
7/arge/ - ( g )
^、 u
乂 Z arg e(
前述的圖4顯示了根據(jù)本發(fā)明方法可達(dá)到的情況(實(shí)線)，測(cè)定 變化速度太小的情況(點(diǎn)劃線)，變化速度太大的情況(虛線)。
從圖5的圖表可以看出，在圖4所示的調(diào)整過(guò)程中由熱式流量計(jì)1
輸出的測(cè)量值。如果采用了本發(fā)明的方法，則流量計(jì)l在最短的時(shí)間內(nèi) 會(huì)輸出實(shí)際正確測(cè)量值(實(shí)線)。如果將變化速度選定為太小(點(diǎn)劃線) 或者太大(虛線)，直到系統(tǒng)平衡和流量計(jì)1又可以輸出正確測(cè)量值之 前，則會(huì)持續(xù)很長(zhǎng)時(shí)間。因?yàn)槭瓜到y(tǒng)特性接近理想狀態(tài)，通過(guò)使用本發(fā) 明方法可以顯著改善在瞬變過(guò)程中的流量計(jì)1的測(cè)量準(zhǔn)確性。
本發(fā)明的調(diào)整算法基于將實(shí)際溫度變化速度與達(dá)到理論溫度的最 佳變化速度緊密結(jié)合，其中達(dá)到理論溫度的最佳變化速度由各個(gè)過(guò)程 條件而確定。
實(shí)現(xiàn)的可能性在于，在實(shí)際狀態(tài)測(cè)量的實(shí)際溫差0,.偏離于理論狀
態(tài)的給定溫差0,，,的情況中，引導(dǎo)熱功率Qw的變化速度由以下公式 計(jì)算
<formula>formula see original document page 10</formula> (9)
其中，
i :時(shí)間點(diǎn)i
i+1: 隨后的時(shí)間點(diǎn)i+l;
兩個(gè)相隨的步驟i和i+l的時(shí)間間隔 c1:恒定的調(diào)整參數(shù)[W/K]。
此處將引導(dǎo)至溫度傳感器12的熱功率與變化速度差值相結(jié)合，該 變化速度差值為實(shí)際變化速度與理論狀態(tài)給定變化速度之差。
自然，可由等式(9)計(jì)算的在時(shí)間點(diǎn)i+l的熱功率Qw只顯示了 一種可能性，即為了將溫度調(diào)整到理論溫度值而達(dá)到理想變化速度。 當(dāng)然每一可選實(shí)施例都要面對(duì)的問(wèn)題是，時(shí)間常數(shù)T不是恒定的，而
是在很大程度上依賴于測(cè)量介質(zhì)3流過(guò)測(cè)量管2的流速。該流速又反 映在了等式(2)中的傳熱系數(shù)h中。最終時(shí)間常數(shù)T是不能準(zhǔn)確確定 的。以下描述了可相對(duì)準(zhǔn)確地計(jì)算時(shí)間常數(shù)T的值的一種可能性。
如前所述時(shí)間常數(shù)T可通過(guò)等式(2)準(zhǔn)確描述。如果達(dá)到穩(wěn)定狀 態(tài)，則以下關(guān)系成立
<formula>formula see original document page 11</formula> (10)
在過(guò)渡狀態(tài)中，該關(guān)系等式當(dāng)然不成立。在過(guò)渡過(guò)程中，更合適
的是<formula>formula see original document page 11</formula>
(11)
將等式(2)引入等式(11)，則得出以下關(guān)系等式 《
<formula>formula see original document page 11</formula> (12)
其中，m和Cp為無(wú)關(guān)于過(guò)程中主導(dǎo)物理?xiàng)l件的材料常數(shù)。當(dāng)然這 些參數(shù)的準(zhǔn)確值通常為未知。為了能夠估計(jì)時(shí)間常數(shù)T的值，例如可 以采用前述的估計(jì)
<formula>formula see original document page 11</formula>(13)
借助該估計(jì)，通過(guò)使用本發(fā)明方法可以顯著改善在瞬變過(guò)程中的 流量計(jì)的測(cè)量精確性。從系統(tǒng)中除去。所述方法至少利用第一過(guò)冷器12和第二過(guò)冷器14來(lái)冷卻 來(lái)自分離塔系統(tǒng)的進(jìn)入供給流，同時(shí)在低壓氮通往主熱交換器8時(shí)對(duì)其加 熱。第一過(guò)冷器12和第二過(guò)冷器14是分立的單元。設(shè)計(jì)和制造低溫過(guò)冷 器領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可制造本發(fā)明所要求的分立的過(guò)冷器。
再參照?qǐng)D1，低壓氮流10分成第一過(guò)冷器氮流16和第二過(guò)冷器氮流 18。低壓氮流10是來(lái)自分離塔系統(tǒng)ASU內(nèi)的任何塔的排放物。低壓氮流 10可以是來(lái)自分離塔系統(tǒng)的低壓塔(未示出)的排放物、來(lái)自中壓 (intermediate pressure)塔的排放物、來(lái)自中壓(medium pressure)塔 的排放物、這些流的組合，或離開(kāi)分離塔系統(tǒng)的任何冷的排放流。在一個(gè) 實(shí)施例中，來(lái)自低壓塔的排放物被送至一個(gè)過(guò)冷器而來(lái)自中壓塔的排放物 被送至另一個(gè)過(guò)冷器。
再參照?qǐng)D1，第一過(guò)冷器氮流16在第一過(guò)冷器12內(nèi)變熱，同時(shí)冷卻 來(lái)自分離塔系統(tǒng)的流。第一過(guò)冷器12優(yōu)選地冷卻富液流20、空氣液體流 22或這兩者。但是，第一過(guò)冷器12也可冷卻空氣分離單元的任何過(guò)程流， 包括貧液流、液氧流和它們的組合。類似地，第二過(guò)冷器氮流18在第二過(guò) 冷器14內(nèi)變熱，同時(shí)使來(lái)自分離塔系統(tǒng)的流過(guò)冷。第二過(guò)冷器14優(yōu)選地 冷卻貧液流24、液氧流26或這兩者，第二過(guò)冷器14也可冷卻空氣分離單 元的任何過(guò)程流，包括富液流20、空氣液體流22和它們的組合，
仍參照?qǐng)D1，離開(kāi)第一過(guò)冷器12和笫二過(guò)冷器14的氮流被送至主熱 交換器8，以冷卻中壓空氣流(MPAir) 2、第一高壓空氣流(HP air 1) 4和第二髙壓空氣流(Second HP Air) 6.離開(kāi)第一過(guò)冷器12和笫二過(guò)冷 器14的氮流優(yōu)選地在分離的管路內(nèi)被送至主熱交換器8，但是可組合到供 給至主熱交換器8的一條管路內(nèi).
第一過(guò)冷器氮流16的流量和第二過(guò)冷器氮流18的流量?jī)?yōu)選地但并非 必須地由位于它們各自的流動(dòng)管道內(nèi)的第一控制閥32和第二控制閥34控 制。這些控制閥優(yōu)選地但并非必須地位于主熱交換器8的出口 。各個(gè)流的 流量?jī)?yōu)選地由一控制模式控制，該控制模式基于第一過(guò)冷器12和第二過(guò)冷 器14之間的比率劃分低壓氮流10。
權(quán)利要求
1.用于調(diào)整熱式或量熱式流量計(jì)(1)的方法，該方法借助兩個(gè)溫度傳感器(11，12)確定和/或監(jiān)測(cè)在過(guò)程中流過(guò)導(dǎo)管(2)或者流過(guò)測(cè)量管(2)的測(cè)量介質(zhì)(3)的流量，其中借助第一溫度傳感器(12)確定測(cè)量介質(zhì)(3)在時(shí)間點(diǎn)(ti)的實(shí)際溫度(Ti)，并且將限定的熱功率引導(dǎo)至第二溫度傳感器(11)，這樣測(cè)定該熱功率使得在兩個(gè)溫度傳感器(11，12)之間發(fā)生給定溫差(Θtarget)，并且其中在實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際溫差(Θi)與理論狀態(tài)下給定的溫差(Θtarget)出現(xiàn)偏離(Θtarget-Θi)的情況中，確定下一時(shí)間點(diǎn)(ti+1)引導(dǎo)至可加熱溫度傳感器的熱功率(Qi+1)，其中考慮了過(guò)程中時(shí)間常數(shù)(τ)所反映的物理?xiàng)l件而確定熱功率(Qi+1)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中依賴于過(guò)程中物理?xiàng)l件的時(shí)間常 數(shù)(t )通過(guò)下列估計(jì)確定加熱和非加熱溫度傳感器間的給定溫差[°C]， 在時(shí)間點(diǎn)t,引導(dǎo)至加熱傳感器的熱功率[W]。
3.根據(jù)權(quán)利要求l的方法，其中依賴于過(guò)程中物理?xiàng)l件的時(shí)間常數(shù)(t )通過(guò)下列估計(jì)確定<formula>formula see original document page 2</formula>加熱和非加熱溫度傳感器間的實(shí)際溫差[°C]，在時(shí)間點(diǎn)t,引導(dǎo)至可加熱傳感器(11)的熱功率[W]。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3的方法，對(duì)于實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際溫差 ( ,)偏離于理論狀態(tài)下給定的溫差(OtMget)的情況，如下確定為了 補(bǔ)償該偏差( target- ,)而引導(dǎo)熱功率(Q1+1 )的變化速度，使"溫 度傳感器(11) 一測(cè)量介質(zhì)(3)"系統(tǒng)盡可能快地達(dá)到理論狀態(tài)( 根據(jù)權(quán)利要求4的方法，其中通過(guò)下列估計(jì)計(jì)算達(dá)到理論狀態(tài)(0t,t)的變化速度:<formula>formula see original document page 3</formula>
5.根據(jù)權(quán)利要求5的方法，其中對(duì)于實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際溫差(S>i)偏離于理論狀態(tài)下給定的溫差( target)的情況，依賴于實(shí)際溫 差的變化速度和最佳變化速度之間的差值確定引導(dǎo)熱功率(Qi+1)的變 化速度《一 一《
6.根據(jù)權(quán)利要求5或6的方法，其中依賴于實(shí)際溫差變化速度和 最佳變化速度之間的差值，由以下公式確定引導(dǎo)熱功率的變化速度<formula>formula see original document page 3</formula>其中，c, [W"/K]代表依賴于所采用的調(diào)整單元(10)的比例因 子，[s]代表兩次相隨測(cè)量的時(shí)間間隔。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于調(diào)整熱式或量熱式流量計(jì)(1)的方法，該方法借助兩個(gè)溫度傳感器(11，12)確定和/或監(jiān)測(cè)在過(guò)程中流過(guò)導(dǎo)管(2)或者流過(guò)測(cè)量管(2)的測(cè)量介質(zhì)(3)的流量，其中借助第一溫度傳感器(12)確定測(cè)量介質(zhì)(3)在一個(gè)時(shí)間點(diǎn)(t_i)的實(shí)際溫度(T_i)，并且將限定的熱功率引導(dǎo)至第二溫度傳感器(11)，這樣測(cè)定該熱功率使得在兩個(gè)溫度傳感器(11，12)之間發(fā)生給定溫差(Θ_target)，并且其中在實(shí)際狀態(tài)下測(cè)量的實(shí)際溫差(Θ_i)與理論狀態(tài)下給定的溫差(Θ_target)出現(xiàn)偏離(Θ_target-Θ_i)的情況中，確定下一時(shí)間點(diǎn)(t_i+1)引導(dǎo)至可加熱溫度傳感器的熱功率(Q_i+1)，其中考慮過(guò)程中時(shí)間常數(shù)(τ)所反映的物理?xiàng)l件而確定熱功率(Q_i+1)。
文檔編號(hào)G01F25/00GK101103257SQ200580046585
公開(kāi)日2008年1月9日 申請(qǐng)日期2005年12月16日 優(yōu)先權(quán)日2005年1月13日
發(fā)明者奧利弗·波普, 沃爾特·博斯特 申請(qǐng)人:恩德斯+豪斯流量技術(shù)股份有限公司