專利名稱：應(yīng)用減粘裂化爐分析工具來優(yōu)化性能的制作方法
應(yīng)用減粘裂化爐分析工具來優(yōu)化性能 相關(guān)申請(qǐng)的交叉引用本申請(qǐng)要求2005年7月11日提交的、順序號(hào)為11/178,846的美國(guó) 專利申請(qǐng)和2006年7月7日提交的、順序號(hào)為11/456,128的美國(guó)部分 繼續(xù)專利申請(qǐng)的優(yōu)先權(quán)利益。發(fā)明領(lǐng)域本發(fā)明涉及用于表征及量化分散介質(zhì)的系統(tǒng)和方法；具體來說，本 發(fā)明涉及測(cè)量流體樣本內(nèi)的粒子濃度或者朝向形成分散相的趨勢(shì)。本發(fā) 明還提供一種使用這些濃度測(cè)量來監(jiān)視及控制減粘裂化爐單元的操作 以提高輕流(light stream)產(chǎn)量的程序。發(fā)明背景熱轉(zhuǎn)換是這樣一種工藝，其中通過施加熱量，大的碳?xì)浠衔锓肿?被分解成具有較低沸點(diǎn)的較小分子。在原油提煉工業(yè)中通過諸如減粘裂 化爐、煉焦器和氫化裂解器之類的設(shè)備來實(shí)施這些操作，以便從商業(yè)價(jià) 值較低的重殘留物中獲得價(jià)值較高的中間餾分或輕餾分。應(yīng)用在所述減 粘裂化爐工藝中的熱裂化還將降低所述重殘留物的粘度和流點(diǎn)。眾所周知，可以通過所述分散相的濃度、特別是存在于特定大小范 圍內(nèi)的分散相的濃度來估計(jì)及表征流體的結(jié)垢可能性。特別在碳?xì)浠?物系統(tǒng)中，已經(jīng)認(rèn)識(shí)到，在減粘裂化焦油中的線性尺寸大于約2微米的 瀝青質(zhì)(即碳粒子或不透明品種)的濃度是所述材料的結(jié)垢可能性的良 好指示。幾年前開發(fā)了 VSB工藝，其意圖是使得重質(zhì)產(chǎn)品的粘度降低，以 便減少更高價(jià)值的通量的數(shù)量，從而滿足成品重質(zhì)燃料產(chǎn)品的粘度規(guī) 范。然而，當(dāng)今是以大不相同的目的來管理所述VSB工藝的，也就是 說，其目標(biāo)是最大限度地轉(zhuǎn)換成中間餾出物和輕餾出物，以便滿足市場(chǎng)需求。在獲得高轉(zhuǎn)換的過程中的控制因素是需要獲得穩(wěn)定的殘留物。實(shí)際 上，裂化溫度的提高將肯定涉及到更多地轉(zhuǎn)換成輕餾出物和中間餾出物，但是也將產(chǎn)生不穩(wěn)定得多的焦油，從而將產(chǎn)生落在所需穩(wěn)定性規(guī)范 之外的最終產(chǎn)品。通過提高所述減粘裂化爐的出口爐溫來提高裂化程度，從而實(shí)現(xiàn)輕 流的增多。雖然任意地提高所述溫度將會(huì)使得轉(zhuǎn)換率更高，但是其代價(jià) 是在所述工藝中產(chǎn)生高度不穩(wěn)定的焦油作為沉淀物，并且導(dǎo)致瀝青質(zhì)粒 子的高濃度。這一粒子問題在所述工藝中對(duì)能量恢復(fù)設(shè)備(即爐和熱交 換器)構(gòu)成嚴(yán)重的結(jié)垢威脅。因此，為了最大化減粘裂化爐單元的收益 率，希望在保持所產(chǎn)生的焦油的穩(wěn)定性的同時(shí)優(yōu)化出口爐溫。雖然已經(jīng) 知道可以把高溫分散劑和抗結(jié)垢劑引入到所述系統(tǒng)中以降低結(jié)垢的趨 勢(shì)和速率，但是在提供一種用于確定為了最大化工廠收益率而將被引入 到減粘裂化爐單元中的化學(xué)分散劑和抗結(jié)垢劑的最優(yōu)類型和/或數(shù)量的 自動(dòng)化系統(tǒng)方面，現(xiàn)有技術(shù)系統(tǒng)還不能完全令人滿意。本發(fā)明的教導(dǎo)將 顯示出，如果可以量化焦油的結(jié)垢可能性，則可以確定添加化學(xué)抑制劑 的精確劑量水平，從而最大化工廠收益率。因此，本發(fā)明的一方面提供一種簡(jiǎn)化的自動(dòng)化系統(tǒng)和方法，其可以 很容易地被用來對(duì)減粘裂化焦油和其他流體樣本實(shí)施光學(xué)分析，以便以 高精度和高可再現(xiàn)性來表征及量化所述流體樣本內(nèi)的粒子濃度。根據(jù)另 一方面，本發(fā)明利用這些濃度測(cè)量來確定所述減粘裂化焦油的結(jié)垢可能提高輕流的產(chǎn)量。根據(jù)又:方面，在不;同的稀釋度下從相同的樣本制備一個(gè)等分試樣(aliquot)序列來驅(qū)動(dòng)相分離，從而產(chǎn)生與膠溶值(PV) 的經(jīng)典測(cè)量相關(guān)的一個(gè)濃度測(cè)量序列，其是產(chǎn)品質(zhì)量的定性度量。在閱 讀下面的公開內(nèi)容時(shí)，本領(lǐng)域技術(shù)人員將明顯看出本發(fā)明的這些和其他方面。發(fā)明概要本發(fā)明的一方面提供一種用于估計(jì)包含在減粘裂化爐操作的焦油 副產(chǎn)品內(nèi)的不均勻性的濃度的系統(tǒng)和方法。在本發(fā)明中，這是通過測(cè)量 透射穿過流體樣本的光的調(diào)制而實(shí)現(xiàn)的。所述系統(tǒng)使用強(qiáng)會(huì)聚的光學(xué)透 鏡系統(tǒng)把光聚焦到所制備的樣本上。在一個(gè)示例性實(shí)施例中，使用傳統(tǒng) 的光學(xué)顯微鏡的光學(xué)裝置。在所述聚焦光學(xué)裝置的下游安裝一個(gè)3維平描。把一個(gè)光電檢測(cè)器放置在所迷臺(tái)的與所迷聚焦光學(xué)裝置相對(duì)的一側(cè)，以便測(cè)量透射穿過所述樣本的光。通過模擬-數(shù)字轉(zhuǎn)換器(ADC) 對(duì)該光電檢測(cè)器進(jìn)行讀出，以便提供對(duì)透射光強(qiáng)度的數(shù)字(即定量)度 量。隨后按照一定模式移動(dòng)所述平移臺(tái)，從而在穿越所述樣本的代表性 路徑上測(cè)量透射光的強(qiáng)度。當(dāng)在所述樣本中遇到具有閾值尺寸的不透明 物質(zhì)、散射物質(zhì)或者不透明粒子時(shí)，透射光的強(qiáng)度被大大衰減。隨后把 這種光強(qiáng)度改變與檢測(cè)到不透明粒子相關(guān)，以便以高精度和高可再現(xiàn)性 表征及量化所迷流體樣本內(nèi)的粒子濃度。實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)處理算法來確定與所 采集的數(shù)據(jù)相關(guān)聯(lián)的背景噪聲水平，并且設(shè)置閾值水平。這樣，可以指 定特定的信噪比以便限定何時(shí)記錄檢測(cè)事件。根據(jù)所述聚焦光束的束腰 的物理尺寸，可以實(shí)現(xiàn)大小鑒別。本發(fā)明的另一方面利用所述濃度測(cè)量數(shù)據(jù)來估計(jì)減粘裂化爐單元 內(nèi)的減粘裂化焦油的結(jié)垢可能性，以便調(diào)節(jié)把化學(xué)抑制劑引入到所迷減 粘裂化爐單元中并且提高輕流的產(chǎn)量。本發(fā)明提供一種自動(dòng)化程序，其 允許用戶最大化輕流的生產(chǎn)，這是通過對(duì)各操作參數(shù)(比如饋送質(zhì)量、 裂化程度、轉(zhuǎn)換率、運(yùn)行周期以及對(duì)象交換器或爐的結(jié)垢率)之間的相 關(guān)性進(jìn)行建模以便根據(jù)顧客規(guī)范和/或生產(chǎn)需求來調(diào)節(jié)把化學(xué)抑制劑《I 入到所述減粘裂化爐單元中而實(shí)現(xiàn)的。附圖簡(jiǎn)述圖l是本發(fā)明的掃描設(shè)備的視圖，其中示出了各元件之間的示意性 關(guān)系；圖2示出了顯示出根據(jù)本發(fā)明的數(shù)據(jù)采集接口的計(jì)算機(jī)屏幕的一個(gè) 實(shí)例；圖3是示出了用來會(huì)聚地把光束聚焦到窄束腰的光學(xué)裝置的圖； 圖4示出了與表示等效的有效表面積的實(shí)心塊相比的多次間隔開的 線性掃描；圖5是示出了在單次線掃描上獲得的原始光透射數(shù)據(jù)的曲線圖； 圖6是示出了在對(duì)所述圖5的原始數(shù)據(jù)進(jìn)行了濾波以便去除線噪聲 和總強(qiáng)度變化之后的所述數(shù)據(jù)的曲線圖；圖7是示出了作為總體掃描長(zhǎng)度的函數(shù)而減小的統(tǒng)計(jì)誤差的曲線圖；圖8是示出了由儀器測(cè)量的樣本不均勻性與來自完全裂化(即高瀝 青質(zhì)粒子密度)的樣本的變化稀釋度的各樣本的相關(guān)性的曲線圖； 圖9是分散劑的化學(xué)效應(yīng)的力學(xué)示意圖；

圖10是在經(jīng)過與不經(jīng)過化學(xué)處理的情況下的PV與爐出口溫度(FOT)的關(guān)系的曲線圖；圖11示出了在通過芳烴和樹脂的膠溶動(dòng)作在連續(xù)相中支出瀝青質(zhì)時(shí)的焦油穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)換；圖12是示出了從減粘裂化爐轉(zhuǎn)換試驗(yàn)獲得的原始數(shù)據(jù)的曲線圖； 圖13- 16是示出了從轉(zhuǎn)換增強(qiáng)應(yīng)用獲得的原始數(shù)據(jù)的曲線圖； 圖17是示出了 VFM數(shù)據(jù)與經(jīng)過校正的表皮溫度的關(guān)系的曲線圖； 圖18是示出了示例性減粘裂化爐工藝類型的示意圖；以及 圖19A、 19B示出了利用本發(fā)明的測(cè)量系統(tǒng)的Pv測(cè)量。發(fā)明詳述下面將參考附圖描述本發(fā)明的示例性實(shí)施例和例子。如圖l所示， 本發(fā)明使用總體上用數(shù)字IO表示的光學(xué)系統(tǒng)，其在本示例性實(shí)施例中 包括會(huì)聚透鏡、光源12以及多軸平移臺(tái)14。光源12例如可以用固態(tài)可 見激光器的形式來實(shí)現(xiàn)。還可以使用紅外(IR)激光器，這在一些情況 下是優(yōu)選的，其原因在于與可見光相比，HC溶液對(duì)于IR光通常要透明 得多。平移臺(tái)14可以響應(yīng)于由相關(guān)聯(lián)的計(jì)算機(jī)20生成的控制信號(hào)而在 x和y方向上水平移動(dòng)，以便沿著穿過所述樣本的多條路徑引導(dǎo)光束。 第三軸朝向及遠(yuǎn)離所述聚焦透鏡垂直地移動(dòng)所述平移臺(tái)。這樣允許在所 述樣本內(nèi)選擇焦平面。在另一個(gè)示例性實(shí)施例中，本發(fā)明設(shè)想了提供用 來相對(duì)于所述樣本移動(dòng)光源12的裝置，從而允許引導(dǎo)光束穿過所述樣 本以獲得相同的結(jié)果。此外，本發(fā)明還設(shè)想了使用流動(dòng)池來接收樣本流 體的流動(dòng)，其中所述樣本流體流經(jīng)該流動(dòng)池，同時(shí)引導(dǎo)光束穿過所述流 動(dòng)的樣本的一部分。此外還實(shí)現(xiàn)了光電檢測(cè)器16 (例如PIN光電二極 管)，其位于平移臺(tái)14的相對(duì)一側(cè)，以便檢測(cè)透射穿過位于所述平移 臺(tái)上的樣本體積的光13。光電檢測(cè)器16又通過連接器和線纜17 (例如 具有BCN連接器的雙絞線)連接到模擬-數(shù)字(A/D)轉(zhuǎn)換器18，以便 量化透射光強(qiáng)度。如下所述，這樣做是為了對(duì)出現(xiàn)在光透射中的不均勻 性進(jìn)行采樣或檢測(cè)，所述不均勻性可能是由于礦物質(zhì)和其他內(nèi)含物以及9各種類型的附聚的或穩(wěn)定局部化的暗物質(zhì)而導(dǎo)致的。在本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例中，把從減粘裂化爐采樣的厚粘焦油的膠質(zhì)流體樣本材料放置在平移臺(tái)14上。取決于所述減粘裂化爐單元 內(nèi)的條件，所述樣本可以包含或者可以不包含瀝青質(zhì)(或碳基)粒子。 所述焦油介質(zhì)內(nèi)的瀝青質(zhì)粒子對(duì)于可見光是不透明的。通常當(dāng)穿過所述 介質(zhì)的路徑長(zhǎng)度超出大約lcm的線性尺寸時(shí)，所迷焦油介質(zhì)對(duì)于可見光 也是不透明的。把樣本體積分散在栽玻片或流動(dòng)池15上，從而產(chǎn)生10 - 20微米的典型的樣本厚度。這樣，應(yīng)當(dāng)把樣本介質(zhì)的厚度制得足夠薄， 以便在所討論的粘焦油介質(zhì)與瀝青質(zhì)粒子之間提供差分透明度。在該示 例性實(shí)施例中，為了優(yōu)化來自低功率光源的光透射，選擇在大約633nm 下產(chǎn)生輻射的固態(tài)激光器。這樣在EM(電磁)光鐠的適當(dāng)區(qū)域處提供 了足夠的功率，以便提供穿過薄焦油層的透射，同時(shí)所迷碳化物粒子保 持不透明。為了具有對(duì)特定尺寸的不均勻性的靈敏度，應(yīng)當(dāng)使用適當(dāng)?shù)墓鈱W(xué)裝 置來把激光聚焦到所述樣本上。選擇單色光源允許優(yōu)化所迷光學(xué)裝置的 設(shè)計(jì)。如圖3所示，使用高度會(huì)聚的透鏡系統(tǒng)200把光束100向下聚焦 到大約l微米的束腰。所述束腰的尺寸決定不均勻性完全衰減所迷激光 所必須具有的最小橫截面尺寸。如果不均勻性小于l微米，則其仍將允 許光透射。這樣，所述聚焦光學(xué)裝置部分地限定對(duì)于不均勻性檢測(cè)的閾 值尺寸。用于計(jì)算所述束腰的等式如下W=0.61入/d 其中，W-束腰(1/e)寬度入-光的波長(zhǎng)d-數(shù)值孔徑例如，如果A =633nm并且d=0.56,則W=0.7 m m。 由于我們對(duì)大于l微米(并且小于 20微米)的不均勻性感興趣，因此 盡管HC溶液對(duì)IR輻射更為透明但是我們也不使用IR激光器，這是因 為所述束腰對(duì)于給定光學(xué)裝置將會(huì)增大尺寸。這樣將會(huì)降低所述儀器的 靈敏度。優(yōu)選地，所述波長(zhǎng)和束腰還被選擇成最小化可能隨著分散相的 濃度提高或樣本厚度變化(例如在覆蓋栽玻片下)而產(chǎn)生的千擾偽信號(hào)。 流體樣本120的厚度被選擇成大約10微米。光束100被聚焦在覆 蓋滑片102下的載玻片104上或者被聚焦在樣本體積內(nèi)的流動(dòng)池中。聚焦的深度和寬度受到所述光學(xué)系統(tǒng)和所選光波長(zhǎng)的約束。在一個(gè)示例性 實(shí)施例中，所述兩個(gè)尺寸都被選擇成大約1微米。圖2示出了由本發(fā)明的軟件呈現(xiàn)的屏幕顯示的一個(gè)例子。在圖2中 示出的屏幕顯示代表一個(gè)數(shù)據(jù)采集接口 ，其允許操作員指定多種掃描采 集、分析參數(shù)、儀器的操作條件以及測(cè)量結(jié)果。操作員選擇項(xiàng)目、輸入 數(shù)據(jù)以及另外與所述數(shù)據(jù)采集接口進(jìn)行交互的方法是傳統(tǒng)的，這里不提 供對(duì)這些操作的進(jìn)一步討論。在本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例中，通過 Visual Basic a Excel 實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)采集軟件，其中用GNU Octave實(shí)現(xiàn)分析 和信號(hào)處理代碼，但是軟件編程領(lǐng)域的技術(shù)人員將認(rèn)識(shí)到，可以使用許 多其他軟件編程方式來實(shí)現(xiàn)相同的結(jié)果。設(shè)計(jì)并且實(shí)現(xiàn)一個(gè)測(cè)試計(jì)劃來檢驗(yàn)及測(cè)量本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí) 施例的掃描性能。特別地，通過分析完全相同的測(cè)量之間的變化來檢驗(yàn) 測(cè)量可重復(fù)性。通過分析對(duì)所迷樣本中的不同區(qū)域進(jìn)行掃描的效果來檢 查數(shù)據(jù)的可再現(xiàn)性。這由于樣本不均勻性的效應(yīng)而變得復(fù)雜。通過把所 述掃描數(shù)椐與樣本的視覺圖像和PV (PV-膠溶值)進(jìn)行比較來測(cè)試所 述系統(tǒng)的精度。如下面將更詳細(xì)地討論的那樣，對(duì)于路徑長(zhǎng)度的統(tǒng)計(jì)不 確定性以及通過優(yōu)化樣本區(qū)域來分析結(jié)果的精度。圖4示出了關(guān)于所述掃描系統(tǒng)如何對(duì)大樣本區(qū)域進(jìn)行采樣的一個(gè)例 子。所述線性掃描陣列(在圖4的右側(cè)示出)表示與圖4的左側(cè)示出的 小框相同的有效表面積。例如，15mm長(zhǎng)微米寬激光束的20次線性 掃描的陣列的實(shí)際采樣面積與該0.48mm x 0.64mm的較小框相同。然 而，通過把采樣路徑設(shè)置成在更大樣本區(qū)域上延伸，極大地減輕了樣本 不均勻性的效應(yīng)、樣本中的局部波動(dòng)以及樣本變化。這樣，統(tǒng)計(jì)結(jié)果要 精確得多并且具有高得多的可再現(xiàn)性。為了證明我們的掃描結(jié)果的可重復(fù)性，測(cè)量來自相同樣本的5次完 全相同的15mm掃描，其中的每一次覆蓋0.015mm2的有效面積。所述 測(cè)量表明，每次15mm線掃描的計(jì)數(shù)數(shù)目在95%置信度極限內(nèi)完全相同。 當(dāng)^4羊本區(qū)域增大到20 - 15mm掃描路徑時(shí)，可以看出相同的系統(tǒng)效應(yīng)。 在對(duì)所述結(jié)果應(yīng)用了統(tǒng)計(jì)分析之后，可以觀察到單次線掃描測(cè)量是正態(tài) 分布的，其具有8.0個(gè)計(jì)數(shù)的均值上的標(biāo)準(zhǔn)偏差(0)=1.6個(gè)計(jì)數(shù)。這表 明每條路徑的平均不均勻性計(jì)數(shù)和總的整體不均勻性計(jì)數(shù)在各單獨(dú)試 驗(yàn)上都是統(tǒng)計(jì)上完全相同并且可重復(fù)的，從而證明設(shè)備穩(wěn)定性和可重復(fù)性非常好。這還證明了可以通過增大采樣長(zhǎng)度來減小相對(duì)誤差。這是由 于獨(dú)立的誤差不會(huì)線性疊加，而是正交地疊加。從上面的數(shù)據(jù)可以看到，本發(fā)明的系統(tǒng)能夠最小化并且量化樣本不 均勻性的效應(yīng)?，F(xiàn)在參考圖5，其中示出了表示示例性的原始數(shù)據(jù)的曲線圖，所述 原始數(shù)據(jù)是從在10秒的采集窗口期間進(jìn)行的15mm長(zhǎng)度的單次線掃描獲得的。在圖6中，通過傅立葉濾波對(duì)圖5的原始數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，以便去除 50/60Hz的線噪聲，并且使用中值濾波器來去除總強(qiáng)度變化，以便提取 出高于閾值的計(jì)數(shù)數(shù)目?？梢詫?duì)于所有的線掃描(例如20次線掃描) 重復(fù)這一處理，以便計(jì)算所測(cè)試的樣本的總均勻性面密度。在一個(gè)實(shí)施 例中，來自單次線掃描的峰值計(jì)數(shù)的數(shù)目被如下計(jì)算pt - (9 ± 3) + (15 mm x 1 /mi) 600± 200 mnT2 對(duì)于跨越在20條路徑上的測(cè)量重復(fù)該計(jì)算，誤差如下所示地減小Pt。t (149 ± 12)十(20 x 15 mm X1 - 497 ± 40 mm'2可以看到，誤差根據(jù)高斯統(tǒng)計(jì)特性減小，其中所述誤差正交傳播，這是 一種公知的統(tǒng)計(jì)屬性。如圖7所示，在10次15mm長(zhǎng)度的線掃描下(即0.15mm2的有效 面積)獲得大約5%的不確定性。從而表明統(tǒng)計(jì)誤差按照N-"減小，其 中N是15mm路徑長(zhǎng)度的倍數(shù)。從圖7的示例性數(shù)據(jù)可以看出，大約 150mm ( 10 x 15mm)的總路徑長(zhǎng)度將獲得大約5%的誤差。為了確定圖5和圖6中的信號(hào)內(nèi)的背景噪聲，本發(fā)明提供一種軟件 算法，其自動(dòng)計(jì)算背景噪聲并且針對(duì)記錄樣本不均勻性設(shè)置一個(gè)鑒別器 水平或閾值。在不發(fā)生掃描時(shí)對(duì)光透射進(jìn)行測(cè)量。因此，所述信號(hào)是對(duì) 標(biāo)稱噪聲的估計(jì)。通過計(jì)算該信號(hào)分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差允許進(jìn)行做出估計(jì)。 可以使用所述值來確定在其上接受不均勻性的固定信噪比。根椐本發(fā)明，所述儀器能夠以自動(dòng)化并且及時(shí)的方式量化溶液的不 均勻性。為了證明本發(fā)明的所述能力，使用下面的具有不同瀝青質(zhì)濃度的樣本試樣來進(jìn)行分析和檢驗(yàn)試樣A: 9630Asls， PV-1.7,低粒子密度(高度稀釋)。試樣B: 9630-6， PV-1.4,中間粒子密度(部分稀釋)。試樣C: 9630-7， PV<1.0,高粒子密度，高度裂化的樣本(略微稀釋)。試樣D: 9630-mod， 13% 9630-7 + 9630 Asls, PV-大約1.35(部分稀釋)。隨后把來自這些樣本的掃描結(jié)果與所述樣本的照片進(jìn)行比較，并且 找到所述圖像與所述掃描結(jié)果之間的相關(guān)性。在圖8中示出了一個(gè)曲線 圖，其顯示出由所述儀器測(cè)量的粒子密度與從完全裂化(即高瀝青質(zhì)密 度)開始具有變化的稀釋度的樣本的相關(guān)性。總的來說，所述測(cè)試結(jié)果表明本發(fā)明的系統(tǒng)提供了良好的可重復(fù)性 并且顯示出與視覺圖像視圖的相關(guān)性。已經(jīng)表明，可以通過自動(dòng)化操作 來覆蓋相對(duì)較大的樣本面積，從而減輕了不均勻性密度中的局部波動(dòng)的 效應(yīng)。還可以為數(shù)椐分配誤差以量化結(jié)果的精度。還公開了 一種用來監(jiān)視及控制碳?xì)浠衔锾幚碓O(shè)施(煉油廠)內(nèi)的 減粘裂化爐單元的操作的程序。所述程序允許用戶最大化輕流(通常是 柴油)的生產(chǎn)，同時(shí)保持高度穩(wěn)定的殘留焦油并且降低焦油下流 (rundown)將使得預(yù)熱式熱交換器結(jié)垢的幾率。已經(jīng)知道，可以通過膠溶值(PV)和熱可過濾固體(HFT)來測(cè)量 殘留的減粘裂化焦油的穩(wěn)定性及其結(jié)垢可能性。應(yīng)當(dāng)注意，HFT和PV 是兩種不同的量度，其中HFT是產(chǎn)品規(guī)范，而PV則是減粘裂化焦油朝 向?yàn)r青質(zhì)沉淀可能性的表征。本發(fā)明的光學(xué)測(cè)量設(shè)備(其在下文中被稱 作"VFM")測(cè)量一個(gè)作為焦油樣本內(nèi)的不透明的可過濾固體的度量的 數(shù)量。本發(fā)明的自動(dòng)化程序利用所述VFM濃度測(cè)量數(shù)據(jù)來估計(jì)減粘裂 化焦油的結(jié)垢可能性。該估計(jì)又被用來估量針對(duì)化學(xué)處理的最優(yōu)饋送的 需要。已經(jīng)知道高溫分散劑和抗結(jié)垢劑是用來對(duì)減粘裂化爐進(jìn)行處理的 化學(xué)團(tuán)(chemical regiment)中的主要成分。存在幾個(gè)可以特別有效地 用在減粘裂化爐中以便減輕熱交換表面(即熱交換器、爐等等)的結(jié)垢 并且從而使得所產(chǎn)生的減粘裂化焦油穩(wěn)定的化學(xué)族。本發(fā)明的程序被配 置成選擇滿足生產(chǎn)需求所需要的化學(xué)劑的類型和數(shù)量。具體的化學(xué)實(shí)體包括但不限于聚異丁烯膦酸及酯，聚異丁烯硫代膦酸及酯，可以利用 堿土金屬或者胺中和的烷基膦酸鹽酚鹽疏化物和二疏化物，聚異丁烯琥 珀酰亞胺，聚異丁烯琥珀酸烷基酯，以及烷基或二烷基萘磺酸的鎂鹽或 4丐鹽,正如美國(guó)專利No. 4,927，519和EP專利No. 321424B1中所描述的 那樣。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)這些抗結(jié)垢劑材料在低劑量(l-200ppm)下起作用，以防 止減粘裂化爐中的各表面的不合期望的沉積或結(jié)垢，并且防止減粘裂化 重油產(chǎn)品(焦油)中的含碳沉積。最一般地認(rèn)為熱交換器中的結(jié)垢是由 于首先生成不再可溶于流體中或者不再是穩(wěn)定的膠質(zhì)品種的不穩(wěn)定的 大分子粒子而發(fā)生的。這是由于碳?xì)浠衔锷系臒釕?yīng)力而發(fā)生的。先發(fā) 生初始沉積，并且進(jìn)一步不穩(wěn)定的品種吸附到原始沉積的位置上。所迷 碳?xì)浠衔镏械母罅Ｗ訉⒏子谂c表面接觸并且聚結(jié)在表面上。將由 熱量驅(qū)動(dòng)對(duì)所吸附的碳?xì)浠衔锏拿摎渥饔?，并且隨著交聯(lián)反應(yīng)的發(fā)生 使得所述沉積物的粘性更強(qiáng)。所述分散劑一般被理解為通過多種機(jī)制起作用。首先，所述分散劑 材料吸附到正在生長(zhǎng)的不可溶粒子的表面上并且將這些粒子保持得較 小；通常是小于l微米。因此，所述粒子更易于繼續(xù)流經(jīng)所述系統(tǒng)而不 是沉淀在熱交換器或其他表面上。這可以通過Stokes定律來描述，其取 決于所述粒子的半徑。在圖9中示意性地示出了這一點(diǎn)。所述分散劑通 過空間穩(wěn)定化(steric stabilization)和阻擋粒子上的極位點(diǎn)的組合起作 用，所述空間穩(wěn)定化用來排斥進(jìn)近的粒子(大大增大了局部系統(tǒng)的熵并 且在粒子之間驅(qū)動(dòng)溶劑)，而所迷粒子上的極位點(diǎn)則充當(dāng)用于聚結(jié)的驅(qū) 動(dòng)力。存在光散射證據(jù)，其表明經(jīng)過分散劑處理的受到熱應(yīng)力的流體所 生成的粒子比未經(jīng)處理的碳?xì)浠衔锪黧w小到兩個(gè)數(shù)量級(jí)。即使所述粒子不小，上面的機(jī)制也解釋了所述粒子如何將較不易于Z 已經(jīng)表明，所述表面的i質(zhì)i受到熱應(yīng)力的流體的沉積能力方面起 到一定的作用。具有更高粗糙度、邊緣或極性的金屬表面更易于結(jié)垢。 所述分散劑將吸附到這種表面上，并且防止粒子或無定形不可溶碳?xì)浠?合物粘著到所述表面上。碳?xì)浠衔镌谏叩臏囟认屡c氧(即使是例如〈5ppm的非常低的水 平)的反應(yīng)將導(dǎo)致形成極功能(polar functionality),其可以驅(qū)動(dòng)粒子14的聚結(jié)，并且可以加速所吸附的碳?xì)浠衔锏拿摎渥饔?，從而使得通過 湍流將所吸附的碳?xì)浠衔飶乃霰砻嫒コ目赡苄宰兊秃芏?。分散?吸附將阻止氧大量轉(zhuǎn)移到所述表面，并且某些所描述的抗結(jié)垢劑通過干擾自由基反應(yīng)(radical reaction)而具有抗氧化劑的能力。此外，所述減粘裂化焦油通常據(jù)信是膠質(zhì)的，其中具有更高極性以及更高分子量的瀝青質(zhì)品種在流體中由更小的樹脂分子穩(wěn)定化。隨著熱 應(yīng)力干擾所吸附的樹脂與瀝青質(zhì)的關(guān)系，并且通過驅(qū)動(dòng)樹脂到瀝青質(zhì)的 轉(zhuǎn)換以及使得瀝青質(zhì)更具極性，這些系統(tǒng)可以被描述為更加"不穩(wěn)定" 或者易于沉積。這里描述的分散劑據(jù)信可以替換所述受干擾的或者受破 壞的樹脂并且使得瀝青質(zhì)系統(tǒng)重新穩(wěn)定。如這里所描述的那樣，所述VFM測(cè)量數(shù)據(jù)給出關(guān)于殘留物(焦油) 中的固體內(nèi)容的信息。更高的固體數(shù)量將給出更高的沉淀可能性。所迷 固體可能由于饋送(較差饋送質(zhì)量)和/或通過所述裂化工藝而被引入到 所述系統(tǒng)中。裂化程度越高，在所述殘留物中的固體內(nèi)容就可能將越高?；诙x取決于單位的基線，所述VFM數(shù)據(jù)以響應(yīng)于焦油中的固 體內(nèi)容減少而增大的方式提供信息。取決于固體增多的主要原因(饋送 或裂化程度)，所述設(shè)備可以幫助優(yōu)化化學(xué)劑注入率(如果固體是來自 饋送或者想要保持裂化程度的話)，以便保持結(jié)垢率，從而把單位運(yùn)行 周期保持在控制之下。如果所述固體增多僅僅是由于裂化程度，則所述 VFM測(cè)量提供針對(duì)焦油的潛在不穩(wěn)定性的早期警告，并且可以通過降低 爐出口溫度(FOT)來降低裂化程度。圖IO示出了 FOT與PV的相關(guān)性。提高FOT將減小PV值直到不 穩(wěn)定(即PV-l.O)。通過適當(dāng)?shù)奶幚?，所述PV將在相同的溫度下保持 得更高(即穩(wěn)定)。還應(yīng)當(dāng)注意到，經(jīng)過處理的曲線與未經(jīng)處理的曲線 之間的斜率是不同的，其中經(jīng)過處理的曲線具有平緩得多的斜率。這樣 為所述轉(zhuǎn)換增強(qiáng)目標(biāo)提供了更高的安全性和靈活性，這是因?yàn)樗鎏幚?充當(dāng)PV隨FOT改變的速率的緩沖。相應(yīng)地，圖10是爐出口溫度與Pv 的相關(guān)性，其中示出，通過提高FOT， Pv將減小直到不穩(wěn)定，并且通過 進(jìn)行處理，所述Pv在相同溫度下將會(huì)更高，而且其斜率也是不同的， 從而表明我們?yōu)樗鲛D(zhuǎn)換增強(qiáng)目標(biāo)提供了更高的安全性和靈活性。通過 比較，其他已知的處理系統(tǒng)(比如在Faina等人的歐洲專利No. 0321424 Bl和0529397 Bl中描述的那些處理系統(tǒng))不會(huì)按照本發(fā)明所描迷的方式影響Pv值。通過把來自爐入口中的焦油的VFM測(cè)量與爐出口中的測(cè)量的差異 進(jìn)行比較，給出了裂化程度的直接度量。當(dāng)所述VFM在出口流中測(cè)量 到不均勻性時(shí)，可以在工藝側(cè)采取特定于顧客規(guī)范的動(dòng)作。例如，將要 實(shí)現(xiàn)的最簡(jiǎn)單的動(dòng)作是降低裂化程度，以便降低在所述爐、交換器、柱 底或裂化反應(yīng)室鼓上的結(jié)垢率。這樣降低了結(jié)垢沉積物的風(fēng)險(xiǎn)和速率， 但是也減少了所產(chǎn)生的輕流的數(shù)量，從而其降低了運(yùn)營(yíng)的收益率。這一 動(dòng)作過程伴隨著在大約100ppm的比率下饋送高溫抗結(jié)垢劑化學(xué)品。為 了保持最高轉(zhuǎn)換效率從而保持最高收益率，其目標(biāo)是通過以更高的劑量 (高達(dá)大約500ppm的化學(xué)劑)注入高溫分散劑來替換轉(zhuǎn)換后的樹脂。為 煉油廠提供最大收益率的經(jīng)濟(jì)最適度取決于單獨(dú)煉油廠的運(yùn)營(yíng)和目標(biāo)， 并且可能大約是300ppm。利用所述VFM測(cè)量和我們的定量統(tǒng)計(jì)模型來 確定具體值。我們的MRA模型嘗試定義各操作參數(shù)之間的數(shù)學(xué)相關(guān)性，所述操 作參數(shù)比如是饋送質(zhì)量、裂化程度、對(duì)象交換器或爐的轉(zhuǎn)換和結(jié)垢率。 通過把所述數(shù)學(xué)模型規(guī)格化，把所述結(jié)垢率與所述變化的操作參數(shù)分 離，并且可以證明及量化真實(shí)結(jié)垢率。通過開發(fā)出反映預(yù)測(cè)模型與實(shí)際 測(cè)量的模型之間的殘差的經(jīng)過校正的模型，可以應(yīng)用統(tǒng)計(jì)工藝控制技術(shù) 來量化被施加來控制減粘裂化爐單元中的結(jié)垢的化學(xué)劑的性能。按照這 種方式精確地確定結(jié)垢可能性將允許煉油廠開始處理機(jī)會(huì)原油 (opportunity crude)并且在不招致結(jié)垢的情況下快速達(dá)到最優(yōu)操作條件 集合，或者快速改變爐條件(即溫度)以便增多或減少可能對(duì)于立即生 產(chǎn)需求所需要的產(chǎn)品中的特定餾分的數(shù)量(即組分的分布和/或減粘裂化 爐產(chǎn)品的組成)，同時(shí)確保操作保持在安全穩(wěn)定性范圍內(nèi)。除了提高產(chǎn) 量或吞吐量之外，還在最小化風(fēng)險(xiǎn)的情況下提供了更高的靈活性。本發(fā)明適于根據(jù)VFM測(cè)量來控制化學(xué)劑饋送，以便在減粘裂化爐 操作中最大化輕HC流的產(chǎn)量。所述VFM還給出對(duì)焦油穩(wěn)定性的估計(jì)， 其與HFT測(cè)量成比例。本發(fā)明的程序基于預(yù)先定義的爐出口溫度控制化 學(xué)劑饋送，并且使用預(yù)測(cè)建模來根據(jù)VFM測(cè)量檢驗(yàn)及預(yù)測(cè)性能。隨后 把所述化學(xué)劑饋送率與顧客驅(qū)動(dòng)的性能測(cè)量(比如運(yùn)行周期和/或轉(zhuǎn)換 率)直接聯(lián)系。高溫分散劑可以替換所述經(jīng)過轉(zhuǎn)換的樹脂，以便保持焦 油穩(wěn)定性同時(shí)提高裂化程度；或者，所迷系統(tǒng)可以通過保持恒定的裂化程度來提高焦油穩(wěn)定性。此外，在所述爐之前及之后利用VFM測(cè)量所 述焦油特性可以表明在所迷裂化工藝中直接產(chǎn)生的粒子數(shù)量。下面將概述用于建立有效的減粘裂化爐處理的工藝。首先，用戶明 確限定將要解決的問題。接下來，執(zhí)行對(duì)減粘裂化爐操作的單位調(diào)查 (unit survey)或空白測(cè)試。接下來，分析從所述單位調(diào)查獲得的操作數(shù) 據(jù)，并且定義基線性能參數(shù)。接下來，根據(jù)互相同意的生產(chǎn)目標(biāo)和要求 來測(cè)量性能目標(biāo)，并且隨后可以設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)奶幚沓绦?。接下來?shí)現(xiàn)、監(jiān) 視所述處理程序并且為之提供服務(wù)，最后可以提供性能報(bào)告和數(shù)量益 處。如圖11所示，隨著通過芳烴和樹脂的膠溶動(dòng)作在連續(xù)相中支出源 青質(zhì)而發(fā)生焦油穩(wěn)定性轉(zhuǎn)換。從圖示中還可以注意到，所述裂化修改了 平衡，從而瀝青質(zhì)可能導(dǎo)致沉淀(低膠溶值)。在圖12中示出了從減粘裂化爐轉(zhuǎn)換試驗(yàn)記錄的示例性數(shù)據(jù)。從圖 12中可以注意到，圓團(tuán)標(biāo)示的區(qū)域表示在相同操作條件下停止化學(xué)劑注 入的區(qū)域。圖13-16示出了在轉(zhuǎn)換增強(qiáng)應(yīng)用期間獲得的示例性數(shù)據(jù)。從所示 出的數(shù)據(jù)可以注意到，實(shí)現(xiàn)了總體+3%的轉(zhuǎn)換提高。在圖15中，在預(yù)熱 之前注入了 Thermoflo7R630:平均300ppm。還應(yīng)當(dāng)注意到，在收益方 面，即使在經(jīng)過處理的爐料中的1%的轉(zhuǎn)換提高也應(yīng)當(dāng)被視為是非常令 人滿意的。圖17示出了隨著時(shí)間的VFM數(shù)據(jù)與經(jīng)過校正的表皮溫度之間的關(guān) 系，圖18是示出了示例性減粘裂化爐工藝類型的示意圖。上面描述的用來產(chǎn)生分散相濃度的度量的路徑長(zhǎng)度采樣的操作非 常適合于熱過濾的焦油的傳統(tǒng)HFT度量，并且還可以與適當(dāng)?shù)囊?guī)程 一起 使用以導(dǎo)出經(jīng)典膠溶值Pv。這允許使用所述VFM來評(píng)估減粘裂化爐產(chǎn) 品的質(zhì)量以及高效地混合或產(chǎn)生各種所需的燃料或其他油。已經(jīng)使用了 數(shù)十年的用于測(cè)量Pv的經(jīng)典程序包括向產(chǎn)品的一個(gè)樣本序列添加數(shù) 量漸變的純正十六烷(n-cetane) C16H34;把每個(gè)稀釋的樣本保持在加熱 浴槽中達(dá)一定時(shí)間(例如30分鐘)，以允許瀝青質(zhì)凝聚；以及隨后檢 測(cè)焦油的濃度。所迷不同的樣本提供了產(chǎn)品穩(wěn)定性的曲線圖，其中在膠 溶值Pv處有焦油分離的突然增大。由本發(fā)明的VFM測(cè)量的濃度提供了 一種用于快速并且可重復(fù)地執(zhí)行這種Pv測(cè)量的有效工具。一種適當(dāng)?shù)囊?guī)程在所述樣本制備程序中用正庚烷替換十六烷，從而 允許在小樣本上、在較低溫下并且在更短時(shí)間內(nèi)快速執(zhí)行所述稀釋、加熱和設(shè)置。經(jīng)典的P值被表示為l+Xmin,其中Xmin是按照每克樣本的 稀釋劑正十六烷的毫升數(shù)表示的絮凝發(fā)生之前的最大稀釋。為了用于本 發(fā)明的VFM,使用正庚烷作為稀釋劑，可以在IO(TC下在水浴槽中把具 有連續(xù)提高的稀釋的樣本序列加熱15分鐘，允許所述樣本序列冷卻并 停止15分鐘，并且隨后利用所述VFM進(jìn)行測(cè)量。這樣大大縮短了樣本 制備時(shí)間，并且由于VFM僅僅需要小路徑采樣程序，因此對(duì)于所述濃 度檢測(cè)步驟可以把整個(gè)樣本陣列放置在單一栽玻片(比如9阱微量取樣 片)上，從而簡(jiǎn)化測(cè)量并且使得測(cè)量可量化并且可重復(fù)。由于更輕的庚 烷稀釋劑的更低分子量，對(duì)所述稀釋劑體積Xmm施加1/0.443的校正因 數(shù)，以便校正十六烷的不同分子量，從而所得到的P值在數(shù)值上與所述 經(jīng)典測(cè)量完全相同?？梢园岩幌盗袠颖痉胖迷谒云揭婆_(tái)上。每個(gè)樣本 包括少量脂肪族碳?xì)浠衔?即正十六烷、正庚烷等等)。所需添加的 脂肪族化合物更多，所述焦油就更穩(wěn)定。隨后在每個(gè)單獨(dú)樣本上的掃描 路徑上測(cè)量光透射。這樣允許對(duì)光學(xué)密度與添加到每個(gè)樣本的脂肪族的 數(shù)量進(jìn)行函數(shù)比較。圖19A示出了通過對(duì)于減粘裂化爐流體的5個(gè)樣本應(yīng)用所述程序獲 得的所導(dǎo)出的Pv,并且將其與通過對(duì)所述樣本進(jìn)行經(jīng)典正十六烷實(shí)驗(yàn)室 測(cè)試分析而確定的P值進(jìn)行比較。所述測(cè)量基本上是完全相同的。圖19B 繪制了 VFM濃度測(cè)量(以任意單位)的曲線圖，其中示出了不穩(wěn)定性 和絮凝的開始。所述Pv值可以作為樣本不透明性發(fā)生快速增大同時(shí)所 述脂肪族(庚烷)稀釋劑的數(shù)量?jī)H有相對(duì)較小的增大的一點(diǎn)而被4艮容易 看到。在各已測(cè)樣本當(dāng)中的VFM濃度測(cè)量的這種突然改變可以;波自動(dòng) 定義為輸出，其中用直接的軟件比較算法來提供對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量或流體穩(wěn)定 性的這種測(cè)量。所述樣本制備的其他方面(比如制備一組不同的稀釋以 及加載到微量取樣陣列上以進(jìn)行濃度測(cè)量)可以被完全自動(dòng)化，其中利 用了各種注入、操縱和轉(zhuǎn)移機(jī)制，所述各種機(jī)制可以從由用來使得對(duì)化 學(xué)、生物、醫(yī)療或基因定序材料的操縱、處理和分析自動(dòng)化的設(shè)備所執(zhí) 行的類似任務(wù)獲知。雖然在典型的實(shí)施例中說明并描述了本公開內(nèi)容，但是并不意圖將 其限制到所示出的細(xì)節(jié)，這是因?yàn)榭梢栽诓槐畴x本公開內(nèi)容的精神的情況下做出許多修改和替換。這樣，本領(lǐng)域技術(shù)人員僅僅通過日常的實(shí)驗(yàn) 就可以想到這里公開的公開內(nèi)容的其他修改和等效方案，并且所有這種 修改和等效方案都應(yīng)落在由所附權(quán)利要求書限定的本公開內(nèi)容的范圍 和精神之內(nèi)。
權(quán)利要求
1、一種用于測(cè)量流體中的粒子濃度的方法，包括以下步驟提供光學(xué)透鏡系統(tǒng)(10，200)，其包括平移臺(tái)或流動(dòng)池(14，104)；把所述流體的樣本(120)引入到所述臺(tái)或池上；把光束(13，100)聚焦到所述樣本上；沿著所述樣本的預(yù)定區(qū)域內(nèi)的多個(gè)路徑長(zhǎng)度引導(dǎo)所述光束；檢測(cè)沿著每個(gè)所述路徑長(zhǎng)度透射穿過所述樣本的光；量化所述透射光的強(qiáng)度；把所述量化的透射光與所述樣本中的所述粒子的濃度相關(guān)；并且可選地包括以下步驟基于所述粒子的尺寸調(diào)整所述光束(13，100)的束腰；或者調(diào)整所述光束的波長(zhǎng)以便適應(yīng)所述流體和所述粒子的光學(xué)屬性；以及可選地其中，所述樣本(120)的厚度在所述預(yù)定區(qū)域內(nèi)改變。
2、 一種用于測(cè)量流體中的粒子濃度的系統(tǒng)，包括 光學(xué)透鏡系統(tǒng)(IO, 200),其包括適于接收所述流體的樣本(120)的平移臺(tái)或流動(dòng)池(14, 104);光源(12),用于把光束(13, 100)聚焦到所述樣本上； 用于沿著所述樣本的預(yù)定區(qū)域內(nèi)的多個(gè)路徑長(zhǎng)度引導(dǎo)所迷光束的裝置；用于檢測(cè)沿著每個(gè)所述路徑長(zhǎng)度透射穿過所述樣本的光的裝置； 用于量化所述透射光的強(qiáng)度的裝置；用于把所述量化的透射光與所述樣本中的所述粒子的濃度相關(guān)的 裝置；并且可選地包括用于基于所述粒子的尺寸調(diào)整所迷光束(13， 100)的束腰的裝置；或者用于調(diào)整所述光束的波長(zhǎng)以便適應(yīng)所述流體和所述粒子的光學(xué)屬 性的裝置；或者用于補(bǔ)償所述預(yù)定區(qū)城內(nèi)的所述樣本(120)的可變厚度的裝置；或者用于控制所述平移臺(tái)或流動(dòng)池(14， 104)的運(yùn)動(dòng)的計(jì)算機(jī)裝置。
3、 一種提高減粘裂化爐單元中的輕流的產(chǎn)量或質(zhì)量的方法，包括以下步驟估計(jì)包含在減粘裂化爐操作的焦油副產(chǎn)品內(nèi)的不均勻性的濃度； 基于所述濃度確定結(jié)垢可能性；基于所述結(jié)垢可能性確定焦油穩(wěn)定性的可接受的基線參數(shù)；把所述基線參數(shù)與在后續(xù)的減粘裂化爐操作期間測(cè)量的不均勻性的濃度進(jìn)行比較；以及基于所述比較在運(yùn)行減粘裂化爐操作期間調(diào)節(jié)把抗結(jié)垢材料輸入到所述減粘裂化爐單元中，以便獲得所述提高的產(chǎn)量或質(zhì)量。
4、 權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述調(diào)節(jié)步驟包括選擇及控制被 輸入到所述減粘裂化爐單元中的所述抗結(jié)垢材料的類型和/或數(shù)量，所述 方法可選地包括以下步驟增大所述減粘裂化爐單元的運(yùn)行周期或轉(zhuǎn)換率；或者 基于熱可過濾固體(HFT)測(cè)量來估計(jì)所述焦油副產(chǎn)品的穩(wěn)定性；或者生成預(yù)測(cè)模型，以便檢驗(yàn)及預(yù)測(cè)所述減粘裂化爐單元的性能；或者利用高溫分散劑替換轉(zhuǎn)換后的樹脂，以便在提高裂化程度的同時(shí)保 持焦油穩(wěn)定性，或者在保持恒定裂化程度的同時(shí)提高焦油穩(wěn)定性；或者比較爐入口和爐出口處的VFM測(cè)量，并且利用所述比較來表明在所 述裂化工藝中直接產(chǎn)生的不均勻性的數(shù)量；或者與所述減粘裂化爐單元中的未經(jīng)處理的焦油的PV相比，利用所述抗 結(jié)垢材料的化學(xué)品降低所述焦油副產(chǎn)品的PV的溫度靈敏度，并且在給定 溫度下提高所述焦油副產(chǎn)品的PV;或者改變所述爐溫來修改減粘裂化產(chǎn)品的組成。
5、 權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述調(diào)節(jié)步驟是基于預(yù)定爐出口 溫度。
6、 權(quán)利要求3所述的方法，其中，所述確定結(jié)垢可能性的步驟包括 確定所述膠溶值(PV)。
7、 一種提高減粘裂化爐單元中的輕流的產(chǎn)量或質(zhì)量的系統(tǒng)，包括 用于估計(jì)包含在減粘裂化爐操作的焦油副產(chǎn)品內(nèi)的不均勻性的濃度的裝置；用于基于所述濃度確定結(jié)垢可能性的裝置；用于基于所述結(jié)垢可能性確定焦油穩(wěn)定性的可接受的基線參數(shù)的裝置；用于把所述基線參數(shù)與在后續(xù)的減粘裂化爐操作期間測(cè)量的不均 勻性的濃度進(jìn)行比較的裝置；用于基于所述比較在運(yùn)行減粘裂化爐操作期間調(diào)節(jié)把抗結(jié)垢材料 輸入到所述減粘裂化爐單元中的裝置；以及可選地包括用于選擇及控制被輸入到所述減粘裂化爐單元中的所述抗結(jié)垢材 料的類型和/或數(shù)量的裝置；或者用于增大所述減粘裂化爐單元的運(yùn)行周期和/或轉(zhuǎn)換率的裝置；或者用于基于熱可過濾固體(HFT)測(cè)量估計(jì)所迷焦油副產(chǎn)品的穩(wěn)定性 的裝置；或者用于生成預(yù)測(cè)模型以便檢驗(yàn)及預(yù)測(cè)所述減粘裂化爐單元的性能的 裝置；或者用于利用高溫分散劑替換轉(zhuǎn)換后的樹脂以便在提高裂化程度的同 時(shí)保持焦油穩(wěn)定性或者在保持恒定裂化程度的同時(shí)提高焦油穩(wěn)定性的 裝置；或者用于比較爐入口和爐出口處的VFM測(cè)量的裝置，以及用于利用所述 比較來表明在所述裂化工藝中直接產(chǎn)生的不均勻性的數(shù)量的裝置；或者 用于改變所述爐溫來修改減粘裂化產(chǎn)品的組成的裝置；或者 與所述減粘裂化爐單元中的未經(jīng)處理的焦油的PV相比，用于利用所 述抗結(jié)垢材料的化學(xué)品降低所述焦油副產(chǎn)品的PV的溫度靈敏度并且在 給定溫度下提高所述焦油副產(chǎn)品的PV的裝置。
8、 權(quán)利要求7所述的系統(tǒng)，其中，所述用于估計(jì)的裝置包括 光學(xué)透鏡系統(tǒng)(10， 200),其包括適于接收所述流體的樣本(120)的臺(tái)或流動(dòng)池(14， 104);光源(12)，用于把光束(13, 100)聚焦到所述樣本(120)上； 用于沿著所述樣本的預(yù)定區(qū)域內(nèi)的多個(gè)路徑長(zhǎng)度引導(dǎo)所述光束的裝置；用于檢測(cè)沿著每個(gè)所述路徑長(zhǎng)度透射穿過所述樣本的光的裝置； 用于量化所述透射光的強(qiáng)度的裝置；以及 用于把所述量化的透射光與所述樣本中的所述不均勻性的濃度相 關(guān)的裝置。
9、 權(quán)利要求7所迷的系統(tǒng)，其中，所述用于確定結(jié)垢可能性的裝置確定所述焦油副產(chǎn)品的P V 。
10、權(quán)利要求8所述的系統(tǒng)，其中，所述臺(tái)或流動(dòng)池U4， 104)適 于接收包括脂肪族化合物的多個(gè)樣本，所述系統(tǒng)還包括用于作為所述脂 肪族化合物的數(shù)量的函數(shù)來表征所述濃度以便計(jì)算所述樣本的膠溶值 (PV)的裝置。
全文摘要
一種用于量化流體樣本內(nèi)的不透明不均勻性的系統(tǒng)和方法。所述系統(tǒng)使用光學(xué)透鏡系統(tǒng)(10，200)把光束(13，100)聚焦到臺(tái)(14，104)上，樣本(120)被引入到該臺(tái)上。光束(13，100)被引導(dǎo)到所述樣本上的方式使得作為路徑長(zhǎng)度的函數(shù)測(cè)量透射光的強(qiáng)度。光電檢測(cè)器(16)測(cè)量透射穿過所述樣本的光。隨后把透射光強(qiáng)度中的波動(dòng)與檢測(cè)到所述樣本中的不透明包含物相關(guān)。所述系統(tǒng)還包括自動(dòng)化程序，其利用這些光學(xué)濃度測(cè)量來確定減粘裂化焦油的結(jié)垢可能性以及可選的膠溶值(PV)，并且調(diào)節(jié)把化學(xué)抑制劑引入到減粘裂化爐單元中以提高輕流的產(chǎn)量或質(zhì)量和/或產(chǎn)品的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。
文檔編號(hào)G01N21/47GK101263379SQ200680033327
公開日2008年9月10日 申請(qǐng)日期2006年7月10日 優(yōu)先權(quán)日2005年7月11日
發(fā)明者A·E·戈利亞什夫斯基, A·范霍夫, B·W·拉休克, D·萬西蓋拉, P·J·科德拉, T·N·莫里斯, W·L·帕克 申請(qǐng)人:通用電氣公司