專利名稱：電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)檢測(cè)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)檢測(cè)方法，適用于并網(wǎng)型逆變器、無功補(bǔ)償器、不間斷電源等電力設(shè)備控制中基準(zhǔn)信號(hào)的檢測(cè)，尤其適合于非理想電網(wǎng)條件下風(fēng)力發(fā)電機(jī)組增強(qiáng)運(yùn)行能力控制，以及四象限可逆交流調(diào)速傳動(dòng)系統(tǒng)高性能控制所需的電網(wǎng)基波電壓相位、幅值和頻率的快速獲取。
背景技術(shù)：
近年來，隨著不可控整流器、不可逆交流調(diào)速傳動(dòng)系統(tǒng)、無功補(bǔ)償裝置、太陽能光伏發(fā)電并網(wǎng)逆變器及單相供電的電力機(jī)車等電力電子設(shè)備在電力系統(tǒng)中的廣泛應(yīng)用，電網(wǎng)電壓諧波污染及三相不平衡問題日趨嚴(yán)重，造成電網(wǎng)電壓、電流波形畸變和負(fù)序分量的生成，影響所接其他負(fù)載的安全運(yùn)行。特別是在分布式發(fā)電系統(tǒng)(風(fēng)力發(fā)電、太陽能光伏發(fā)電等)大規(guī)模并網(wǎng)的地區(qū)，各種電力電子設(shè)備的集中使用，使得局部電網(wǎng)電壓波形畸變十分嚴(yán)重。與此同時(shí)，這些地區(qū)的電網(wǎng)往往處于偏遠(yuǎn)的電力系統(tǒng)末端，系統(tǒng)的穩(wěn)定性較差，易發(fā)生各類電網(wǎng)故障，引起電網(wǎng)電壓驟降、相位跳變、三相電壓不對(duì)稱等問題，影響到用作控制基準(zhǔn)的電網(wǎng)基波電壓頻率、相位和幅值的準(zhǔn)確檢測(cè)，惡化了控制系統(tǒng)、特別是矢量控制系統(tǒng)的運(yùn)行性能，給各種電力電子設(shè)備的運(yùn)行控制帶來困難。因此，在電網(wǎng)發(fā)生故障導(dǎo)致電壓波形畸變及三相不平衡時(shí)，對(duì)電壓基波同步信號(hào)的快速準(zhǔn)確檢測(cè)就成為各種電力電子設(shè)備實(shí)現(xiàn)有效運(yùn)行控制的前提和關(guān)鍵。正常電網(wǎng)條件下電網(wǎng)中只存在基波正序電壓，采用傳統(tǒng)的電壓過零檢測(cè)或鎖相環(huán) (Phase-locked loop, PLL)技術(shù)即可方便地獲得電壓同步信號(hào)作為控制基準(zhǔn)。但是當(dāng)電網(wǎng)電壓含有低次諧波及三相不平衡時(shí)，因傳統(tǒng)鎖相環(huán)不能抑制諧波及負(fù)序分量的干擾，使故障電網(wǎng)電壓的過零點(diǎn)并非其基波的過零點(diǎn)，產(chǎn)生了檢測(cè)誤差。一種簡(jiǎn)單的處理辦法是將畸變電壓實(shí)行信號(hào)濾波并作相位補(bǔ)償后作為基波電壓來使用，但這將導(dǎo)致響應(yīng)速度變慢且電壓幅值檢測(cè)存在較大誤差。
現(xiàn)有改進(jìn)傳統(tǒng)PLL檢測(cè)方法可以歸納為三類
1.采用濾波器的方法。為了排除諧波和負(fù)序分量對(duì)基波電壓正序分量頻率和相位檢測(cè)
的影響，通常采用低通濾波器或者陷波器濾除軸電網(wǎng)電壓中的交流分量來保持為直流
量，以滿足PI控制器的有效工作條件并維持其輸出(電網(wǎng)電壓頻本d)的穩(wěn)定。這種方法可以有效濾除諧波和負(fù)序分量的干擾，但因在控制閉環(huán)中引入了濾波器而嚴(yán)重影響PLL的動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度，導(dǎo)致對(duì)基波電壓正序分量頻率、相位和幅值檢測(cè)的滯后。2.采用相序分離的方法。為了消除電網(wǎng)電壓中所含的諧波及負(fù)序分量，鎖相環(huán)中采用基于對(duì)稱分量法的相序分離方法或改進(jìn)相序分離方法來提取所需要的基波電壓信號(hào)。 雖然這種方法也會(huì)引入正、負(fù)序分離的時(shí)延，但由于相序分離處理位于PLL控制環(huán)之外，因而對(duì)PLL動(dòng)態(tài)性能無影響。這類方法的缺陷是相序分離計(jì)算復(fù)雜且對(duì)電網(wǎng)頻率擾動(dòng)極為敏感。3.改進(jìn)控制器的方法。為了克服上述兩類檢測(cè)方法的缺陷，改進(jìn)傳統(tǒng)PLL中的PI控制器成為鎖相環(huán)研究的熱點(diǎn)。比較典型的是采用超前/滯后控制器(Lag/lead
controller)取代PI調(diào)節(jié)器對(duì)t/:進(jìn)行調(diào)節(jié)。這種改進(jìn)調(diào)節(jié)器采取增大控制系統(tǒng)帶寬以提
高動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度，同時(shí)還具有濾除中的二倍頻(負(fù)序)和指定次數(shù)諧波的能力。但這類控制器的設(shè)計(jì)需解決系統(tǒng)穩(wěn)定性與動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度之間的矛盾，系統(tǒng)控制參數(shù)設(shè)計(jì)較為復(fù)雜。
通過以上分析可見，現(xiàn)有電網(wǎng)電壓諧波畸變及三相不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法的核心內(nèi)容是力圖克服電網(wǎng)電壓中諧波和負(fù)序分量對(duì)PI控制器的影響。這是因?yàn)楫?dāng)電網(wǎng)諧波畸變及三相不平衡時(shí)，正轉(zhuǎn)同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中表達(dá)的電網(wǎng)電壓而軸分量均含有6倍頻(300Hz)和2倍頻(IOOHz)脈動(dòng)分量。傳統(tǒng)PLL所采用的PI控制器受調(diào)節(jié)帶寬和增益裕度的限制難以實(shí)現(xiàn)對(duì)交流分量的有效調(diào)節(jié)，導(dǎo)致同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中輸出電壓幅值、頻率的波動(dòng)和鎖相角的抖動(dòng)，嚴(yán)重影響了檢測(cè)效果。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法。本發(fā)明的電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)檢測(cè)方法，包含以下步驟
1.利用一組(三個(gè))電壓霍爾傳感器采集三相電網(wǎng)電壓信號(hào)Oaltf;
2.將采集到的定子電壓信號(hào)Ofifc經(jīng)過靜止三相/兩相坐標(biāo)變換，得到包含電壓諧波及正、負(fù)序分量的電網(wǎng)電壓綜合矢量
3.利用相位角-對(duì)所得到的靜止坐標(biāo)系中電網(wǎng)電壓綜合矢量作正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中的電網(wǎng)電壓綜合矢量;
4.將步驟3所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量U;的q軸信號(hào)送入所設(shè)計(jì)的PI控制器進(jìn)行調(diào)節(jié)，獲得電網(wǎng)正序基波電壓的頻率 ，則電網(wǎng)頻率/對(duì)獲得的正序基波電壓的頻率_進(jìn)行積分運(yùn)算，即可獲得電網(wǎng)正序基波電壓的相位角沒
5.將步驟3所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量17纟的q軸信號(hào)送入所設(shè)計(jì)的諧振式PLL進(jìn)行調(diào)節(jié)，獲得電網(wǎng)電壓的真實(shí)相位具體步驟為
5. 1利用諧振式PLL輸出的反饋相位信號(hào)^對(duì)!^進(jìn)行正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到
正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中含有直流分量與2倍頻、6倍頻交流量之和的電壓綜合矢量；
5. 2將正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中電壓綜合矢量Ujf的q軸分量 < 送入PI調(diào)節(jié)器，獲得
三相電網(wǎng)電壓正序分量的角頻率_；
5. 3將步驟5. 2得到的三相電網(wǎng)電壓角頻率_進(jìn)行積分，獲得三相電網(wǎng)電壓正序分量的相位角·；
5. 4采用如5. 2相同的步驟將電壓綜合矢量IJ:的q軸分量《送入諧振補(bǔ)償器，得到三相電網(wǎng)電壓相位跟蹤補(bǔ)償相位角Δ φ
5.5將步驟5. 3得到的電網(wǎng)電壓相位角浸與步驟5. 4得到的補(bǔ)償相位信號(hào)Δ爐進(jìn)行力口法運(yùn)算，即可獲得真實(shí)相位信號(hào)f ,即爐=Θ+Δ爐,進(jìn)而構(gòu)成閉環(huán)控制
6.對(duì)步驟2所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量^_根據(jù)步驟5得到的相位_重新進(jìn)行正轉(zhuǎn)同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到電網(wǎng)電壓綜合矢量
7.將步驟6得到的正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中電壓綜合矢量送入所設(shè)計(jì)的相序分
離模塊，得到電網(wǎng)電壓正序基頻分量、負(fù)序基頻分量17^ 和η次諧波分量1 ,,具體步驟是
7. 1將正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中電壓綜合矢量U;送入所設(shè)計(jì)的相序分離模塊，經(jīng)過前后兩級(jí)截止頻率分別為300Hz和IOOHz的陷波器可直接獲得電網(wǎng)電壓的正序基頻分量
7.2將經(jīng)過前級(jí)陷波器與后級(jí)陷波器濾波的電壓信號(hào)相減，即可獲得負(fù)序電壓分量
7. 3將輸入信號(hào)與經(jīng)過前級(jí)陷波器濾波的信號(hào)相減，即可獲得η次諧波分量；步
驟4獲取的電網(wǎng)頻率/、相位角$和步驟7獲取的電網(wǎng)電壓的正序基波分量17;+共同構(gòu)成
了本發(fā)明所需要檢測(cè)的電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓的同步信號(hào)。本發(fā)明的有益效果是，本發(fā)明電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)檢測(cè)方法能夠快速、準(zhǔn)確獲得基波同步信號(hào)的相位、頻率和幅值等信息，無需采用大量濾波器進(jìn)行濾波處理，也無需復(fù)雜的坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)計(jì)算，且不受頻率波動(dòng)的影響，硬件要求低，算法簡(jiǎn)單，易于工程實(shí)現(xiàn)，能夠?yàn)椴⒕W(wǎng)風(fēng)電機(jī)組和其他并網(wǎng)電力電子設(shè)備在非理想電網(wǎng)條件下的運(yùn)行提供可靠控制基準(zhǔn)。


圖1表示本發(fā)明中的電網(wǎng)電壓諧波畸變及三相不平衡時(shí)基波同步電壓信號(hào)的檢測(cè)方法原理圖。圖2表示本發(fā)明中相序分離模塊的結(jié)構(gòu)示意圖3表示鎖相得到的電網(wǎng)電壓矢量ι —與實(shí)際電網(wǎng)相矢量Ii之間的空間位置關(guān)系圖。圖4表示傳統(tǒng)PLL鎖相環(huán)原理性結(jié)構(gòu)圖。圖5表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用傳統(tǒng)PLL鎖相方法得到的仿真波形圖，圖中，t = 0.2 時(shí)刻因突加非線性負(fù)載導(dǎo)致電網(wǎng)電壓發(fā)生諧波畸變及三相不平衡，t = 0.3 時(shí)刻非線性負(fù)載切除；圖中(a) (d)分別代表電網(wǎng)三相電壓、電網(wǎng)頻率、相位角和電壓dq軸分量。圖6表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用本發(fā)明檢測(cè)方法得到的仿真波形圖，圖中，t = 0.2 時(shí)刻因突加非線性負(fù)載導(dǎo)致電網(wǎng)電壓發(fā)生諧波畸變及三相不平衡，t = 0.3 時(shí)刻非線性負(fù)載切除。圖中(a廣(g)分別代表電網(wǎng)三相電壓、電網(wǎng)頻率、相位角、綜合電壓dq軸分量、基波電壓正序dq分量、基波電壓負(fù)序dq分量、電壓諧波dq分量。圖7表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用傳統(tǒng)PLL鎖相方法得到的頻率、相位實(shí)驗(yàn)波形圖；圖中 Α、/、$和Mag分別表示電網(wǎng)三相電壓、電網(wǎng)頻率、電壓相位和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。圖8表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用傳統(tǒng)PLL鎖相方法得到的基波電壓實(shí)驗(yàn)波形圖圖中Ofl^C/:、《和Mog分別表示電網(wǎng)三相電壓、正轉(zhuǎn)同步坐標(biāo)系下基波電壓d、q軸分量和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。圖9表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用本發(fā)明檢測(cè)方法得到的頻率、相位實(shí)驗(yàn)波形圖；圖中ΡΑ、/、^和fldg和分別表示電網(wǎng)三相電壓、電網(wǎng)頻率、電壓相位和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。圖10表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用本發(fā)明檢測(cè)方法得到的基波正序電壓實(shí)驗(yàn)波形圖；圖中^*、[/;、《和1 分別表示電網(wǎng)三相電壓、正轉(zhuǎn)同步坐標(biāo)系下基波電壓正序d、q軸分量和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。圖11表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用本發(fā)明檢測(cè)方法得到的基波負(fù)序電壓實(shí)驗(yàn)波形圖；圖中 Α、!7:、 /;和分別表示電網(wǎng)三相電壓、正轉(zhuǎn)同步坐標(biāo)系下基波電壓負(fù)序d、q軸分量和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。圖12表示電網(wǎng)發(fā)生諧波畸變及瞬時(shí)三相不平衡故障時(shí)采用本發(fā)明檢測(cè)方法得到的諧波電壓實(shí)驗(yàn)波形圖；圖中Oflfe、[/^、y:5和Μ.分別表示電網(wǎng)三相電壓、正轉(zhuǎn)同步坐標(biāo)系下諧波電壓d、q軸分量和故障起止時(shí)間標(biāo)志位。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明提供一種工程實(shí)現(xiàn)較為簡(jiǎn)單的電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法，該方法只需要在常規(guī)PLL中增加兩個(gè)諧振頻率分別為2倍、6倍電網(wǎng)頻率的諧振補(bǔ)償器即可有效減輕電網(wǎng)電壓諧波及負(fù)序分量對(duì)基波電壓頻率、相位、幅值檢測(cè)的影響。同時(shí)，三相電網(wǎng)電壓對(duì)稱時(shí)所加入的諧振補(bǔ)償器輸出為零，不會(huì)對(duì)PLL的穩(wěn)態(tài)性能產(chǎn)生影響，不會(huì)妨礙正常電網(wǎng)條件下的檢測(cè)效果，因而具有較強(qiáng)的魯棒性。此外，本發(fā)明還提供了一種基于多頻陷波器的相序分解方法，必要時(shí)可準(zhǔn)確分離出電網(wǎng)電壓基波正序、負(fù)序分量及諧波分量，并且因其處于鎖相環(huán)之外，故不會(huì)引起相位檢測(cè)時(shí)延和控制誤差。下面結(jié)合附圖和實(shí)施案例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明。參照?qǐng)D1，本發(fā)明所描述的電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法包括以下步驟
1.利用一組(三個(gè))電壓霍爾傳感器采集電網(wǎng)三相電壓信號(hào)Ufl^;
2.將采集到的電網(wǎng)電壓信號(hào)Ofife經(jīng)靜止三相/兩相坐標(biāo)變換(1)，得到靜止坐標(biāo)系中
包含諧波及正、負(fù)序分量的電網(wǎng)電壓綜合矢量P_。
靜止三相/兩相坐標(biāo)變換表達(dá)式如下所示
權(quán)利要求
1.一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法，其特征在于，包括以下步驟(1)利用一組(三個(gè))電壓霍爾傳感器采集三相電網(wǎng)電壓信號(hào)；(2)將采集到的電網(wǎng)電壓信號(hào)D2fe經(jīng)過靜止三相/兩相坐標(biāo)變換，得到包含正、負(fù)序及諧波分量在內(nèi)的電網(wǎng)電壓綜合矢量；(3)利用相位角$對(duì)得到的靜止坐標(biāo)系中電網(wǎng)電壓綜合矢量進(jìn)行正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中包含負(fù)序與諧波分量的電網(wǎng)電壓綜合矢量(4)將步驟(3)所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量U;的q軸信號(hào)送入到所設(shè)計(jì)的PI控制器進(jìn)行調(diào)節(jié)，獲得正序基波電壓的角頻率■，則電網(wǎng)頻率/=l/pir/);對(duì)獲得的正序基波電壓的頻率_進(jìn)行積分運(yùn)算，獲得電網(wǎng)電壓正序基波的相位角^ ；(5)將步驟(3)所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量U:的q軸信號(hào)送入所設(shè)計(jì)的諧振式PLL進(jìn)行調(diào)節(jié)，獲得電網(wǎng)電壓的真實(shí)相位角-；(6)對(duì)步驟(2)所獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量利用步驟(4)得到的相位角_重新進(jìn)行正轉(zhuǎn)同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到電網(wǎng)電壓綜合矢量；(7 )將步驟(6 )獲得的電網(wǎng)電壓綜合矢量￡》;送入相序分離模塊，得到電網(wǎng)電壓的基波正序分量、基波負(fù)序分量17;_和η次(η代表5或7)諧波分量C^fg ；步驟(4)獲取的電網(wǎng)頻率/、相位角_和步驟(7)獲取的電網(wǎng)電壓的正序基波分量共同構(gòu)成了本發(fā)明所需要檢測(cè)的電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓的同步信號(hào)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及三相不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法，其特征在于，步驟(4)所述的電壓的角頻率_和相位角^通過以下子步驟來獲取(=1 \* roman i)利用諧振式軟件PLL輸出反饋相位信號(hào)-對(duì)17_進(jìn)行正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換，得到正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中包含直流分量與2倍頻、6倍頻交流分量之和的電壓綜合矢量C^f ；(=2 \* roman ii )將正轉(zhuǎn)同步速旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中電壓綜合矢量的q軸分量《送入PI控制器，得到三相定子電壓正序分量的角頻率(=3 roman iii)將得到的三相定子電壓角頻率_進(jìn)行積分運(yùn)算，獲得三相定子電壓正序分量的相位角β ；(=4 \* roman iv)采用如(ii)相同的步驟將電壓綜合矢量U;的q軸分量<送入諧振式補(bǔ)償器，得到三相定子電壓相位跟蹤補(bǔ)償相位角Af ；(=5 \* roman ν)將步驟(=3 \* roman iii)得到的電網(wǎng)相位角^與步驟(=4roman iv)得到的補(bǔ)償相位信號(hào)贏-進(jìn)行加法運(yùn)算，即可獲得反饋相位信號(hào)即f Θ+Δ少 ，進(jìn)而構(gòu)成閉環(huán)控制。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及三相不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法，其特征在于，步驟(5)所述的諧振式PLL由傳統(tǒng)PLL加上兩個(gè)諧振頻率分別為 2倍、6倍電網(wǎng)頻率的諧振補(bǔ)償器(Resonant compensator，以下簡(jiǎn)稱“R補(bǔ)償器”)并聯(lián)組成， 可同時(shí)實(shí)現(xiàn)對(duì)電網(wǎng)電壓5次、7次諧波分量及負(fù)序分量引起的相位擾動(dòng)的有效抑制。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)的檢測(cè)方法，其特征在于，步驟(7)所述的相序分離模塊由兩組前后兩級(jí)陷波頻率分別為 300HzUOOHz的陷波器串聯(lián)組成，通過對(duì)輸入兩級(jí)陷波器前后的信號(hào)分別作加減法運(yùn)算獲得電網(wǎng)電壓的基頻正序、負(fù)序分量以及諧波分量。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種電網(wǎng)電壓諧波畸變及不平衡時(shí)基波電壓同步信號(hào)檢測(cè)方法。通過采用新型諧振式PLL，可快速補(bǔ)償各類電網(wǎng)故障引起的相位跟蹤誤差，有效抑制電網(wǎng)電壓中負(fù)序及諧波分量引起的頻率波動(dòng)、相位抖動(dòng)，實(shí)現(xiàn)畸變電網(wǎng)中基波電壓同步信號(hào)的準(zhǔn)確檢測(cè)。本發(fā)明方法不僅可以滿足理想電網(wǎng)條件下電壓頻率、幅值和相位的檢測(cè)要求，尤其適合電網(wǎng)電壓跌落、不平衡或諧波污染等嚴(yán)重瞬態(tài)、穩(wěn)態(tài)電網(wǎng)故障下基波電壓同步信號(hào)的捕獲，并能實(shí)現(xiàn)電壓中基波正序、負(fù)序與諧波分量的快速提取。本發(fā)明具有檢測(cè)精度高、實(shí)時(shí)性好的特點(diǎn)，可為各種風(fēng)力發(fā)電機(jī)組、太陽能光伏并網(wǎng)裝置、可逆調(diào)速傳動(dòng)系統(tǒng)及動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償器等并網(wǎng)電力設(shè)備的運(yùn)行控制提供準(zhǔn)確的控制基準(zhǔn)。
文檔編號(hào)G01R25/00GK102305886SQ20111014292
公開日2012年1月4日 申請(qǐng)日期2011年5月31日 優(yōu)先權(quán)日2011年5月31日
發(fā)明者周鵬, 徐海亮, 章瑋, 賀益康 申請(qǐng)人:浙江大學(xué)