專利名稱：基于sh0波電力系統(tǒng)接地網導體的腐蝕檢測裝置的制作方法
技術領域：
本實用新型屬于超聲導波無損檢測領域，具體涉及一種利用SHO (水平剪切)波檢測電力系統(tǒng)接地網導體腐蝕的方法。
背景技術：
變電站的接地是在電氣設備和大地之間的連接，使電氣設備能保持在同一電位， 是保證電力系統(tǒng)安全可靠運行的重要措施。一般的作法是敷設接地網。接地網導體長期運行容易發(fā)生腐蝕，造成電力設備停止工作，甚至造成電力系統(tǒng)癱瘓。因此，研究接地網腐蝕狀況具有重要的社會效益和經濟效益。接地網導體常用截面為長方形6mmX60mm并稍帶純邊的的鍍鋅扁鋼或Φ20mm的圓鋼水平敷設搭接而成，排列成長孔型或方孔型，埋入地下0. 5m 0. Sm。但是由于接地網埋設在地下，材料變脆、起層、松散，甚至會出現多處斷裂，特別是埋設在酸堿性較強土壤中的接地體，腐蝕更是嚴重。接地網導體壽命一般為8 10年左右，需要及時診斷出接地網的斷點和腐蝕段并采取修復措施。針對接地網導體腐蝕檢測，目前國內主要有三種腐蝕診斷方法基于電路理論的方法和基于電磁場的方法，電化學分析法。前兩種方法能在不停電和不對接地網大面積開挖的情況下，對地網的斷點和腐蝕情況進行檢測。張曉玲等學者在2002年《電力系統(tǒng)及其自動化學報》發(fā)表的文章“電力系統(tǒng)接地網故障診斷電路法”通過采用單純形法求解接地網中各段導體的電阻增量，但是診斷結果很不精確；Michaloudaki等學者在2005年 〈〈Magnetics〉〉發(fā)表白勺文章"Diagnosis of breaks in substations grounding grid by using the electromagnetic method”通過電磁場的方法檢測了導體的斷裂位置，但是對于未發(fā)生斷裂的接地網并不能確定其腐蝕程度；對接地網電化學防蝕方法受接地網的復雜性及現場實施條件的限制，我國目前尚未有成熟技術的工業(yè)應用。這些已發(fā)表或公開的研究成果未很好的解決接地網導體腐蝕檢測問題。而板類結構中傳播的超聲波類型有蘭姆波、SH波、瑞利波等。國內外利用超聲波檢測金屬結構腐蝕已進行了廣泛的研究，證實了超聲波用于腐蝕檢測的可行性及發(fā)展?jié)摿ΑＫ且环N無損檢測的方法。ZQ Su等學者2006年在《Journal of Sound and Vibration》發(fā)表“Guided Lamb waves for identification of damage in composite structures，，通過復雜的小波指紋數字信號處理方法分析了靶體外形航天飛機金屬構件的腐蝕波包；2007年，N Terrien等學者在〈〈AIP ConferenceProceedings〉〉發(fā)表了一篇“Optimization of hidden corrosion detection in aircraft structures usingLamb waves :numerical predictions and experimental results”，實驗用斜探頭產生蘭姆波檢測航空材料局部腐蝕，研究發(fā)現蘭姆波與腐蝕處作用會發(fā)生模態(tài)轉換和模態(tài)疊加，需要應用模態(tài)分離技術和二維短時傅里葉變換處理模態(tài)疊加的問題，并且斜探頭實驗需要對試件表面進行預處理，通過耦合劑與被測件接觸，操作麻煩，檢測效率較低。接地網導體結構為窄條型，利用蘭姆波檢測易發(fā)生模態(tài)疊加和模態(tài)轉換，表面受地底腐蝕液等影響。目前國內外尚無人利用超聲波對接地網導體腐蝕檢測進行過相關研究。本實用新型中采用的一種新型的電磁超聲檢測技術具有非接觸、無需耦合和對被檢工件表面要求不高等優(yōu)點，并能很好的克服蘭姆波多模態(tài)、頻散、邊界容易發(fā)生模態(tài)轉換等缺點。電磁超聲換能器(Electromagnetic Acoustic Transducer,EMAT)由線圈和磁鐵構成， 接地網導體又屬于鐵磁性材料，三者結合，檢測方便。并且電磁超聲換能器能夠十分容易產生SH波，產生的一種SHO (水平剪切)波是質點振動(位移和速度)都在位于平行于層面的平面中的波，不頻散，具有在不同厚度的鋼板中波速基本不發(fā)生變化特點。SHO波從平行于偏振方向的表面反射時，不會轉化為其他類型的波，其傳輸系數也遠遠高于其他波型，衰減弱，因此利于長距離檢測。SHO傳感器產生的聲場，聲束擴散角小，易控制，能夠應用于寬度大于傳感器的窄條結構檢測，檢測結果不受結構邊界的影響。

實用新型內容本實用新型的目的是為了解決快速、全面、在役無損檢測接地網導體腐蝕的問題。 為及時診斷出接地網的斷點和腐蝕段并采取修復措施，提出了一種利用SHO(水平剪切)波檢測電力系統(tǒng)接地網導體腐蝕無損檢測的方法。本實用新型采用如下技術方案，基于SHO波電力系統(tǒng)接地網導體的腐蝕檢測裝置包括脈沖函數發(fā)生儀1、數字示波器6和計算機7，SHO波電磁聲激勵換能器3、SHO波電磁聲接收換能器4放置在接地網導體8上，SHO波電磁聲激勵換能器3和激勵端阻抗匹配儀2相連接，激勵端阻抗匹配儀2和脈沖函數發(fā)生儀1相連接，SHO波電磁聲接收換能器 4與接收端阻抗匹配儀5相連接，接收端阻抗匹配儀5和數字示波器6相連接，計算機7和數字示波器6連接；基于SHO波電力系統(tǒng)接地網導體的腐蝕檢測裝置的檢測方法包括如下步驟步驟1)由脈沖函數發(fā)生儀1產生一個周期在1 20范圍內可調，中心頻率在 0 IMHz范圍內可調的方波信號，在0 IMHz范圍內改變頻率，激勵使SHO波電磁聲激勵換能器3產生信號能量在此范圍內的最大值點，則此時的頻率即為脈沖函數發(fā)生儀工作頻率；步驟2)上述的方波信號經脈沖函數發(fā)生儀1進入激勵端阻抗匹配儀2后，傳入 SHO波電磁聲激勵換能器3，SHO波電磁聲接收換能器4接收由SHO波電磁聲激勵換能器3 在接地網導體8中傳播的信號，經過接收端阻抗匹配儀5在示波器6上顯示，并存儲到計算機7中，利用一維小波包分析方法對接收到的時域信號進行消噪處理，確認直達波包，端面回波，腐蝕波包等，根據直達波包到達的時間t1; SHO波電磁聲激勵換能器3和SHO波電磁聲接收換能器4之間的間距d，再根據SHO波在接地網導體8中傳播的群速度ν = d/t，以及腐蝕波包到達的時間t2，即可求得腐蝕位置s = vXt2。本實用新型具有以下優(yōu)點1)本實用新型提出了一種通過超聲波對接地網導體腐蝕檢測的方法。它是一種無損檢測的方法，利用超聲波的技術不需要對結構進行任何破壞，即可實現檢測，而且可以進行在線檢測，無需使整個電力系統(tǒng)停電和對接地網進行大面積開挖；幻相比蘭姆波超聲檢測腐蝕的方法，電磁聲檢測技術檢測接地網導體腐蝕，檢測過程無需耦合劑，檢測方便，勞動強度低，檢測結果信噪比高，能精確定位腐蝕；3)采用的 SHO波檢測接地網窄條結構，避免了邊界回波的出現，不會發(fā)生模態(tài)轉換，波包簡單，衰減弱，檢測距離長。

[0013]圖1 接地網導體腐蝕檢測裝置示意圖；[0014]圖2 接地網導體斜探頭檢測裝置示意圖；[0015]圖3 5. 8mm厚^!長接地網導體中SH波頻散曲線；[0016]圖45. 8mm厚細長接地網導體中蘭姆波頻散曲線；[0017]圖5 5. 8mm厚接地網導體中的&模態(tài)位移波結構圖；[0018]圖6 5. 8mm厚接地網導體中的Atl模態(tài)位移波結構圖；[0019]圖7 圖7 5. 8mm厚接地網導體中的SHO波位移波結構圖；[0020]圖8 圖8 SHO波傳感器檢測細帶缺陷接地網導體接收波形；[0021]圖9 圖9 SHO波傳感器檢測細帶缺陷接地網導體小波降噪后波形；[0022]圖10頻率為0. 5MHz、間距為0. 5m的斜探頭檢測細接地網導體接收信號波形；[0023]圖11頻率為0. 5MHz、間距為0. 5m的斜探頭檢測細接地網導體接收信號波形；[0024]圖12:1mm厚自由鋁板中模態(tài)的群速度曲線；[0025]圖13:1mm厚自由鋁板中模態(tài)的相速度曲線；[0026]圖14:SH0波傳感器檢測Imm厚寬鋁板接收信號；[0027]圖15:SH0波傳感器檢測Imm厚寬鋁板小波降噪后信號；[0028]圖16= SHO波傳感器檢測7cm鋁窄條接收信號；[0029]圖17= SHO波傳感器檢測7cm鋁窄條小波降噪后信號；[0030] iff圖18圖18間距為30cm斜探頭在Imm厚寬鋁板激勵出頻率460kHz的&模態(tài)波形；圖19間距為50cm斜探頭在Imm厚寬鋁板激勵出頻率460kHz的&模態(tài)波形；[0032]圖20間距為30cm斜探頭在Imm厚7cm寬窄鋁條激勵出多個頻率500kHz的&模態(tài)波形；[0033]圖21間距為50cm斜探頭在Imm厚7cm寬窄鋁條激勵出多個頻率500kHz的&模態(tài)波形。[0034]圖中，1、脈沖函數發(fā)生儀，2、激勵端阻抗匹配儀，3、SHO波電磁聲激勵換能器，4、
SHO波電磁聲接收換能器，5、接收端阻抗匹配儀6、數字示波器，7、計算機，8、接地網導體， 9、函數發(fā)生器，10、功率放大器，11、斜探頭激勵傳感器，12、斜探頭接收傳感器，13、lmm厚寬鋁板，14、厚為Imm寬度為L = 7cm的窄鋁條。
具體實施方式
結合本實用新型方法的內容提供一下實施例1，本特征在于對象是接地網導體。 提供了一種用SHO波電磁超聲無損檢測接地網導體方法實施例1 (1)如圖1所示，接地網導體8長度方向中心軸線上放置SHO波電磁聲激勵換能器 3和SHO波電磁聲接收換能器4。SHO波電磁聲激勵換能器3和激勵端阻抗匹配儀2相連接， 激勵端阻抗匹配儀2和脈沖函數發(fā)生儀1相連接，SHO波電磁聲接收換能器4與接收端阻抗匹配儀5相連接，接收端阻抗匹配儀5和數字示波器6相連接，計算機7和數字示波器6連接。將SHO波電磁聲激勵換能器位于板最左端(一半傳感器吸附在接地網導體上)，SHO波電磁聲接收換能器位于距離板左端0. 75m,人工缺陷模擬腐蝕位于距離接地網導體右端Im 處。本實施例中的接地網導體5，全長細，截面為6mmX 60mm長方形，密度為7. 9g/cm3，泊松比為0. 31。圖3給出了上述參數的5. 8mm厚細長接地網導體中SH波頻散曲線，SHO波群速度不隨頻率變化，沒有頻散；圖4中蘭姆波模態(tài)復雜，0 0. 5MHz范圍&模態(tài)頻散大，蘭姆波碰到缺陷通常發(fā)生模態(tài)轉換或者模態(tài)疊加。頻率為0.46MHz，&波速為1980m/s，頻率為0. 5MHz，A0波速為3202m/s, SHO波速為3260m/s,不隨頻率變化。圖5給出0. 46MHz頻率下&模態(tài)位移波結構圖，圖6為0. 5MHz頻率下Atl模態(tài)位移波結構圖，圖7為0. 3IMHz頻率下SHO波位移波結構圖。&、&在板上下表面處沿板傳播方向(ζ方向)及板厚度方向(χ方向)位移都比較大，擱置于土壤環(huán)境，超聲波傳播時沿板上下表面容易發(fā)生衰減。而SHO波沿板傳播方向(ζ方向)及板厚度方向(χ方向)位移都為0，只存在垂直于板傳播方向(y 方向)的切向位移，綜上確立超聲波檢測選擇SHO波檢測接地網導體腐蝕。由圖3在頻率 0 310kHz范圍內，僅存在SHO波和SHl波，并且兩者模態(tài)速度差距甚大，波包易于識別；(2)由脈沖函數發(fā)生儀1產生一個周期在1 20范圍內可調，中心頻率在0 IMHz范圍內可調的方波信號，在0 IMHz范圍內改變頻率，激勵使SHO波電磁聲激勵換能器3產生信號能量在此范圍內的處于最大值，對應此時的頻率為0. 31MHz，則選取為脈沖函數發(fā)生儀工作頻率。方波信號的強度和增益等都會對超聲導波產生影響。在本實施中，由脈沖函數發(fā)生儀產生能量等級15，增益40db，頻率為0. 31MHz的3個震蕩周期的方波信號；(3)激勵信號通過激勵端阻抗匹配儀2激勵SHO波電磁聲激勵換能器3，在帶腐蝕缺陷接地網導體8中激勵SHO波；(4)激勵的SHO波信號在接地網導體8中傳播，經缺陷和接地網端部反射后，SHO 波電磁聲接收換能器4通過接收阻抗匹配儀5，在數字示波器6顯示，并通過以太網端口存儲到計算機7 ；(5)頻率0. 31MHz時，在帶腐蝕缺陷接地網導體8中接收到的波形如圖8。利用一維小波包分析方法對接收到的信號進行消噪處理，得到消噪后的波形如圖9。選擇的小波函數為db40 (Daubechies)小波，對該信號進行6層分解；(6)通過分析消噪后的信號中的反射回波到達接收點的時間，確定接地網導體8 中腐蝕位置。圖8中分辨出第一回波為直達波，由第一回波的時間位置為0. MOms，估算 0. 31MHz時SHO實際波速為3125m/s，與理論的SHO波速的誤差僅為4. 14%。因此分辨出第三回波為為接地網導體右端面回波，第二回波為腐蝕波包，第二回波時間位置為1.667ms， 根據波速乘以時間可以確定傳播的距離，可知時間1. 142ms時得到缺陷的位置為距離激勵傳感器2. 98m,與腐蝕的實際位置相對誤差僅為0. 773%;利用SHO波反射回波衰減弱，根據腐蝕波包的幅值還能分辨腐蝕大小，形狀；裝置2，圖2中包括函數發(fā)生器9、功率放大器10、由斜探頭，楔塊組成的壓電激勵傳感器11、壓電接收傳感器12放置在接地網導體8上，壓電激勵傳感器11和功率放大器 10相連接，函數發(fā)生器9的輸出端和功率放大器10的輸入端連接，壓電接收傳感器12與數字示波器6相連接，計算機7和數字示波器6連接；裝置2，圖2中包括函數發(fā)生器9、功率放大器10、由斜探頭，楔塊組成的壓電激勵傳感器11、壓電接收傳感器12放置在接地網導體8上，壓電激勵傳感器11和功率放大器 10相連接，函數發(fā)生器9的輸出端和功率放大器10的輸入端連接，壓電接收傳感器12與數字示波器6相連接，計算機7和數字示波器6連接；利用裝置如圖2，給出利用蘭姆波檢測接地網導體腐蝕的方法以及實驗結果。(1)將斜探頭激勵傳感器11、斜探頭接收傳感器12放置在接地網導體8上，組成實驗裝置圖2;(2)由函數發(fā)生器9產生一個中心頻率在0 5MHz范圍內可調的窄帶脈沖，窄帶脈沖的類型、頻率、強度和脈沖間隔等都會對超聲導波產生影響。在本實施中，由函數發(fā)生器2產生峰峰值為250mV的經漢寧窗調制的5個震蕩周期的正弦信號，選擇的頻率有兩種 0. 46MHz和0. 5MHz。這些窄帶脈沖激勵間隔取IOOms ；(3)激勵信號經功率放大器10進行功率放大，峰峰值達到250V ；通過90°楔塊， 斜探頭激勵傳感器11在接地網導體8中激勵出頻率為0. 5MHz的蘭姆波；(4)激勵的蘭姆波信號在接地網導體8中傳播，傳播距離為0. 6m時接收信號如圖 10，在數字示波器6顯示，并通過以太網端口存儲到計算機7 ；同樣通過30°楔塊，斜探頭激勵傳感器11在接地網導體8中激勵出頻率為0. 46MHz的蘭姆波，傳播距離為0. Im時接收信號如圖11 ；(5)圖10可知第一回波為直達波Atl模態(tài)，時間位置為115 μ s，圖11第一回波到達時間為184 μ S。計算Atl模態(tài)的群速度約為^99m/s，與理論速度3193m/s，相對誤差為 9.2%,接收信號波包復雜，發(fā)生嚴重模態(tài)轉換和模態(tài)疊加。因此采用SHO波檢測接地網腐蝕，避免了蘭姆波檢測受邊界影響發(fā)生模態(tài)轉換， 模態(tài)疊加的缺點，波包簡單，衰減弱，檢測距離長。實施例2 結合本實用新型方法的內容提供實施例2，作用對象是厚為Imm的寬鋁板。同樣利用實施例1中圖1裝置，接地網導體8變成寬鋁板13 (1)寬鋁板13長度方向中心軸線上放置SHO波電磁聲激勵換能器3和SHO波電磁聲接收換能器4。將SHO波EMAT激勵傳感器3位于板最左端(一半傳感器擱置在寬鋁板13上)。SHO波電磁聲接收換能器4擱置距離激勵傳感器0.5m處。本實施例中的鋁板 13，全長lm，截面為ImmX 20cm長方形，密度為2. 7g/cm3，泊松比為0.33。圖12給出了上述參數的Imm厚自由鋁板中模態(tài)的群速度曲線。由disperse軟件得到&波速為5376m/s，A。 波速為3131m/s，SHO波速為3130m/s。圖12中SHO波群速度不隨頻率變化，沒有頻散；(2)由脈沖函數發(fā)生儀2產生一個中心頻率在0 IMHz范圍內可調的方波信號， 方波信號的頻率、強度和增益等都會對超聲導波產生影響。在本實施中，由脈沖函數發(fā)生儀產生能量等級15，增益40db，頻率為0. 31MHz的3個震蕩周期的方波信號；(3)激勵信號經過激勵端阻抗分析儀2激勵SHO波電磁聲激勵換能器3，在寬鋁板 13中激勵SHO波；(4)激勵的SHO波信號在寬鋁板13中傳播，經寬鋁板13端部反射后，通過SHO波電磁聲接收換能器4，在數字示波器6顯示，并通過以太網端口存儲到計算機7 ；(5)頻率0. 31MHz時，在寬鋁板13中接收到的原始波形如圖14，利用一維小波包分析方法消噪后的波形如圖15。選擇的小波函數為db40(DaUbeChieS)小波，對該信號進行6層分解。(6)分析消噪后的信號中的反射回波到達接收點的時間圖15第一回波的時間位置為0. 168ms, 0. 31MHz時鋁板中估算SHO實際波速為^76m/s，與理論的SHO波速的誤差僅為4. 92%。同樣分析第二回波為右端面回波。利用實驗裝置如圖2，給出利用蘭姆波檢測寬鋁板的方法以及實驗結果。(1)將斜探頭激勵傳感器11、斜探頭接收傳感器12放置在寬鋁板13中；(2)由函數發(fā)生器9產生一個中心頻率在0 5MHz范圍內可調的窄帶脈沖，窄帶脈沖的類型、頻率、強度和脈沖間隔等都會對超聲導波產生影響。在本實施中，由函數發(fā)生器9產生峰峰值為250mV的經漢寧窗調制的5個震蕩周期的正弦信號，選擇的頻率有兩種 0. 46MHz和0. 9MHz。這些窄帶脈沖激勵間隔取IOOms ；(3)激勵信號經功率放大器3進行功率放大，峰峰值達到250V;通過30°楔塊，斜探頭激勵傳感器11在寬鋁板13中激勵出頻率為0. 46MHz的&模態(tài)；(4)激勵的&模態(tài)信號在寬鋁板13中傳播，傳播距離為30cm時接收信號如圖18， 在數字示波器6顯示，并通過以太網端口存儲到計算機7 ；傳播距離為50cm時同樣接收信號如圖19 ；(5)綜合圖18，圖19，可知激勵出&模態(tài)。在圖19中第一回波為&模態(tài)對應時間位置為103. 9 μ s。計算出&模態(tài)的群速度約為5500m/s，與理論速度相對誤差僅為2. 94%； 同樣通過90°楔塊，在寬鋁板13中激勵0. 9MHz的Atl模態(tài)情況類似。實施例3 作用對象是厚為Imm寬為7cm的鋁窄條。(1)同樣利用裝置圖1，對象變成寬為L = 7cm窄鋁條14。將SHO波電磁聲激勵換能器3放置于寬為L = 7cm窄鋁條14上。SHO波電磁聲激勵換能器3位于距離鋁條左端35cm處，SHO波電磁聲激勵換能器3和SHO波電磁聲接收換能器4間距保持25cm。寬為 L = 7cm窄鋁條14接收波形如圖8 (c)，雜波少，回波清晰簡單，不會發(fā)生模態(tài)轉換，信噪比高。利用一維小波包分析方法消噪后的波形如圖8(d)。綜合實施例2中圖8(a)，圖8(a) 和圖8(c)波形基本一樣；直達波，右端面回波到達時間基本一致，幅值影響屬于實驗誤差范圍之內。利用實驗裝置2，給出利用蘭姆波檢測寬鋁板和鋁窄條的方法和實驗結果。(1)同樣利用裝置圖1，對象變成寬為L = 7cm窄鋁條14。將SHO波電磁聲激勵換能器3放置于寬為L = 7cm窄鋁條14上。SHO波電磁聲激勵換能器3位于距離鋁條左端35cm處，SHO波電磁聲激勵換能器3和SHO波電磁聲接收換能器4間距保持25cm。寬為 L = 7cm窄鋁條14接收波形如圖16，雜波少，回波清晰簡單，不會發(fā)生模態(tài)轉換，信噪比高。 利用一維小波包分析方法消噪后的波形如圖17。綜合實施例2中圖14和實施例3中的圖 16，圖14和圖16波形基本一樣；直達波，右端面回波到達時間基本一致，幅值影響屬于實驗誤差范圍之內。利用實驗裝置2，給出利用蘭姆波檢測寬鋁板和鋁窄條的方法和實驗結果。實驗裝置2中，接地網導體8變成厚為1mm，寬為L = 7cm窄鋁條14 (2)利用裝置2中對象換為寬為L = 7cm窄鋁條14上，斜探頭間距保持30cm，接收的波形如圖20。分析圖20中第一波包為直達波&模態(tài)，第二波包、第三波包為邊界反射回波&模態(tài)或者模態(tài)轉換為別的模態(tài)，雜波多，信噪比差。同樣斜探頭間距50cm時接收波形如圖21，波包一、波包二、波包三皆為&模態(tài)，跟隨的很多小波包屬于&模態(tài)碰到邊界發(fā)生模態(tài)轉換產生。利用蘭姆波檢測實驗邊界效應明顯，回波復雜，發(fā)生模態(tài)轉換，信噪比差， 不利于窄條結構腐蝕檢測。 綜合實施例2和實施例3，實驗上驗證SHO波電磁聲換能器方便應用于類似接地網導體結構的窄條金屬的檢測的可行性，提供了一種利用SHO波電磁超聲檢測類似于接地網導體結構的鋁窄條的方法。
權利要求1.基于SHO波電力系統(tǒng)接地網導體的腐蝕檢測裝置，其特征在于包括脈沖函數發(fā)生儀(1)、數字示波器(6)和計算機(7)，SHO波電磁聲激勵換能器( 、SHO波電磁聲接收換能器(4)放置在接地網導體(8)上，SHO波電磁聲激勵換能器C3)和激勵端阻抗匹配儀 (2)相連接，激勵端阻抗匹配儀( 和脈沖函數發(fā)生儀(1)相連接，SHO波電磁聲接收換能器(4)與接收端阻抗匹配儀( 相連接，接收端阻抗匹配儀( 和數字示波器(6)相連接， 計算機(7)和數字示波器(6)連接。
專利摘要基于SH0波電力系統(tǒng)接地網導體的腐蝕檢測裝置，屬于無損檢測技術領域。脈沖函數發(fā)生儀通過激勵端阻抗匹配儀后接入SH0波電磁聲激勵換能器激勵出無頻散，模態(tài)單一，方向性好，能量大的SH0波；在接地網導體長度方向中心軸線上放置SH0波電磁聲激勵換能器(3)和SH0波電磁聲接收換能器(4)，激勵頻率為傳感器工作能量最大的頻率，利用此中心頻率下的產生的SH0波對接地網導體腐蝕進行無損檢測。本實用新型解決了接地網導體腐蝕檢測不太完善以及利用蘭姆波檢測金屬構件實施不便利，蘭姆波多模態(tài)、頻散、邊界效應明顯易發(fā)生模態(tài)轉換的缺點，此無損檢測方法能長距離、快速、全面、在役無損檢測，并推廣到窄條金屬結構腐蝕的無損檢測。
文檔編號G01S15/08GK202119699SQ201120129438
公開日2012年1月18日 申請日期2011年4月27日 優(yōu)先權日2011年4月27日
發(fā)明者何存富, 周重回, 林群, 焦敬品, 王炯耿, 羅宏建, 鄭昌庭, 鐘茜, 駱炫忠 申請人:北京工業(yè)大學, 浙江省電力試驗研究院, 溫州電力局