專利名稱：一種確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的現(xiàn)場測算方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的現(xiàn)場測算方法。
背景技術(shù)：
隨著國家節(jié)能及減排的壓力加大，提高現(xiàn)有運(yùn)行機(jī)組，尤其是大型汽輪發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，得到了電廠越來越多的重視。而影響發(fā)電機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的參數(shù)中，汽輪機(jī)排汽壓力的變化對機(jī)組發(fā)電功率的影響最為明顯。對于一般大型機(jī)組，排汽壓力變化lkPa，將直接影響機(jī)組發(fā)電功率近0.5%至1%。但此項(xiàng)數(shù)據(jù)對于不同類型的機(jī)組也存在較大的差異，如空冷機(jī)組與濕冷機(jī)組、低壓缸配置型式不同的機(jī)組等。確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的特性系數(shù)，對于電廠進(jìn)行節(jié)能優(yōu)化運(yùn)行或技術(shù)改進(jìn)具有特別重要的意義。目前，電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的特性系數(shù)，電廠一般都直接采用汽輪機(jī)制造商提供的修正曲線來獲得，現(xiàn)場缺少一種簡便直接的驗(yàn)證手段。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了一種方法簡單，現(xiàn)場使用方便，能夠準(zhǔn)確確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)的現(xiàn)場測算方法。本發(fā)明所采用的技術(shù)方案如下:
本發(fā)明基于DCS的實(shí)時(shí)計(jì)算功能，排除機(jī)組運(yùn)行時(shí)汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度、熱再熱進(jìn)汽壓力、熱再熱 進(jìn)汽溫度變化的影響，僅計(jì)算汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響值；其包括下述具體步驟:
步驟一:機(jī)組在基本運(yùn)行方式下，解除機(jī)組一次調(diào)頻及AGC功能，并保持機(jī)組汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位一定，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定后采集機(jī)組在這一穩(wěn)定狀態(tài)下的汽輪機(jī)排汽壓力/7x7、機(jī)組發(fā)電功率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力進(jìn)汽溫度Tmsl及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度Trhl ；
步驟二:在運(yùn)行條件允許的條件下，維持與步驟一相同的汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位，大幅度調(diào)整汽輪機(jī)排汽壓力，采集機(jī)組在汽輪機(jī)排汽壓力變化后運(yùn)行至穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)后的汽輪機(jī)排汽壓力機(jī)組發(fā)電功率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力/7^、進(jìn)汽溫度及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度Trh2 ;
步驟三:依據(jù)步驟一和步驟二所獲得的數(shù)據(jù)，根據(jù)公式(廣3)分別計(jì)算在汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力/主汽進(jìn)汽溫度、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度變化下機(jī)組發(fā)電功率慫的變化值；ΔPgpms = ApmsX ApmsXPgl = ApmsX ipms2 -pmsl) XPgl (I)
A PgTms~ ^Tms 乂 A Tms_々Tms 乂 ( Tms2 — Tmsl )( 2 )
^PgTrh~ ^TrhX A Trh乂Pgl - kTrhX QTrh2 — Trhl)(3)
其中為汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；
Pgrms為主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；NPglrh為再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ； kms為廠家提供的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力修正系數(shù)，單位為％/bar ； kTms為廠家提供的主汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，單位為％/°C ；
^lrh為廠家提供的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，單位為％/°C ；
Apms為步驟二與步驟一汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力的差值，單位為bar ；
Δ Tms為步驟二與步驟一主汽進(jìn)汽溫度的差值，單位為。C ；
Δ Trh為步驟二與步驟一再熱蒸汽進(jìn)汽溫度的差值，單位為。C ；
為步驟一的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，單位為bar;
凡-為步驟二的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，單位為bar;
Tmsl為步驟一的主汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；
為步驟二的主汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；
Trhl為步驟一的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；
為步驟二的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；
Pgl為步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ；
步驟四:依據(jù)步驟三和步驟四所得的數(shù)值，根據(jù)公式(4)，以與步驟一相同的主汽進(jìn)汽壓力/^、主汽進(jìn)汽溫度r 、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度計(jì)算修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率
P.r g2 C
Pg2c = Pg2 —Δ Pgpms — Δ PgJms — Δ Pglrh (4)
其中4α為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ；
Pg2為步驟二獲得的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ；
NPglms為汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；
Pglms為主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；
Pglrh為再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；
步驟五:依據(jù)步驟一、步驟二和步驟四所得的數(shù)值，根據(jù)公式(5)，計(jì)算汽輪機(jī)排汽壓力Px變化對機(jī)組發(fā)電功率Pg影響系數(shù)左；
k = NPg / Ap= (.Pg2c -Pgl )/ ( px2 — Pxl ) (5)
其中A為汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率的影響系數(shù)，單位為kW/kPa ；
為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率與步驟一的機(jī)組發(fā)電功率的差值，單位為
Kff ；
Aft為步驟二與步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力的差值，單位為kPa ；
Pg2c為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； Pgl為步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ；
Pxl為步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力，單位為kPa ；
Px2為步驟二的汽輪機(jī)排汽壓力，單位為kPa。本發(fā)明采用的技術(shù)原理及計(jì)算如下:
汽輪機(jī)組的發(fā)電功率與汽輪機(jī)排汽壓力參數(shù)的變化密切相關(guān)，在汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位一定、及進(jìn)汽參數(shù)一定的條件下，與汽輪機(jī)排汽壓力變化之間的關(guān)系可表示為:
AP= f (Λ px)
l\Pg——機(jī)組發(fā)電功率變化值，Kff ；——汽輪機(jī)排汽壓力的差值，kPa; f~汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率的函數(shù)系數(shù)。當(dāng)Ρχ大于機(jī)組運(yùn)行阻塞背壓時(shí)，上述函數(shù)關(guān)系一般為近似線性關(guān)系，可表示為: APg= f (Δ px) = AX Apx
APg——機(jī)組發(fā)電功率變化值，Kff ；
Apx——汽輪機(jī)排汽壓力的差值，kPa;
k—汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率的影響系數(shù)，kW/kPa，在本發(fā)明中主要通過現(xiàn)場試驗(yàn)及修正的方法獲得?？紤]兩個(gè)穩(wěn)定的試驗(yàn)條件即步驟一及步驟二。兩個(gè)步驟中機(jī)組的運(yùn)行方式是相同的，均為基本運(yùn)行方式，且兩個(gè)步驟中的汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位不變。由此，可確定兩個(gè)步驟的工況下汽輪機(jī)設(shè)備性能如缸效率等未發(fā)生變化。則影響機(jī)組發(fā)電功率的因素僅包括運(yùn)行參數(shù)，如汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力進(jìn)汽溫度r 、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度τ;Α、汽輪機(jī)排汽壓力a。以下公式中，角標(biāo)為“ I ”的均代表步驟一的數(shù)據(jù)，角標(biāo)為“2”的均代表步驟二的數(shù)據(jù)。首先將兩個(gè)步驟的工況下獲得的機(jī)組發(fā)電功率修正至同一汽輪機(jī)運(yùn)行邊界條件，如相同的主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度。兩個(gè)步驟的工況下汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力進(jìn)汽溫度7 、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度Trh的變化，導(dǎo)致的機(jī)組發(fā)電功率變化可以表示為:
ΔPgpms = ApmsX ApmsXPgl = ApmsX ipms2 -pmsl) XPglΔPgm= AnisX Δ TmsXPgl =JcmsX CTiss2 — Tmsl) XPgl^ PgTrh~ ^TrhX 八 Trh 乂 Pgl ~ kTrh X QTrh2 — Trhl) LPgpms——汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW ；
^Pslms——主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW ；
Δ Pglrh——再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW ； kpms—廠家提供的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力修正系數(shù)，％/bar ； kTms——廠家提供的主汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，％/°C ；
^lrh——廠家提供的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，％/°C ；
Apms——步驟二與步驟一汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力的差值，bar ；
Δ Tms——步驟二與步驟一主汽進(jìn)汽溫度的差值，V ；
Δ Trh——步驟二與步驟一再熱蒸汽進(jìn)汽溫度的差值，V ；
Pmsl—步驟一的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，bar;
Pms2—步驟二的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，bar;
Tmsl—步驟一的主汽進(jìn)汽溫度，V ；
Tms2—步驟二的主汽進(jìn)汽溫度，V ；
Trhl—步驟一的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，V ；
Trh2—步驟二的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，V ；
Pgl——步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，KW。 則步驟二修正至與步驟一相同汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度后的機(jī)組發(fā)電功率為:
Pg2c = Pg2 —Δ Pgpms — Δ Pgms — Δ PgrrhPg2c——經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，KW，修正后的機(jī)組發(fā)電功率具有與步驟一試驗(yàn)時(shí)相同的主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度條件；
Pg2——步驟二獲得的機(jī)組發(fā)電功率，KW ；
NPglms——汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW ；
Pglms——主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW ；
Δ Pgrrh——再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，KW。則汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)k可采用下式計(jì)算: k = NPg / Ap= (.Pg2c -Pgl )/ ( px2 — Pxl )
k—汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率的影響系數(shù)，kW/kPa ；
Δ Pg——經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率與步驟一的機(jī)組發(fā)電功率的差值，KW ；——步驟二與步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力的差值，kPa ；
Pg2c——經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，KW ；
Pgl——步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，KW;
Pxl—步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力，kPa;
Px2——步驟二的汽輪機(jī)排汽壓力，kPa。采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于:
本發(fā)明主要是現(xiàn)場試驗(yàn)，通過控制機(jī)組的運(yùn)行方式及參數(shù)變化獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù)，進(jìn)行計(jì)算后最終可以獲得汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)，其解決了電廠節(jié)能優(yōu)化運(yùn)行或技術(shù)改進(jìn)中采用的汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)的準(zhǔn)確性問題，不僅方法簡單，現(xiàn)場使用方便，可以為準(zhǔn)確獲得汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)提供準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)。本發(fā)明的方法在計(jì)算電廠汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率的影響時(shí)，排除了主要運(yùn)行參數(shù)(如汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度、熱再熱進(jìn)汽壓力、熱再熱進(jìn)汽溫度)的影響。因此，最終確定的結(jié)果只反映了汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1:
某660MW直接空冷機(jī)組，機(jī)組在基本運(yùn)行方式下，解除機(jī)組一次調(diào)頻及AGC功能，并保持機(jī)組汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位一定，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定后采集機(jī)組在這一穩(wěn)定狀態(tài)下的汽輪機(jī)排汽壓力A7、機(jī)組發(fā)電功率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力/7-、進(jìn)汽溫度r 7、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度7^，此為步驟一所獲得的數(shù)據(jù)；在運(yùn)行條件允許的條件下，維持與步驟一相同的汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位，大幅度調(diào)整汽輪機(jī)排汽壓力，采集機(jī)組在汽輪機(jī)排汽壓力變化后運(yùn)行至穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)后的汽輪機(jī)排汽壓力/機(jī)組發(fā)電功 率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力凡-、進(jìn)汽溫度7^、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度r-，此為步驟二所獲得的數(shù)據(jù)；所采集的數(shù)據(jù)如表I所示。表I現(xiàn)場采集的步驟一及步驟二的試驗(yàn)數(shù)據(jù)
權(quán)利要求
1.一種確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的現(xiàn)場測算方法，其特征在于基于DCS的實(shí)時(shí)計(jì)算功能，排除機(jī)組運(yùn)行時(shí)汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度、熱再熱進(jìn)汽壓力、熱再熱進(jìn)汽溫度變化的影響，僅計(jì)算汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響值；其包括下述具體步驟: 步驟一:機(jī)組在基本運(yùn)行方式下，解除機(jī)組一次調(diào)頻及AGC功能，并保持機(jī)組汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位一定，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定后采集機(jī)組在這一穩(wěn)定狀態(tài)下的汽輪機(jī)排汽壓力/7x7、機(jī)組發(fā)電功率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力進(jìn)汽溫度Tmsl及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度Trhl ； 步驟二:在運(yùn)行條件允許的條件下，維持與步驟一相同的汽輪機(jī)進(jìn)汽閥位，大幅度調(diào)整汽輪機(jī)排汽壓力，采集機(jī)組在汽輪機(jī)排汽壓力變化后運(yùn)行至穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)后的汽輪機(jī)排汽壓力機(jī)組發(fā)電功率/^、汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力凡-、進(jìn)汽溫度及再熱蒸汽進(jìn)汽溫度^Trh2)； 步驟三:依據(jù)步驟一和步驟二所獲得的數(shù)據(jù)，根據(jù)公式(廣3)分別計(jì)算在汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力/主汽進(jìn)汽溫度、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度變化下機(jī)組發(fā)電功率慫的變化值；ΔPgpms = ApmsX ApmsXPgl = ApmsX Cpas2 ~pms^ XPgl (I)A PgTms~ ^Tms 乂 A Tms_々Tms 乂 ( Tms2 — Tmsl )( 2 ) ^PgTrh~ ^TrhX A Trh乂Pgl - kTrhX QTrh2 — Trhl)(3) 其中為汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽 壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ； LPgrms為主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；Pglrh為再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ； kms為廠家提供的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力修正系數(shù)，單位為％/bar ； kTms為廠家提供的主汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，單位為％/°C ； ^lrh為廠家提供的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度修正系數(shù)，單位為％/°C ； Apms為步驟二與步驟一汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力的差值，單位為bar ； Δ Tms為步驟二與步驟一主汽進(jìn)汽溫度的差值，單位為。C ； Δ Trh為步驟二與步驟一再熱蒸汽進(jìn)汽溫度的差值，單位為。C ；為步驟一的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，單位為bar; 凡-為步驟二的汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力，單位為bar; Tmsl為步驟一的主汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；為步驟二的主汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ； Trhl為步驟一的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ；為步驟二的再熱蒸汽進(jìn)汽溫度，單位為。C ； Pgl為步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； 步驟四:依據(jù)步驟三和步驟四所得的數(shù)值，根據(jù)公式(4)，以與步驟一相同的主汽進(jìn)汽壓力/^、主汽進(jìn)汽溫度r 、再熱蒸汽進(jìn)汽溫度/;,，計(jì)算修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率P.r g2 C Pg2c = Pg2 —Δ Pgpms — Δ PgJms — Δ Pglrh (4) 其中4α為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； Pg2為步驟二獲得的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； LPgpms為汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ；ΔPgrms為主汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ； ΔPglrh為再熱蒸汽進(jìn)汽溫度改變下的機(jī)組發(fā)電功率變化值，單位為KW ； 步驟五:依據(jù)步驟一、步驟二和步驟四所得的數(shù)值，根據(jù)公式(5)，計(jì)算汽輪機(jī)排汽壓力Px變化對機(jī)組發(fā)電功率Pg影響系數(shù)左； k = ΔPg / Δp= (Pg2c -Pgl )/ ( px2 — Pxl ) (5) 其中A為汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率的影響系數(shù)，單位為kW/kPa ；為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率與步驟一的機(jī)組發(fā)電功率的差值，單位為Kff ； Aft為步驟二與步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力的差值，單位為kPa ； Pg2c為經(jīng)修正后的步驟二的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； Pgl為步驟一的機(jī)組發(fā)電功率，單位為KW ； Pxl為步驟一的汽輪機(jī)排汽壓力，單位為kPa ； Px2為步驟二的汽輪機(jī)排汽壓力，單位為kPa。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種確定電廠汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響的現(xiàn)場測算方法，其基于DCS的實(shí)時(shí)計(jì)算功能，排除機(jī)組運(yùn)行時(shí)汽輪機(jī)主汽進(jìn)汽壓力、主汽進(jìn)汽溫度、熱再熱進(jìn)汽壓力、熱再熱進(jìn)汽溫度變化的影響，僅計(jì)算汽輪機(jī)排汽壓力對機(jī)組發(fā)電功率影響值。本發(fā)明解決了電廠節(jié)能優(yōu)化運(yùn)行或技術(shù)改進(jìn)中采用的汽輪機(jī)排汽壓力變化對機(jī)組發(fā)電功率影響系數(shù)的準(zhǔn)確性問題，并且方法簡單，現(xiàn)場使用方便。
文檔編號G01R31/34GK103197246SQ20131011064
公開日2013年7月10日 申請日期2013年4月1日 優(yōu)先權(quán)日2013年4月1日
發(fā)明者楊海生 申請人:國家電網(wǎng)公司, 河北省電力公司電力科學(xué)研究院, 河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗(yàn)所