本發(fā)明涉及油氣勘探開發(fā)技術領域，具體地說，涉及一種孔隙測量方法。

背景技術：

隨著北美barken、barnet、eagleford等頁巖油氣藏和我國涪陵頁巖氣藏相繼投產，非常規(guī)油氣產量的占比得到提高，這也引發(fā)了國內外對頁巖儲層孔隙結構的研究熱潮。然而，通過調研發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)有的針對頁巖儲層孔隙結構特征的研究仍存在諸多問題。

首先，對于現(xiàn)有的針對頁巖儲層孔隙結構特征的分析方法來說，其孔隙大小下限和測試精度不能滿足頁巖油氣藏研究的要求。常規(guī)油氣資源通常富存在100nm以上的孔隙和微裂縫中，而頁巖儲層中的有機孔隙通常占據(jù)重要地位，這類孔隙的大小一般在10nm左右。而離心、半滲透隔板等方法則無法達到這一要求。

要達到能夠10nm以內的孔隙大小，可以選擇的測試方法包括同步輻射光源方法、氬離子拋光掃描電鏡技術、氣體吸附方法和高壓恒速壓汞法。后三種方法對巖心都會產生傷害，而同步輻射光源方法則需要大型加速器，系統(tǒng)操作復雜、費用高、很難推廣。

其次，頁巖儲層中大量含有粘土礦物，孔隙體積小。一般粘土的粘土礦物含量在40％以上，而常規(guī)砂巖和碳酸鹽巖儲層中的粘土礦物含量則一般在20％以內。粘土礦物遇水等流體將會膨脹，極易改變頁巖儲層的孔隙結構。因此這也就要求測試過程中，盡量減少和杜絕外來物質侵入到頁巖巖心內部，這也就導致通常的與切片有關的獲得巖心孔隙結構的方法就不適用了，而這些方法包括薄片統(tǒng)計、掃描電鏡等。

技術實現(xiàn)要素：

為解決上述問題，本發(fā)明提供了一種孔隙測量方法，所述方法包括：

有效信號確定步驟，將待分析巖心的溫度調整為預設溫度，以預設溫度變化速率調整所述待分析巖心的溫度，根據(jù)所述待分析巖心處于結晶狀態(tài)下測得的核磁共振信號確定基礎噪聲信號，根據(jù)所述待分析巖心處于非結晶狀態(tài)下測得的核磁共振信號和所述基礎噪聲信號確定各個溫度下的有效核磁共振信號；

孔隙尺寸確定步驟，根據(jù)所述各個溫度下的有效核磁共振信號確定所述待分析巖心中孔隙的尺寸。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，所述有效信號確定步驟包括：

將所述待分析巖心冷卻至第一預設溫度，以使得所述待分析巖心中的流體結晶，以第一預設溫度變化速率對所述待分析巖心進行升溫，根據(jù)升溫過程中測得的核磁共振信號確定出所述基礎噪聲信號；

當結晶狀態(tài)下的所述待分析巖心中的流體出現(xiàn)溶解時，以第二預設溫升速率對所述待分析巖心繼續(xù)進行升溫，根據(jù)升溫過程中測得的核磁共振信號和所述基礎噪聲信號確定所述有效核磁共振信號。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，在所述有效信號確定步驟中，每升高第二預設溫度，恒溫第一預設時長，在所述第一預設時長內測量得到第一數(shù)量的核磁共振信號。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，在所述有效信號確定步驟中，在所述待分析巖心達到第三預設溫度后，繼續(xù)對所述待分析巖心進行升溫，每升高第四預設溫度，恒溫第二預設時長，在所述第二預設時長內測量得到第二數(shù)量的核磁信號。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，所述孔隙尺寸確定步驟包括：

根據(jù)所述有效核磁共振信號確定核磁共振t2譜；

根據(jù)所述核磁共振t2譜計算所述待分析巖心中孔隙的尺寸。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，在所述孔隙尺寸確定步驟中，根據(jù)橫坐標小于預設截止值的核磁共振t2譜計算納米孔隙的尺寸。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，所述預設截止值為2.8ms。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，所述方法還根據(jù)所述孔隙的尺寸計算所述待分析巖心的孔隙尺寸分布，其中，根據(jù)表達式計算所述待分析巖心的孔隙尺寸分布：

其中，v表示孔隙體積，x表示孔隙直徑，kgt表示融化溫度變化常數(shù)，t表 示溫度。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，所述方法還包括：

核磁滲透率確定步驟，根據(jù)所述核磁共振t2譜和核磁孔隙度計算核磁滲透率。

根據(jù)本發(fā)明的一個實施例，根據(jù)如下表達式計算所述核磁滲透率：

其中，knmr3表示核磁滲透率，c3表示計算系數(shù)，φnmr表示核磁孔隙度，t2g表示弛豫時間t2的平均值。

本發(fā)明采用核磁共振無損檢測手段，基于低溫變熵核磁共振測試技術，測試了不同溫度下頁巖儲層的核磁共振t2譜，以此譜圖為測試基礎，計算了頁巖儲層的微納米量級的微觀孔隙大小分布，實現(xiàn)了對頁巖快速測試。

與常規(guī)的核磁共振測試技術一樣，本方法也屬于無損測試，其能夠對同一待分析巖心進行重復測量，從而保證了可重復性。同時，本發(fā)明的測試結果除了孔隙結構特征外，還可以包括巖心的孔隙類型、孔隙度、滲透率和飽和度等物性參數(shù)，同時也可以得到儲層頁巖巖心中不同類型孔隙中的可動流體百分數(shù)分布，為頁巖儲層儲量的可動用性評價提供依據(jù)。由此可見，基于變溫的核磁共振測試頁巖儲層孔隙結構的方法是一種快速、易推廣、多參數(shù)、無損檢測方法，能夠滿足頁巖納米孔隙測試的要求。

本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將在隨后的說明書中闡述，并且，部分地從說明書中變得顯而易見，或者通過實施本發(fā)明而了解。本發(fā)明的目的和其他優(yōu)點可通過在說明書、權利要求書以及附圖中所特別指出的結構來實現(xiàn)和獲得。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術中的技術方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術描述中所需要的附圖做簡單的介紹：

圖1是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的孔隙測量方法的流程圖；

圖2是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的hahn-echo脈沖序列示意圖；

圖3是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的待分析巖心的溫度由第一預設溫度升高的過程中測量得到的不同溫度下的核磁共振信號變化示意圖；

圖4是根據(jù)本發(fā)明一個實施例的待分析巖心的孔隙大小分布示意圖；

圖5、圖6和圖7分別示出了對三種不同的測試樣品進行孔隙大小分布測試的結果示意圖。

具體實施方式

以下將結合附圖及實施例來詳細說明本發(fā)明的實施方式，借此對本發(fā)明如何應用技術手段來解決技術問題，并達成技術效果的實現(xiàn)過程能充分理解并據(jù)以實施。需要說明的是，只要不構成沖突，本發(fā)明中的各個實施例以及各實施例中的各個特征可以相互結合，所形成的技術方案均在本發(fā)明的保護范圍之內。

同時，在以下說明中，出于解釋的目的而闡述了許多具體細節(jié)，以提供對本發(fā)明實施例的徹底理解。然而，對本領域的技術人員來說顯而易見的是，本發(fā)明可以不用這里的具體細節(jié)或者所描述的特定方式來實施。

另外，在附圖的流程圖示出的步驟可以在諸如一組計算機可執(zhí)行指令的計算機系統(tǒng)中執(zhí)行，并且，雖然在流程圖中示出了邏輯順序，但是在某些情況下，可以以不同于此處的順序執(zhí)行所示出或描述的步驟。

目前，對巖石微觀孔隙結構特征的研究方法可分為兩大類。第一類是直接方法，主要包括鑄體薄片法、常規(guī)壓汞法、高速離心法、半滲透隔板法、氣體吸附法和掃描電鏡方法等。第二類方法是數(shù)字巖心為主的間接方法，其利用微觀模擬技術模擬巖心中的孔隙大小分布、孔隙的網(wǎng)絡拓撲結構等，這類方法包括毛管模型、球形顆粒堆積模型、格子模型和微觀網(wǎng)絡模型。直接測試方法方面，近年來發(fā)展了許多的方法，主要包括同步光源測試方法、氬離子拋光掃描電鏡測試方法和低溫氮氣吸附脫附測試方法等。

兩種方法中，直接方法是研究巖心孔隙結構特征的主要方法，并且是數(shù)字巖心中模型建立的基礎。應用最為廣泛的方法為常規(guī)壓汞法，該方法解決了很多現(xiàn)場提出的問題，在油田生產中得到推廣應用。

而隨著一些復雜油氣田的開發(fā)，常規(guī)壓汞技術己不能滿足生產的需要，一些新的實驗手段，包括x-ct、核磁共振(nmr)、恒速壓汞、微焦點ct以及環(huán)境掃描電鏡等開始應用，并且為深入認識儲層微觀孔隙結構特征提供手段，尤其是在特低滲透儲層和頁巖儲層孔隙結構測試中得到很好的應用。至今，這些測試技術已成為納米孔隙結構測試的核心技術。

頁巖儲層獲得的巖心樣品要比常規(guī)砂巖和碳酸鹽巖儲層珍貴得多。頁巖巖心采集、處理、保存和實驗測試過程中極易被損傷，為了保證實驗結果的精度和重復性，實驗過程中必須注重對巖心的保護，因此有關頁巖巖心的實驗具有很強的獨特性?；诖?，這就要求盡量在每次巖心測試過程中獲取盡可能多的資料，這種情況下核磁共振多參數(shù)無損檢測的技術就顯得尤其重要了。因此測試頁巖儲層孔隙結構首選核磁共振檢測技術，提高了頁巖巖心的利用率。

恒速壓汞是近年來發(fā)展起來的高精度研究孔隙結構特征的新技術。該技術是以超低的速度將汞注入巖心中，根據(jù)進汞壓力的細微的漲落獲得定量測定巖心孔道與喉道大小與數(shù)量，并分別得到了孔隙和喉道的毛管壓力曲線。然而與常規(guī)壓汞一樣，恒速壓汞測試巖心孔隙結構由于汞的注入同樣會造成巖心傷害。

由于x-ct(含微焦點ct)測試法在測試巖心的孔隙結構時所測試的主要是物質的密度差異，因此該方法主要反映的是骨架的結構，這與傳統(tǒng)意義上的巖心的孔隙結構是不同的。正是由于上述的原理，ct技術一般用于觀測巖心中裂縫走向等，對孔隙的觀察效果較差。掃描電鏡和薄片方法由于需要將巖心進行物理切片處理。這個過程會產生加工裂縫，影響實驗結果。

針對現(xiàn)有技術中所存在的問題，本實施例提供了一種新的孔隙測量方法。眾所周知，頁巖儲層獲得的巖心樣品要比常規(guī)砂巖和碳酸鹽巖儲層珍貴得多。頁巖巖心采集、處理、保存和實驗測試過程中極易被損傷，為了保證實驗結果的精度和重復性，實驗過程中必須注重對巖心的保護，因此有關頁巖巖心的實驗具有很強的獨特性?；诖耍@就要求盡量在每次巖心測試過程中獲取盡可能多的資料，這種情況下核磁共振多參數(shù)無損檢測的技術就顯得尤其重要了。因此本實施例所提供的方法采用了核磁共振檢測技術，從而提高了頁巖巖心的利用率。

本實施例所提供的方法采用了變溫核磁共振測試技術來對巖心中的孔隙進行測量。定溫核磁共振測試技術由于只能開展常溫測試，因此受儀器噪音影響也就無法區(qū)別測量得到的信號是噪音信號還是納米尺度孔隙中流體的信號。而通過采用變溫核磁共振測試技術，本方法利用未解凍的巖心來測量得到儀器噪音信號，從而降低了由于噪音影響測試的不確定性。

核磁共振技術以廣泛應用于測井、地質錄井以及室內開發(fā)實驗等領域。儲層巖石孔隙半徑分布是油氣田開發(fā)中重要的參數(shù)，低磁場核磁共振t2譜在油層物理上的含義之一是巖心的孔隙大小分布(即不同大小孔隙的體積占總孔隙體積的比 例)，核磁共振t2譜隱含了孔隙大小分布信息。

在巖石孔隙中，流體的t2弛豫時間可以采用如下表達式進行表示：

其中，(1/t2)total表示流體的t2弛豫時間，(1/t2)s表示來自巖石顆粒表面的弛豫貢獻，(1/t2)d表示來自分子擴散的弛豫貢獻，(1/t2)b表示來自流體本身的弛豫貢獻。

在石油核磁共振研究和應用中，體弛豫項和擴散弛豫項通?？梢院雎裕黧w的t2弛豫時間主要取決于表面弛豫。巖石表面弛豫的一個重要特征是與巖石比表面有關，巖石比表面是指巖石中孔隙表面積與孔隙體積之比。巖石比表面越大，弛豫越強，t2弛豫時間越小，反之亦然。因此，巖石表面弛豫可以表示為：

其中，ρ2表示弛豫率，(s/v)pore表示孔隙比表面?？紫侗缺砻?s/v)存在如下關系：

其中，fs表示孔隙形狀因子(無量綱)，它的大小隨孔隙模型的不同而不同。r表示孔隙半徑。這樣，表達式(2)可以表示為：

令(1/ρ2f)＝c，則存在：

(t2)s＝c×r(5)

對于一個巖心而言，弛豫率ρ2和孔隙形狀因子fs均可視為常數(shù)，因此系數(shù)c也可以視為一定值。這樣，在已知系數(shù)c的情況下，根據(jù)核磁共振t2譜便可以得到孔隙半徑分布圖。

利用gibbs-thomson方程可以計算一個小晶體熔點的降低值，即存在：

其中，δtm(x)表示直徑為x的多孔介質孔隙中冰融化溫度梯度，tm(x)表示 直徑為x的孔隙中冰的溫度，tmb表示測試巖心所處環(huán)境變化后的溫度值，σs1表示多孔介質與流體之間的截面張力，hf表示比熱值，ρs表示多孔介質固體的密度，φ表示多孔介質的孔隙度。

而表達式(6)可以簡化為：

其中，kgt表示融化溫度變化常數(shù)，其取決于液體種類、孔隙幾何性質和孔隙壁的潤濕性。對于砂巖來說，融化溫度變化常數(shù)kgt的取值通常為8×10^-8。

從表達式(7)中可以看出，環(huán)境溫度變化與多孔介質的孔隙大小有關。在多孔介質由結晶狀態(tài)轉換為非結晶狀態(tài)的過程中，首先是小孔隙中的流體由結晶裝填轉換為流體狀態(tài)。按照有機質孔隙的截止值測試結果，本實施例中，將核磁共振t2譜的橫坐標小于預設截止值的部分進行孔隙大小計算，這樣便可以得到納米孔隙的大小分布。其中，用于區(qū)分納米孔隙和非納米空隙的預設截止值優(yōu)選地設置為2.8ms。

圖1示出了本實施例所提供的孔隙測量方法的流程圖。

如圖1所示，本實施例所提供的孔隙測量方法首先在步驟s101中將待分析巖心的溫度冷卻為第一預設溫度，以使得待分析巖心處于結晶狀態(tài)。在步驟s101中，該方法按照有關標準和規(guī)范的要求，首先將待分析頁巖巖心進行加工處理以使得待分析巖心符合流動實驗的要求，隨后將加工后的頁巖巖心放置到外圍有核磁共振探頭的高溫高壓夾持器中，這樣便可以通過設置在夾持器周圍的溫度控制系統(tǒng)來調節(jié)待分析巖心的溫度，再次過程中，也可以通過核磁共振測試系統(tǒng)來對待分析巖心進行測試。具體地，本實施例中，利用液氮冷卻裝置來對待分析巖心進行溫度調節(jié)。

當待分析巖心達到第一預設溫度并處于穩(wěn)定狀態(tài)后，該方法在步驟s102中以第一預設溫度變化速率升高待分析巖心的溫度，并利用核磁共振系統(tǒng)對待分析巖心進行測試。本實施例中，在對待分析巖心進行核磁共振測試時，優(yōu)選的采用cmpg自旋回波脈沖法(即如圖2所示的hahn-echo脈沖序列)，這樣也就可以測量出待分析巖心在溫度變化時流體體積的變化。當然，在本發(fā)明的其他實施例中，還可以采用其他合理的方式來對待分析巖心進行核磁共振測試，本發(fā)明不限于此。

本實施例中，第一預設溫度優(yōu)選地配置為77k，在步驟s102中，以0.5k/hr的溫升速率(即第一預設溫度變化速率為0.5k/hr)來調節(jié)待分析巖心的溫度。待分析巖心的溫度每升高第二預設溫度，便將待分析巖心恒溫第一預設時長，并在第一預設時長內測量得到第一數(shù)量的核磁共振信號。具體地，本實施例中，待分析巖心的溫度每升高2k，則將待分析巖心恒溫5分鐘，并進行一次核磁共振信號的測量。

由于當待分析巖心處于結晶狀態(tài)時，待分析巖心孔隙中的流體的體積不會隨著溫度的升高而出現(xiàn)變化，因此在待分析巖心孔隙中的流體解凍(即待分析巖心的溫度達到第三預設溫度)前，所測量得到的核磁共振信號將基本完全相同，而這些核磁共振信號則全部為基礎噪聲信號。因此如圖1所示，本實施例所提提供的方法在步驟s102中還根據(jù)待分析巖心處于結晶狀態(tài)下測得的核磁共振信號確定基礎噪聲信號。

本實施例中，由于溫度每升高2k便對待分析巖心進行一次核磁共振信號的測量，因此在待分析巖心孔隙中的流體解凍前，將會得到多個核磁共振信號，為了得到更為準確的基礎噪聲信號，在步驟s102中根據(jù)所得到的多個核磁共振信號的品均值來確定基礎噪聲信號。當然，在本發(fā)明的其他實施例中，還可以采用其他合理方式來確定基礎噪聲信號，本發(fā)明不限于此。例如在本發(fā)明的一個實施例中，還可以直接選擇所得到的多個核磁共振信號中的一個信號來作為基礎噪聲信號。

隨著待分析巖心溫度的升高，所測量得到的核磁共振信號明顯增大，這說明此時巖心中的流體開始解凍，此時在步驟s103中繼續(xù)以第二預設溫升速率對待分析巖心進行升溫，并且每升溫第四預設溫度，便將待分析巖心恒溫第二預設時長，并在第二預設時長內測量得到第二數(shù)量的核磁共振信號。具體地，本實施例中，以0.5k/hr來對待分析巖心繼續(xù)進行升溫，待分析巖心的溫度每升高2k，則將待分析巖心恒溫5分鐘，并進行16次核磁共振信號的測量。

將不同溫度下測量得到的16個核磁共振信號進行疊加并減去相應數(shù)量的基礎噪聲信號，從而得到不同溫度下的有效核磁共振信號。本實施例中，待分析巖心的溫度由第一預設溫度升高的過程中測量得到的不同溫度下的核磁共振信號的大小如圖3所示。

需要指出的是，上述各個預設溫度、溫升速率以及在各個恒溫階段所測試的 核磁共振信號的次數(shù)根據(jù)實際情況可以設置為不同的合理值，本發(fā)明不限于此。

再次如圖1所示，在步驟s104中，該方法根據(jù)不同溫度下的有效核磁共振信號，便可以計算得到不同溫度下待分析巖心中孔隙的尺寸，進而也就可以得到待分析巖心的孔隙大小分布。

具體地，在步驟s104中，首先利用反演模型來根據(jù)有效核磁共振信號轉換為核磁共振t2譜，隨后將核磁共振t2譜中的弛豫時間t2處于常數(shù)c便可以確定出待分析巖心中對應孔隙的大小。需要指出的是，對于頁巖巖心來說，常數(shù)c優(yōu)選地取值為9.6。

本實施例中，為了測量納米孔隙大小，在對待分析巖心進行升溫的過程中，是以0.5k/hr的溫升速率來進行升溫，并且溫度每升高2k便將待分析巖心恒溫5分鐘。而為了測量其他類型的孔隙(例如微米孔隙和毫米孔隙)的大小，在對待分析巖心進行升溫的過程中，是以0.5k/hr的溫升速率來進行升溫，并且溫度每升高2k便將待分析巖心恒溫20分鐘，在待分析巖心處于恒溫狀態(tài)時分別對待分析巖心進行16次核磁共振測量。

當?shù)玫娇紫兜某叽绾螅緦嵤├峁┑姆椒ㄟ€可以根據(jù)孔隙尺寸計算待分析巖心的孔隙尺寸分布。具體地，本實施例根據(jù)如下表達式計算待分析巖心的孔隙大小分布：

其中，v表示孔隙體積，t表示溫度。

本實施例中，根據(jù)實際需要，還可以利用所得到的核磁共振t2譜和已知的核磁孔隙度來計算待分析巖心的核磁滲透率。具體地，本實施例中，根據(jù)如下表達式計算核磁滲透率knmr3：

其中，c3表示已知的計算系數(shù)，φnmr表示核磁孔隙度，t2g表示弛豫時間t2的平均值。

本實施例中，所得到的待分析巖心的孔隙大小分布如圖4所示。

從上述描述中可以看出，目前，利用定溫核磁共振和ct等無損技術可以較為準確地確定常規(guī)砂巖巖心中微米以及毫米尺度的孔隙結構特征，但由于噪聲重疊現(xiàn)象，現(xiàn)有的這些方法無限實現(xiàn)納米尺度孔隙結構的無損測量。本發(fā)明所提供 的孔隙測量方法在廣泛調研現(xiàn)有技術的基礎上，利用不同大小的多孔介質空隙中低溫變熵規(guī)律，通過分析巖心孔隙中凍結狀態(tài)流體在變溫過程中核磁共振信號變化的特征，提出了能夠準確測量頁巖儲層巖心中納米孔隙結構的方法。

為了更加清楚地表明本實施例所提供的孔隙測量方法的效果，以下分別利用本實施例所提供的方法來對三種不同的測試樣品進行孔隙分布測試。其中，第一種測試樣品為自制分析篩模型，其制作材料為氧化鋁，該樣品為經(jīng)過3.5噸壓力壓制成直徑為2.5cm、長度為2cm的柱塞巖心；第二種測試樣品為取樣位置和層位為松遼盆地南部嫩江組的黑色頁巖層，其取樣深度為718.55m，取樣方法為液氮取樣，樣品直徑為2.5cm，長度為2cm，toc含量7.12％；第三種測試樣品的取樣位置和層位為濟陽坳陷的某井的棕色頁巖油產層es1，取樣深度2763.11m，取樣方法為液氮取樣，樣品直徑為2.5cm，長度為3.6cm。

對于上述三種測試樣品，均按照非常規(guī)頁巖巖心處理方法進行105℃烘培定型，然后抽真空飽和標準鹽水，并在77k溫度下進行變溫核磁共振測試。圖5～圖7分別示出了第一種測試樣品至第三種測試樣品的孔隙大小分布測試結果。從圖5～圖7中可以看出，上述三種測試樣品的數(shù)據(jù)點很多，這說明溫度變化很小孔隙數(shù)量的變化就很大。

從圖5可以看出，第一測試樣品的孔隙大小分布曲線呈單峰狀態(tài)，其主要是由于該樣品屬于人造巖心。從圖6和圖7中可以看出，由于第二測試樣品和第三測試樣品為天然巖心，其孔隙大小分布曲線均呈現(xiàn)出了三個波峰。其中，最左側的波峰表征的是有機孔隙和部分無機孔隙，主要孔隙的半徑小于3nm；中間波峰表征的主要是無機孔隙，主要孔隙的半徑處于3～6nm；最右側波峰表征的是微裂縫，裂縫的大小多為10～12nm。從孔隙數(shù)量可以看出，第一測試樣品的孔隙數(shù)量大于第三測試樣品，而第二測試樣品中的孔隙數(shù)量最少，這說明第三測試樣品的孔隙結構優(yōu)于第二測試樣品。

需要指出的是，在本發(fā)明的其他實施例中，還可以采用降溫的方式來對待分心巖心的孔隙進行測量，其原理與上述采用升溫的過程對待分心巖心的孔隙進行測量的原理相同，在此不再贅述。

頁巖作為一種超致密油氣儲層，其孔隙大小遠遠小于砂巖和碳酸鹽巖儲層孔隙，據(jù)統(tǒng)計，世界上著名的頁巖油氣藏儲層中的孔徑大小達到納米量級。本發(fā)明采用核磁共振無損檢測手段，基于低溫變熵核磁共振測試技術，測試了不同溫度 下頁巖儲層的核磁共振t2譜，以此譜圖為測試基礎，實現(xiàn)了對頁巖儲層的微納米量級的微觀孔隙大小分布的計算，并實現(xiàn)了對頁巖快速測試。

與常規(guī)的核磁共振測試技術一樣，本方法也屬于無損測試，其能夠對同一待分析巖心進行重復測量，從而保證了可重復性。同時，本發(fā)明的測試結果除了孔隙結構特征外，還可以包括巖心的孔隙類型、孔隙度、滲透率和飽和度等物性參數(shù)，同時也可以得到儲層頁巖巖心中不同類型孔隙中的可動流體百分數(shù)分布，為頁巖儲層儲量的可動用性評價提供依據(jù)。由此可見，基于變溫的核磁共振測試頁巖儲層孔隙結構的方法是一種快速、易推廣、多參數(shù)、無損檢測方法，能夠滿足頁巖納米孔隙測試的要求。

應該理解的是，本發(fā)明所公開的實施例不限于這里所公開的特定處理步驟或材料，而應當延伸到相關領域的普通技術人員所理解的這些特征的等同替代。還應當理解的是，在此使用的術語僅用于描述特定實施例的目的，而并不意味著限制。

說明書中提到的“一個實施例”或“實施例”意指結合實施例描述的特定特征或特性包括在本發(fā)明的至少一個實施例中。因此，說明書通篇各個地方出現(xiàn)的短語“一個實施例”或“實施例”并不一定均指同一個實施例。

雖然上述示例用于說明本發(fā)明在一個或多個應用中的原理，但對于本領域的技術人員來說，在不背離本發(fā)明的原理和思想的情況下，明顯可以在形式上、用法及實施的細節(jié)上作各種修改而不用付出創(chuàng)造性勞動。因此，本發(fā)明由所附的權利要求書來限定。