本發(fā)明屬于電動機(jī)節(jié)能控制技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電的方法。

背景技術(shù)：

國內(nèi)外油田采油設(shè)備多為游梁式抽油機(jī)，為了能夠?qū)崿F(xiàn)良好的起動性能，同時能夠最大限度的提高電機(jī)效率，抽油機(jī)電機(jī)在容量配置上“大馬拉小車”現(xiàn)象的存在比例正在逐漸縮小，因此相應(yīng)的調(diào)壓、星角轉(zhuǎn)換等節(jié)能措施的應(yīng)用范圍逐漸縮小，其節(jié)能效果也有所降低。而斷續(xù)供電技術(shù)對于電機(jī)負(fù)載率沒有要求，只對負(fù)荷功率曲線的變化趨勢、電動和發(fā)電特點(diǎn)有一定的要求，因此，斷續(xù)供電技術(shù)有較大的應(yīng)用范圍。但斷續(xù)供電技術(shù)并不適用于所有油井負(fù)荷，在控制過程中根據(jù)抽油機(jī)電動機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)行特性以及油井負(fù)荷特點(diǎn)，通過對抽油機(jī)電動機(jī)運(yùn)行電氣量的在線檢測，判斷不同油井負(fù)荷是否適合使用斷續(xù)供電技術(shù)。

抽油機(jī)負(fù)荷的多樣性特點(diǎn)：

1)游梁式抽油機(jī)負(fù)荷大多存在發(fā)電運(yùn)行工況，但有少數(shù)油井由于液體成分以及平衡配置等原因，發(fā)電過程短暫甚至沒有發(fā)電過程，這樣會對斷續(xù)供電控制的穩(wěn)定性及其節(jié)能效果造成影響。

2)由于地下井況的復(fù)雜性，不同抽油機(jī)負(fù)荷有著不同的變化特性；對于同一臺抽油機(jī)，一個負(fù)荷周期內(nèi)的不同負(fù)荷區(qū)域上的功率變化率也不同。當(dāng)負(fù)荷急劇變化時功率變化率高，實施斷續(xù)供電控制有較大難度，甚至?xí)绊懗橛途０踩\(yùn)行。

在斷續(xù)供電控制中，目的在于通過斷續(xù)供電技術(shù)實現(xiàn)抽油機(jī)電機(jī)的節(jié)能，以及完成“斷電不停機(jī)、通電無沖擊”的控制環(huán)節(jié)。這就要求負(fù)荷功率須按照一定規(guī)律變化，不是任意變化的負(fù)荷都適用于斷續(xù)供電控制，若將斷續(xù)供電控制應(yīng)用于不適合的負(fù)荷上，則會出現(xiàn)不僅不節(jié)能反而更耗能的情況，甚至?xí)霈F(xiàn)抽油機(jī)工作不穩(wěn)定的情況；除此之外，對于適合實施斷續(xù)供電控制的油井負(fù)荷來說，為了達(dá)到最好的節(jié)能效果且不影響抽油機(jī)的正常穩(wěn)定工作，選擇合適的斷電區(qū)域尤為重要。

抽油機(jī)電動機(jī)斷續(xù)供電節(jié)能技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于油田抽油工作，現(xiàn)有技術(shù)的抽油機(jī)電動機(jī)實施斷續(xù)供電技術(shù)時，往往直接在電動機(jī)側(cè)安裝控制柜，而沒有事先考察該油井負(fù)荷是否適合應(yīng)用斷續(xù)供電控制，這就導(dǎo)致了在控制柜投入運(yùn)行后，其內(nèi)部判斷無法實施斷續(xù)供電控制技術(shù)，而一直處于連續(xù)供電狀態(tài)，從而導(dǎo)致了設(shè)備的浪費(fèi)。

因此希望有一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)驅(qū)動周期性勢能負(fù)載時是否適合采用斷續(xù)供電節(jié)能控制的判定方法進(jìn)行改造，是未來節(jié)能控制管理系統(tǒng)發(fā)展的一種方向，是現(xiàn)有技術(shù)研究的重點(diǎn)。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

斷續(xù)供電控制技術(shù)廣泛應(yīng)用于周期性勢能負(fù)載節(jié)能控制領(lǐng)域，然而并非所有的周期性勢能負(fù)載適合實施斷續(xù)供電控制。因此，為了保證運(yùn)行穩(wěn)定，節(jié)省設(shè)備投資，預(yù)先判斷不同周期性負(fù)載是否適合斷續(xù)供電控制變得尤為重要。本發(fā)明針對斷續(xù)供電節(jié)能控制技術(shù)在不同負(fù)載工況下所存正在的運(yùn)行穩(wěn)定性與節(jié)能效率等問題，提出了一種根據(jù)負(fù)載工況判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否適合斷續(xù)供電的判定方法與裝置。即本發(fā)明的目的在于提供一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電的方法來克服現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述問題。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電的方法，利用測量到的電機(jī)運(yùn)行電氣量，通過計算得到的電機(jī)運(yùn)行過程的離散功率進(jìn)行濾波、分區(qū)處理，分析功率變化特點(diǎn)，判斷電機(jī)驅(qū)動周期性勢能負(fù)載時是否適合采用斷續(xù)供電節(jié)能控制；

對計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...。

優(yōu)選的，把計算得到的濾波功率P_{_Filter}(i)劃分出電動下降區(qū)域、發(fā)電區(qū)域和電動上升區(qū)域，各區(qū)域的濾波功率分別表示為：p_dx(i)、p_fd(i)、p_ds(i)；

濾波功率小于零的連續(xù)區(qū)域為發(fā)電區(qū)域，其所持續(xù)的時間為ΔT_f；濾波功率大于零的連續(xù)區(qū)域為電動區(qū)域，其中濾波功率連續(xù)上升的區(qū)域為電動上升區(qū)域，濾波功率連續(xù)下降的區(qū)域為電動下降區(qū)域。

優(yōu)選的，當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，不適合斷電節(jié)能控制；當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，適合采用斷電節(jié)能控制。

優(yōu)選的，所述的p_fd(i)、p_ds(i)的區(qū)域進(jìn)行功率變化率分析，其公式如下：

P′_Filter(i)＝|P_{_Filter}(i+1)-P_{_Filter}(i)|/P₀(i＝1，2，3...)

其中P₀為電機(jī)額定功率。

對P′_Filter(i)離散函數(shù)取最大值，其公式如下：

P′_max＝max(P′_Filter(i))

通過上述公式分別計算出p_fd(i)、p_ds(i)區(qū)域的最大功率變化值P′_fdmax、P′_dsmax。

優(yōu)選的，當(dāng)P′_fdmax、P′_dsmax中至少有一個值小于等于0.3時，則滿足斷續(xù)供電控制要求，進(jìn)行斷電方案分析；如P′_fdmax、P′_dsmax全部大于0.3時，則不滿足斷續(xù)供電控制要求。

優(yōu)選的，根據(jù)斷電和電源投入?yún)^(qū)域不同分為三種斷續(xù)供電控制方案；

方案1：在電動工況的功率下降區(qū)域P_dx(i)斷電后減速運(yùn)行至發(fā)電區(qū)域P_fd(i)，加速運(yùn)行至同步速度時投入電源；

方案2：在發(fā)電區(qū)域P_fd(i)斷電后加速運(yùn)行至電動上升區(qū)域P_ds(i)，減速運(yùn)行至同步速度時投入電源；

方案3：在電動下降區(qū)域P_dx(i)斷電后電機(jī)減速運(yùn)行，經(jīng)過發(fā)電區(qū)域P_fd(i)加速運(yùn)行后在電動上升區(qū)域P_ds(i)減速至同步速度時投入電源。

優(yōu)選的，采用如下方式判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電：

1)當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案3；

當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案2；

2)當(dāng)僅有P′_fdmax≤0.3時，則選擇方案1；

3)當(dāng)P′_dsmax、P′_fdmax同時≤0.3時，當(dāng)ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，則選擇方案3；

當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＜P′_dsmax時，則選擇方案1；

當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＞P′_dsmax時，則選擇方案2。

本發(fā)明充分考慮了油井負(fù)荷特征，包括連續(xù)斷電時間、區(qū)域負(fù)荷變化率等參數(shù)，在電動機(jī)未安裝控制柜時，可以測試該油井負(fù)荷是否適合應(yīng)用斷續(xù)供電控制技術(shù)，如果通過測試判斷該油井負(fù)荷不適用此種節(jié)能技術(shù)，則不再針對此電動機(jī)裝設(shè)斷續(xù)供電控制柜，節(jié)省了設(shè)備投資，避免了資源浪費(fèi)。

本發(fā)明的有益效果為：

本發(fā)明所提出的用于判斷抽油機(jī)是否適合斷續(xù)供電的判定方法，能夠針對不同油井負(fù)荷進(jìn)行精確化分析，充分考慮了油井負(fù)荷特征，可將油井負(fù)荷不同特征區(qū)間進(jìn)行分段，包括連續(xù)斷電時間、區(qū)域負(fù)荷變化率等參數(shù)，根據(jù)不同負(fù)荷的特征區(qū)間，判斷該負(fù)荷是否滿足斷續(xù)供電判據(jù)；本發(fā)明所提出的方法可用于檢驗抽油機(jī)是否需要安裝斷續(xù)供電控制柜，節(jié)省了設(shè)備投資，避免了資源浪費(fèi)。

附圖說明

附圖1為本發(fā)明所述判斷抽油機(jī)是否適合斷續(xù)供電流程圖；

附圖2為為本發(fā)明所述裝置采集的A負(fù)荷功率曲線；

附圖3為本發(fā)明所述裝置將A負(fù)荷功率曲線10點(diǎn)濾波后的波形；

附圖4為本發(fā)明所述將負(fù)荷A功率曲線濾波后進(jìn)行的區(qū)域劃分示意圖；

附圖5為本發(fā)明所述負(fù)荷A功率變化率波形圖；

附圖6為本發(fā)明所述裝置采集的B負(fù)荷功率曲線；

附圖7為本發(fā)明所述將負(fù)荷B功率曲線濾波后進(jìn)行的區(qū)域劃分示意圖；

附圖8為本發(fā)明所述裝置采集的C負(fù)荷功率曲線；

附圖9為本發(fā)明所述將負(fù)荷C功率曲線濾波后進(jìn)行的區(qū)域劃分示意圖；

附圖10為本發(fā)明所述負(fù)荷C功率變化率波形圖。

具體實施方式

為使本發(fā)明實施的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行更加詳細(xì)的描述。在附圖中，自始至終相同或類似的標(biāo)號表示相同或類似的元件或具有相同或類似功能的元件。所描述的實施例是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。下面通過參考附圖描述的實施例是示例性的，旨在用于解釋本發(fā)明，而不能理解為對本發(fā)明的限制。基于本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的實施例進(jìn)行詳細(xì)說明。

在本發(fā)明的描述中，需要理解的是，術(shù)語“中心”、“縱向”、“橫向”、“前”、“后”、“左”、“右”、“豎直”、“水平”、“頂”、“底”“內(nèi)”、“外”等指示的方位或位置關(guān)系為基于附圖所示的方位或位置關(guān)系，僅是為了便于描述本發(fā)明和簡化描述，而不是指示或暗示所指的裝置或元件必須具有特定的方位、以特定的方位構(gòu)造和操作，因此不能理解為對本發(fā)明保護(hù)范圍的限制。

在本發(fā)明一寬泛實施例中：一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電的方法，利用測量到的電機(jī)運(yùn)行電氣量，通過計算得到的電機(jī)運(yùn)行過程的離散功率進(jìn)行濾波、分區(qū)處理，分析功率變化特點(diǎn)，判斷電機(jī)驅(qū)動周期性勢能負(fù)載時是否適合采用斷續(xù)供電節(jié)能控制；

對計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...。

本發(fā)明充分考慮了油井負(fù)荷特征，包括連續(xù)斷電時間、區(qū)域負(fù)荷變化率等參數(shù)，在電動機(jī)未安裝控制柜時，可以測試該油井負(fù)荷是否適合應(yīng)用斷續(xù)供電控制技術(shù)，如果通過測試判斷該油井負(fù)荷不適用此種節(jié)能技術(shù)，則不再針對此電動機(jī)裝設(shè)斷續(xù)供電控制柜，節(jié)省了設(shè)備投資，避免了資源浪費(fèi)。

本發(fā)明所提出的用于判斷抽油機(jī)是否適合斷續(xù)供電的判定方法，能夠針對不同油井負(fù)荷進(jìn)行精確化分析，充分考慮了油井負(fù)荷特征，可將油井負(fù)荷不同特征區(qū)間進(jìn)行分段，包括連續(xù)斷電時間、區(qū)域負(fù)荷變化率等參數(shù)，根據(jù)不同負(fù)荷的特征區(qū)間，判斷該負(fù)荷是否滿足斷續(xù)供電判據(jù)；本發(fā)明所提出的方法可用于檢驗抽油機(jī)是否需要安裝斷續(xù)供電控制柜，節(jié)省了設(shè)備投資，避免了資源浪費(fèi)。

現(xiàn)在根據(jù)附圖1-10對本發(fā)明的實施例進(jìn)行詳細(xì)描述。

本發(fā)明提供一種用于判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電的方法，利用測量到的電機(jī)運(yùn)行電氣量，通過計算得到的電機(jī)過程的離散功率進(jìn)行濾波、分區(qū)處理，分析功率變化特點(diǎn)，判斷電機(jī)驅(qū)動周期性勢能負(fù)載時是否適合采用斷續(xù)供電節(jié)能控制；

對計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...。

把計算得到的濾波功率P_{_Filter}(i)劃分出電動下降區(qū)域、發(fā)電區(qū)域和電動上升區(qū)域，各區(qū)域的濾波功率分別表示為：p_dx(i)、p_fd(i)、p_ds(i)；

濾波功率小于零的連續(xù)區(qū)域為發(fā)電區(qū)域，其所持續(xù)的時間為ΔT_f；濾波功率大于零的連續(xù)區(qū)域為電動區(qū)域，其中濾波功率連續(xù)上升的區(qū)域為電動上升區(qū)域，濾波功率連續(xù)下降的區(qū)域為電動下降區(qū)域。

當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，不適合斷電節(jié)能控制；當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，適合采用斷電節(jié)能控制。

所述的p_fd(i)、p_ds(i)的區(qū)域進(jìn)行功率變化率分析，其公式如下：

P′_Filter(i)＝|P_{_Filter}(i+1)-P_{_Filter}(i)|/P₀(i＝1，2，3...)

其中P₀為電機(jī)額定功率。

對P′_Filter(i)離散函數(shù)取最大值，其公式如下：

P′_max＝max(P′_Filter(i))

通過上述公式分別計算出p_fd(i)、p_ds(i)區(qū)域的最大功率變化值P′_fdmax、P′_dsmax。

當(dāng)P′_fdmax、P′_dsmax中至少有一個值小于等于0.3時，則滿足斷續(xù)供電控制要求，進(jìn)行斷電方案分析；如P′_fdmax、P′_dsmax全部大于0.3時，則不滿足斷續(xù)供電控制要求。

根據(jù)斷電和電源投入?yún)^(qū)域不同分為三種斷續(xù)供電控制方案；

方案1：在電動工況的功率下降區(qū)域P_dx(i)斷電后減速運(yùn)行至發(fā)電區(qū)域P_fd(i)，加速運(yùn)行至同步速度時投入電源；

方案2：在發(fā)電區(qū)域P_fd(i)斷電后加速運(yùn)行至電動上升區(qū)域P_ds(i)，減速運(yùn)行至同步速度時投入電源；

方案3：在電動下降區(qū)域P_dx(i)斷電后電機(jī)減速運(yùn)行，經(jīng)過發(fā)電區(qū)域P_fd(i)加速運(yùn)行后在電動上升區(qū)域P_ds(i)減速至同步速度時投入電源。

采用如下方式判斷抽油機(jī)電動機(jī)是否使用斷續(xù)供電：

1)當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案3；

當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案2；

2)當(dāng)僅有P′_fdmax≤0.3時，則選擇方案1；

3)當(dāng)P′_dsmax、P′_fdmax同時≤0.3時，當(dāng)ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，則選擇方案3；

當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＜P′_dsmax時，則選擇方案1；

當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＞P′_dsmax時，則選擇方案2。

實施例一：

附圖2所示為本發(fā)明所述裝置利用檢測到的電氣量計算得到的負(fù)荷功率曲線，對附圖2所示負(fù)荷功率曲線計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...，濾波后得到如附圖3所示較為平滑的功率曲線；

把計算得到的濾波功率P_{_Filter}(i)劃分出電動下降區(qū)域、發(fā)電區(qū)域和電動上升區(qū)域，各區(qū)域的濾波功率分別表示為：p_dx(i)、p_fd(i)、p_ds(i)；

濾波功率小于零的連續(xù)區(qū)域為發(fā)電區(qū)域，其所持續(xù)的時間為ΔT_f；濾波功率大于零的連續(xù)區(qū)域為電動區(qū)域，其中濾波功率連續(xù)上升的區(qū)域為電動上升區(qū)域，濾波功率連續(xù)下降的區(qū)域為電動下降區(qū)域，將檢測的濾波功率進(jìn)行區(qū)域劃分如附圖4所示；

當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，不適合斷電節(jié)能控制；當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，適合采用斷電節(jié)能控制。附圖4所示曲線中發(fā)電區(qū)域持續(xù)時長ΔT_f＞8％T；

所述的p_fd(i)、p_ds(i)的區(qū)域進(jìn)行功率變化率分析，其公式如下：

P′_Filter(i)＝|P_{_Filter}(i+1)-P_{_Filter}(i)|/P₀(i＝1，2，3...)

其中P₀為電機(jī)額定功率。

對P′_Filter(i)離散函數(shù)取最大值，其公式如下：

P′_max＝max(P′_Filter(i))

通過上述公式分別計算出附圖4中所述曲線p_fd(i)、p_ds(i)區(qū)域的最大功率變化值P′_fdmax、P′_dsmax，根據(jù)附圖5可知最大功率變化值P′_fdmax、P′_dsmax皆小于0.3，且ΔT_f＝37.5％T,滿足當(dāng)P′_dsmax、P′_fdmax同時≤0.3時，當(dāng)ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，則選擇方案3；當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＜P′_dsmax時，則選擇方案1；當(dāng)ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％時，且P′_fdmax＞P′_dsmax時，則選擇方案2，所對應(yīng)的斷電判據(jù)；

實施例二：

附圖6所示為本發(fā)明所述裝置利用檢測到的電氣量計算得到的負(fù)荷功率曲線，對附圖6所示負(fù)荷功率曲線計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...，所述方法濾波后得到如附圖7所示較為平滑的功率曲線；

把計算得到的濾波功率P_{_Filter}(i)劃分出電動下降區(qū)域、發(fā)電區(qū)域和電動上升區(qū)域，各區(qū)域的濾波功率分別表示為：p_dx(i)、p_fd(i)、p_ds(i)；

濾波功率小于零的連續(xù)區(qū)域為發(fā)電區(qū)域，其所持續(xù)的時間為ΔT_f；濾波功率大于零的連續(xù)區(qū)域為電動區(qū)域，其中濾波功率連續(xù)上升的區(qū)域為電動上升區(qū)域，濾波功率連續(xù)下降的區(qū)域為電動下降區(qū)域，將檢測的濾波功率進(jìn)行區(qū)域劃分如附圖7所示；

當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，不適合斷電節(jié)能控制；當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，適合采用斷電節(jié)能控制，附圖7所示曲線中發(fā)電區(qū)域持續(xù)時長ΔT_f≤8％T，不滿足斷電判據(jù)；

實施例三：

附圖8所示為本發(fā)明所述裝置利用檢測到的電氣量計算得到的負(fù)荷功率曲線，對附圖8所示負(fù)荷功率曲線對計算得到的離散功率p(k)進(jìn)行多點(diǎn)濾波，并記錄濾波后的功率曲線；濾波式如下：

$P_{\_Filter}\left(i\right)=\left(\underset{j=0}{\overset{j=j_0}{\Σ}}p\right(j_0*i+j\left)\right)/j_0$

上式中，p(k)為實時計算的離散功率點(diǎn)，j₀是濾波個數(shù)，P_{_Filter}(i)是多點(diǎn)平均后的濾波功率點(diǎn)，i、j、k＝1，2，3...，所述方法濾波后得到如附圖9所示較為平滑的功率曲線；

把計算得到的濾波功率P_{_Filter}(i)劃分出電動下降區(qū)域、發(fā)電區(qū)域和電動上升區(qū)域，各區(qū)域的濾波功率分別表示為：p_dx(i)、p_fd(i)、p_ds(i)；

濾波功率小于零的連續(xù)區(qū)域為發(fā)電區(qū)域，其所持續(xù)的時間為ΔT_f；濾波功率大于零的連續(xù)區(qū)域為電動區(qū)域，其中濾波功率連續(xù)上升的區(qū)域為電動上升區(qū)域，濾波功率連續(xù)下降的區(qū)域為電動下降區(qū)域，將檢測的濾波功率進(jìn)行區(qū)域劃分如附圖7所示；

當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，不適合斷電節(jié)能控制；當(dāng)所述持續(xù)的時間ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期T的8％時，適合采用斷電節(jié)能控制，附圖9所示曲線中發(fā)電區(qū)域持續(xù)時長ΔT_f＞8％T；

根據(jù)附圖10所示P′_dsmax＞0.3且P′_fdmax＜0.3，滿足當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f大于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案3；

當(dāng)僅有P′_dsmax≤0.3時，且滿足ΔT_f小于抽油機(jī)運(yùn)行周期的15％，則選擇方案2所對應(yīng)的斷電判據(jù)。

最后需要指出的是：以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對其限制。盡管參照前述實施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解：其依然可以對前述各實施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明各實施例技術(shù)方案的精神和范圍。