本發(fā)明涉及一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)及實(shí)驗(yàn)研究方法，為該材料的設(shè)計(jì)提供全面的實(shí)驗(yàn)支持和科學(xué)依據(jù)。

背景技術(shù)：

在高超聲速飛行過程中，邊界層轉(zhuǎn)捩大幅增加邊界層的熱傳導(dǎo)系數(shù)和摩擦阻力。如果能夠延遲邊界層的轉(zhuǎn)捩，高超聲速飛行器熱防護(hù)系統(tǒng)的重量和復(fù)雜度便可以顯著降低。在二維或準(zhǔn)二維高超聲速邊界層中，第二模態(tài)成為主要的不穩(wěn)定模態(tài)，即Mack模態(tài)。第二模態(tài)波是由比速度脈動(dòng)大的多的壓力和溫度的強(qiáng)脈動(dòng)引起的，為受困在邊界層中的超聲波。目前，對(duì)高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩進(jìn)行控制的主要途徑包括：熱傳導(dǎo)、頭部鈍化、吸氣以及等離子體等。通過壁面熱傳導(dǎo)方式控制高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩，需要準(zhǔn)確地優(yōu)化局部加熱帶和冷卻帶的位置。同時(shí)，還需考慮由于壁面溫度分布不均勻所引起的聲波感受性問題。在實(shí)際應(yīng)用中，邊界層熱傳導(dǎo)方案的設(shè)計(jì)常常具有很大的挑戰(zhàn)性。另外，雖然頭部鈍化能夠延遲邊界層轉(zhuǎn)捩，但是頭部鈍化控制邊界層轉(zhuǎn)捩的效率較低。頭部鈍化還必須根據(jù)不同飛行狀態(tài)嚴(yán)格優(yōu)化鈍化程度。否則，一旦鈍化程度超過臨界值，頭部鈍化反而會(huì)加速邊界層轉(zhuǎn)捩。除此而外，吸氣可以延遲由第二模態(tài)波主導(dǎo)的邊界層轉(zhuǎn)捩，但是在高溫環(huán)境中應(yīng)用的可行性問題缺乏考證。對(duì)于等離子體控制技術(shù)，引入的磁場(chǎng)系統(tǒng)也會(huì)增添結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度和重量。因此，等離子體控制高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩的方法在實(shí)際工程應(yīng)用中仍然發(fā)展緩慢。

超聲波吸收層是一種由等距分布的微腔構(gòu)成的薄層，如槽道或者圓孔。由于腔體特征尺寸減小，流動(dòng)受到的剪切作用強(qiáng)度以及流動(dòng)與壁面的摩擦阻力大幅增加。因此，粘性耗散效應(yīng)明顯增強(qiáng)。超聲波的機(jī)械能大量轉(zhuǎn)化成熱能，并且與腔體壁面發(fā)生熱交換，第二模態(tài)波不穩(wěn)定性受到抑制，從而延遲邊界層轉(zhuǎn)捩。2001年，莫斯科物理技術(shù)研究院的Fedorov等人分析了高超聲速多孔平板邊界層的第二模態(tài)波不穩(wěn)定性。研究證實(shí)了使用合適的超聲波吸收層可以延遲邊界層轉(zhuǎn)捩。通過超聲波吸收層控制高超聲速邊界層，不需要額外的復(fù)雜機(jī)構(gòu)和能量消耗。在高超聲速嚴(yán)酷的高溫飛行環(huán)境中，該被動(dòng)式控制方法更具魯棒性和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。2013年，加州理工學(xué)院的Brès通過數(shù)值研究預(yù)測(cè)，超聲波吸收層幾何外形(開孔率和寬高比)對(duì)其吸波特性有著重要的影響。截止到目前為止，超聲波吸收層幾 何外形對(duì)其吸波特性影響的實(shí)驗(yàn)研究尚處于空白。超聲波吸收層對(duì)于第二模態(tài)波的影響除了主要的粘性耗散效應(yīng)和熱傳導(dǎo)，還有疊加和散射等。值得注意的是，第二模態(tài)波在超聲波吸收層頂部的散射產(chǎn)生了新的聲學(xué)共振模態(tài)。新的聲學(xué)共振模態(tài)可能會(huì)激發(fā)新的不穩(wěn)定性，加速邊界層轉(zhuǎn)捩。目前，聲學(xué)共振模態(tài)的存在尚沒有被實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的一個(gè)目的是解決至少上述問題，并提供至少后面將說明的優(yōu)點(diǎn)。

本發(fā)明還有一個(gè)目的是提供一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)；

本發(fā)明還有一個(gè)目的是提供一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法，其能夠有效應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)以研究超聲波吸收層幾何外形對(duì)其吸波特性的影響，選擇出合適的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的超聲波吸收層幾何外形；

本發(fā)明還有一個(gè)目的是提供一種高超聲速邊界層材料中聲學(xué)共振模態(tài)的捕捉方法，配合延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)和實(shí)驗(yàn)研究方法，同時(shí)驗(yàn)證聲學(xué)共振模態(tài)的存在，為超聲波吸收層設(shè)計(jì)提供全面的實(shí)驗(yàn)支持和科學(xué)依據(jù)。

為了實(shí)現(xiàn)根據(jù)本發(fā)明的這些目的和其它優(yōu)點(diǎn)，提供了一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)，其特征在于，包括：

超聲波吸收層模型，其為一板體，板體的上端面上開設(shè)有多個(gè)相互均勻間隔開平行設(shè)置的矩形開口槽；

超聲波發(fā)生器，其設(shè)置在所述超聲波吸收層模型的一側(cè)，使得所述超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波經(jīng)超聲波吸收層反射后產(chǎn)生回波；以及

壓力傳感器，其設(shè)置在所述超聲波吸收層模型的另一側(cè)，用于接收回波；

優(yōu)選的是，其中，所述超聲波吸收層的規(guī)格為：80-100mm×80-100mm×10-20mm。

優(yōu)選的是，其中，所述超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波入射至超聲波吸收層的入射角度為0-30°。

優(yōu)選的是，其中，所述超聲波吸收層模型包括基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型P1、超聲波吸收層模型P2、超聲波吸收層模型A1和超聲波吸收層模型A2，其中，超聲波吸收層模型上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.2-0.8，寬高比0.06-0.24。

優(yōu)選的是，其中，所述基準(zhǔn)超聲波吸收層模型上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半 寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.12；P1上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.2，寬高比0.12；P2上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.8，寬高比0.12；A1上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.06；A2上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.24。

一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法，其特征在于，包括以下步驟：

步驟一、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并結(jié)合一平板進(jìn)行超聲波入射檢測(cè)獲得平板超聲波回波幅值A(chǔ)_FP，其中，所述平板的規(guī)格為80-100mm×80-100mm×10-20mm；

步驟二、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并分別結(jié)合基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型P1和超聲波吸收層模型P2進(jìn)行檢測(cè)獲得基準(zhǔn)超聲波回波幅值A(chǔ)_UAC、A_UACP1和A_UACP2，應(yīng)用下列公式M分別計(jì)算獲得反射系數(shù)為R_UAC、R_UACP1和R_UACP2：

$R_{UAC}=\frac{A_{UAC}}{A_{FP}}$

其中，當(dāng)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)?zāi)M同一飛行高度時(shí)，且超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波功率相等時(shí)，比較反射系數(shù)R_UAC、R_UACP1和R_UACP2的大小，越小的反射系數(shù)對(duì)應(yīng)的所述開孔率的超聲波吸收層模型越能延遲高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩。

步驟三、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并分別結(jié)合基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型A1和超聲波吸收層模型A2進(jìn)行檢測(cè)獲得基準(zhǔn)超聲波回波幅值R_UAC、A_UACA1和A_UACA2，應(yīng)用下列公式M分別計(jì)算獲得反射系數(shù)為R_UAC、R_UACA1和R_UACA2：

$R_{UAC}=\frac{A_{UAC}}{A_{FP}}$

其中，當(dāng)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)?zāi)M同一飛行高度時(shí)，且超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波功率相等時(shí)，比較反射系數(shù)R_UAC、R_UACA1和R_UACA2的大小，越小的反射系數(shù)對(duì)應(yīng)的所述寬高比的超聲波吸收層模型越能延遲高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩。

一種高超聲速邊界層材料中聲學(xué)共振模態(tài)的捕捉方法，其特征在于，還包括以下步驟：

步驟一、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并使用基準(zhǔn)超聲波吸收層模型，檢測(cè)回波壓力信號(hào)，將回波壓力信號(hào)進(jìn)行傅立葉變換，獲得對(duì)應(yīng)的功率譜密度特征；

步驟二、聲學(xué)共振模態(tài)波長(zhǎng)λ_res由多個(gè)矩形開口槽中相鄰兩個(gè)矩形開口槽的槽道間距決定，λ_res＝s；因此，聲學(xué)共振模態(tài)頻率f_res由下式獲得：

$f_{res}=\frac{a}{{\mathrm{\λ}}_{res}}$

其中a為聲速；

當(dāng)步驟一中延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)模擬某一飛行高度，且超聲波的聲速為a，步驟一中功率譜密度特征在f_res附近出現(xiàn)峰值，則超聲波吸收層模型中聲學(xué)共振模態(tài)存在，且被捕捉。

本發(fā)明至少包括以下有益效果：

本發(fā)明提供的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)中，超聲波發(fā)生器產(chǎn)生的超聲波用于模擬第二模態(tài)波，入射至超聲波吸收層模型上，通過壓力傳感器檢測(cè)回波，分析超聲波反射系數(shù)，用于為研究超聲波吸收層幾何外形對(duì)其靜態(tài)吸波特性的影響提供設(shè)備研究基礎(chǔ)；以及通過壓力傳感器檢測(cè)回波，分析超聲波回波壓力信號(hào)的功率譜密特征，為驗(yàn)證聲學(xué)共振模態(tài)的存在提供設(shè)備研究基礎(chǔ)；

本發(fā)明提供的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法，其能夠有效應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)以研究超聲波吸收層幾何外形對(duì)其吸波特性的影響，選擇出合適的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的超聲波吸收層幾何外形；

本發(fā)明提供的高超聲速邊界層材料中聲學(xué)共振模態(tài)的捕捉方法，配合延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)和實(shí)驗(yàn)研究方法，同時(shí)驗(yàn)證聲學(xué)共振模態(tài)的存在，為超聲波吸收層設(shè)計(jì)提供全面的實(shí)驗(yàn)支持和科學(xué)依據(jù)。

本發(fā)明的其它優(yōu)點(diǎn)、目標(biāo)和特征將部分通過下面的說明體現(xiàn)，部分還將通過對(duì)本發(fā)明的研究和實(shí)踐而為本領(lǐng)域的技術(shù)人員所理解。

附圖說明

圖1為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)的側(cè)面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨超聲波吸收層(UAC)開孔率的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且開孔率為0.2；

圖3為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨UAC開孔率的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且開孔率為0.5；

圖4為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨UAC開孔率的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且開孔率為0.8；

圖5為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨UAC寬高比的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且寬高比為0.06；

圖6為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨UAC寬高比的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且寬高比為0.12；

圖7為本發(fā)明所述的延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法中反射系數(shù)隨UAC寬高比的變化，其中，○為h＝0km，□為h＝10km，*為h＝30km，且寬高比為0.24。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步的詳細(xì)說明，以令本領(lǐng)域技術(shù)人員參照說明書文字能夠據(jù)以實(shí)施。

應(yīng)當(dāng)理解，本文所使用的諸如“具有”、“包含”以及“包括”術(shù)語并不配出一個(gè)或多個(gè)其它元件或其組合的存在或添加。

實(shí)施例1

如圖1所示，本發(fā)明提供了一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)，其特征在于，包括：

超聲波吸收層模型1，其為一板體，板體的上端面上開設(shè)有多個(gè)相互均勻間隔開平行設(shè)置的矩形開口槽2；超聲波發(fā)生器3，其設(shè)置在所述超聲波吸收層模型的一側(cè)，使得所述超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波經(jīng)超聲波吸收層反射后產(chǎn)生回波；以及壓力傳感器4，其設(shè)置在所述超聲波吸收層模型的另一側(cè)，用于接收回波。

在上述方案中，超聲波發(fā)生器發(fā)射的超聲波用于模擬第二模態(tài)波，入射至超聲波吸收層模型上，通過壓力傳感器檢測(cè)回波，分析超聲波反射系數(shù)，用于為研究超聲波吸收層幾何外形對(duì)其靜態(tài)吸波特性的影響提供設(shè)備研究基礎(chǔ)；以及通過壓力傳感器檢測(cè)超聲波吸收層模型的回波壓力信號(hào)，分析超聲波回波壓力信號(hào)的功率譜密特征，為驗(yàn)證聲學(xué)共振模態(tài)的存在提供設(shè)備研究基礎(chǔ)。

一個(gè)優(yōu)選方案中，所述超聲波吸收層模型的規(guī)格為：80-100mm×80-100mm×10-20mm。

一個(gè)優(yōu)選方案中，所述超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波入射至超聲波吸收層的入射角度為0-30°。

一個(gè)優(yōu)選方案中，所述超聲波吸收層模型包括基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型P1、超聲波吸收層模型P2、超聲波吸收層模型A1和超聲波吸收層模型A2，其中，超聲波吸收層模型上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.2-0.8，寬高比0.06-0.24。

一個(gè)優(yōu)選方案中，所述基準(zhǔn)超聲波吸收層模型上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.12；P1上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.2，寬高比0.12；P2上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.8，寬高比0.12；A1上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.06；A2上的多個(gè)矩形開口槽的規(guī)格參數(shù)為：半寬0.15mm，開孔率0.5，寬高比0.24。

其中，半寬為矩形開口槽一半的開口寬度，寬高比為矩形開口槽的開口寬度與矩形開口槽的高度的比例。

實(shí)施例2

一種延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的實(shí)驗(yàn)研究方法，其特征在于，包括以下步驟：

步驟一、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并結(jié)合一平板進(jìn)行超聲波入射檢測(cè)獲得平板超聲波回波幅值A(chǔ)_FP，其中，所述平板的規(guī)格為80-100mm×80-100mm×10-20mm；

步驟二、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并分別結(jié)合基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型P1和超聲波吸收層模型P2進(jìn)行檢測(cè)獲得基準(zhǔn)超聲波回波幅值R_UAC、A_UACP1和A_UACP2，應(yīng)用下列公式M分別計(jì)算獲得反射系數(shù)為R_UAC、R_UACP1和R_UACP2：

$R_{UAC}=\frac{A_{UAC}}{A_{FP}}$

其中，當(dāng)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)?zāi)M同一飛行高度時(shí)，且超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波功率相等時(shí)，比較反射系數(shù)R_UAC、R_UACP1和R_UACP2的大小，越小的反射系數(shù)對(duì)應(yīng)的所述開孔率的超聲波 吸收層模型越能延遲高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩；

步驟三、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并分別結(jié)合基準(zhǔn)超聲波吸收層模型、超聲波吸收層模型A1和超聲波吸收層模型A2進(jìn)行檢測(cè)獲得基準(zhǔn)超聲波回波幅值A(chǔ)_UAC、A_UACA1和A_UACA2，應(yīng)用下列公式M分別計(jì)算獲得反射系數(shù)為R_UAC、R_UACA1和R_UACA2：

$R_{UAC}=\frac{A_{UAC}}{A_{FP}}$

其中，當(dāng)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)?zāi)M同一飛行高度時(shí)，且超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波功率相等時(shí)，比較反射系數(shù)R_UAC、R_UACA1和R_UACA2的大小，越小的反射系數(shù)對(duì)應(yīng)的所述寬高比的超聲波吸收層模型越能延遲高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩。

如圖3、圖4、圖5、圖6、圖7所示，分別為不同飛行高度下UAC超聲波反射系數(shù)隨開孔率和寬高比的變化情況。其中，為超聲波無量綱頻率，由決定，f為超聲波頻率，H為UAC槽道深度，a為聲速。

如圖3、圖4、圖5、圖6、圖7所示，隨著開孔率增大和寬高比的減小，反射系數(shù)的振蕩減弱。這說明，對(duì)于更大開孔率和更小寬高比的UAC材料，超聲波在槽道底部的反射減弱，與槽道頂部反射的疊加效果降低。整體上看，具有更大開孔率和更小寬高比的UAC材料吸收邊界層內(nèi)第二模態(tài)波的能力強(qiáng)，更利于延遲高超聲速邊界層轉(zhuǎn)捩。但是，更大開孔率和更小寬高比的UAC材料不易加工。另外，大開孔率的UAC材料所產(chǎn)生的聲學(xué)共振模態(tài)可能比第二模態(tài)波更不穩(wěn)定，反而加速邊界層轉(zhuǎn)捩。

實(shí)施例3

一種高超聲速邊界層材料中聲學(xué)共振模態(tài)的捕捉方法，其特征在于，還包括以下步驟：

步驟一、應(yīng)用延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)并使用基準(zhǔn)超聲波吸收層模型，檢測(cè)回波壓力信號(hào)，將回波壓力信號(hào)進(jìn)行傅立葉變換，獲得對(duì)應(yīng)的功率譜密度特征；

步驟二、聲學(xué)共振模態(tài)波長(zhǎng)λ_res由多個(gè)矩形開口槽中相鄰兩個(gè)矩形開口槽的槽道間距決定，λ_res＝s；因此，聲學(xué)共振模態(tài)頻率f_res由下式獲得：

$f_{res}=\frac{a}{{\mathrm{\λ}}_{res}}$

其中a為聲速；

當(dāng)步驟一中延遲高超聲速邊界層材料轉(zhuǎn)捩的研究系統(tǒng)模擬某一飛行高度，且超聲波的聲速為a，步驟一中功率譜密度特征在f_res附近出現(xiàn)峰值，也即是f_res與步驟一中功率譜密度特征峰值有重疊，則超聲波吸收層模型中聲學(xué)共振模態(tài)存在，且被捕捉。

比如：當(dāng)超聲波發(fā)生器發(fā)出的超聲波的聲速a＝340m/s，槽道間距s＝0.6mm時(shí)，應(yīng)用步驟二的方法計(jì)算獲得聲學(xué)共振模態(tài)頻率f_res為566.7kHz，而通過壓力傳感器檢測(cè)獲得的回波壓力信號(hào)功率譜密度特征在566.7kHz出現(xiàn)峰值，驗(yàn)證了聲學(xué)共振模態(tài)的存在并成功捕捉，為超聲波吸收層設(shè)計(jì)提供全面的實(shí)驗(yàn)支持和科學(xué)依據(jù)。

盡管本發(fā)明的實(shí)施方案已公開如上，但其并不僅僅限于說明書和實(shí)施方式中所列運(yùn)用，它完全可以被適用于各種適合本發(fā)明的領(lǐng)域，對(duì)于熟悉本領(lǐng)域的人員而言，可容易地實(shí)現(xiàn)另外的修改，因此在不背離權(quán)利要求及等同范圍所限定的一般概念下，本發(fā)明并不限于特定的細(xì)節(jié)和這里示出與描述的圖例。