本發(fā)明涉及一種基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，屬于儲(chǔ)層巖石物理性質(zhì)評(píng)價(jià)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

滲透率是表征儲(chǔ)層允許通過的能力，其大小是對(duì)儲(chǔ)層分類及評(píng)價(jià)的一個(gè)重要參數(shù)。目前，研究者經(jīng)常采用氣測(cè)滲透率來表征儲(chǔ)層的滲流能力，但是，由于在致密儲(chǔ)層中氣體滑脫效應(yīng)的存在，導(dǎo)致采用不同氣體以及在不同壓力下測(cè)得的滲透率都不一樣，對(duì)于研究致密儲(chǔ)層帶來很大的麻煩。

針對(duì)穩(wěn)態(tài)法氣體滲透性測(cè)試中存在的問題，Jones(Jones,S.,1972.A rapid unsteady-state Klinkenberg permeameter.Soc.Pet.Eng.J.383-397.)提出了一種簡(jiǎn)單、非穩(wěn)態(tài)裝置和合適的理論來測(cè)量計(jì)算巖心的克氏滲透率、滑脫因子和湍流系數(shù)。但是，這種計(jì)算方法是基于線性擬合來找到一個(gè)非線性誤差函數(shù)的收斂點(diǎn)，缺乏理論依據(jù)和收斂條件。Fernando(FA Pazos,A Bhaya,ALM Compan.Calculation of Klinkenberg permeability,slip factor and turbulence factor of core plugs via nonlinear regression.Journal of Petroleum Science&Engineering.2009,67(3):159-167.)等針對(duì)Jones方法的不足，提出了一種簡(jiǎn)單的算法，該方法基于非線性擬合來計(jì)算未知參數(shù)，并且相比Jones方法有著理論依據(jù)的優(yōu)勢(shì)和較少的收斂條件。Firouzi等利用非平衡態(tài)分子動(dòng)力學(xué)模擬滑脫效應(yīng)研究氦氣在頁(yè)巖中的輸運(yùn)和滲透率參數(shù)。AI-Bulushi等(IR AI-Bulushi,RS AI-Maamari,OB Wilson.Brine versus Klinkenberg corrected gas permeability correlation for Shuaiba carbonate formation[J].Journal of Petroleum Science&Engineering.2012,s 92-93(4):24-29.)針對(duì)Shuaiba地層，建立了液測(cè)滲透率與經(jīng)過克林肯貝格校正的氣測(cè)滲透率之間的相關(guān)性，利用該相關(guān)性可以在已知經(jīng)過校正的氣測(cè)滲透率后計(jì)算得到液測(cè)滲透率。黃建章(黃建章，馮建明，陳心勝.獲得克氏滲透率常規(guī)方法的簡(jiǎn)化[J].石油勘探與開發(fā)，1994，21(4)：54-58.)等通過利用模型簡(jiǎn)化、公式推導(dǎo)、數(shù)據(jù)擬合得出一個(gè)數(shù)學(xué)公式，在已知某一平均壓力p和此壓力下的氣測(cè)滲透率以及孔隙度下，便可計(jì)算得出克氏滲透率，大大簡(jiǎn)化了操作步驟，但是由于在推導(dǎo)公式過程中對(duì)巖心孔喉進(jìn)行了簡(jiǎn)單假設(shè)，因此與實(shí)際存在一定的誤差。

申請(qǐng)?zhí)枮?01510117076.7的中國(guó)專利申請(qǐng)，公開了一種致密砂巖氣體滲透率測(cè)試裝置及測(cè)試方法。該方法主要基于考慮氣體滑脫效應(yīng)的非穩(wěn)態(tài)滲流理論的脈沖衰減法滲透率測(cè)試技術(shù)，通過測(cè)試巖心出口端的壓力降落曲線便可同時(shí)獲得克氏滲透率和滑脫因子，相比常規(guī)的五點(diǎn)法回歸求取克氏滲透率，耗時(shí)短，但是該方法在擬合滑脫因子b與克氏滲透率k∞之間的關(guān)系采用經(jīng)驗(yàn)公式，同時(shí)擬合數(shù)據(jù)量較少，容易產(chǎn)生較大的誤差。

申請(qǐng)?zhí)枮?01510152794.8的中國(guó)專利申請(qǐng)?zhí)峁┝艘环N基于巖心氣測(cè)滲透率測(cè)量裝置的校正方法。該方法是利用巖心出口端流量與進(jìn)出口穩(wěn)定壓力平方差的數(shù)據(jù)擬合出函數(shù)關(guān)系，利用該函數(shù)關(guān)系，同時(shí)結(jié)合達(dá)西定律，即可計(jì)算出極限壓力下對(duì)應(yīng)的進(jìn)口壓力和氣測(cè)滲透率，最終建立起氣測(cè)滲透率與平均壓力的倒數(shù)的關(guān)系函數(shù)，該分段函數(shù)哦水平段截距即為克氏滲透率。該方法可準(zhǔn)確獲取巖心的克氏滲透率。但是該方法在測(cè)量過程中要求測(cè)量十組以上的數(shù)據(jù)，耗時(shí)多，同時(shí)要求凈出口壓差小并在小范圍內(nèi)波動(dòng)，在實(shí)際測(cè)量中不容易實(shí)現(xiàn)。

綜上所述，提供一種可以快速而準(zhǔn)確的求得巖心的克氏滲透率的方法成為了本領(lǐng)域亟待解決的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明的目的在于提供一種可以將巖心孔喉結(jié)構(gòu)進(jìn)行分類，研究不同孔喉結(jié)構(gòu)類型下克氏滲透率與氣測(cè)滲透率和平均孔隙壓力的關(guān)系的克氏滲透率的校正方法，該方法快速、準(zhǔn)確。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，該校正方法包括以下步驟：

制備巖心；

選取不同壓力點(diǎn)對(duì)巖心氣測(cè)滲透率；

根據(jù)巖心的氣測(cè)滲透率得到巖心的克氏滲透率；

對(duì)巖心進(jìn)行高壓壓汞實(shí)驗(yàn)，得到巖心的排驅(qū)壓力、飽和度中值壓力、飽和度中值半徑、孔喉半徑平均值、最大進(jìn)汞飽和度；

在每一平均孔隙壓力下，對(duì)每一類孔喉結(jié)構(gòu)的巖心進(jìn)行氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合，得到擬合參數(shù)，并將不同平均孔隙壓力下的擬合參數(shù)結(jié)果與平均孔隙壓力進(jìn)行指數(shù)函數(shù)擬合，得到克氏滲透率與平均孔隙壓力和氣測(cè)滲透率的函數(shù)關(guān)系式，完成基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正。

對(duì)于某一已知孔喉結(jié)構(gòu)的巖心，將其某個(gè)平均孔隙壓力下的氣測(cè)滲透率代入上述的函數(shù)關(guān)系式中，即獲得某一平均壓力下的氣測(cè)滲透率下的巖心的克氏滲透率。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，根據(jù)巖心的氣測(cè)滲透率得到巖心的克氏滲透率時(shí)，根據(jù)如下公式進(jìn)行計(jì)算：

其中，為平均壓力時(shí)的氣測(cè)滲透率，單位為μm²(D)；K_∞為克氏滲透率，單位為μm²(D)；b為滑脫因子，單位為MPa；為平均孔隙壓力，單位為MPa。

根據(jù)本發(fā)明的具體實(shí)施方式，將不同平均孔隙壓力下的氣測(cè)滲透率與平均壓力的倒數(shù)進(jìn)行線性擬合，得到的公式中截距即為所求巖心的克氏滲透率，同時(shí)利用斜率可求得巖心的滑脫因子b。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，進(jìn)行高壓壓汞實(shí)驗(yàn)時(shí)的最大進(jìn)汞壓力為100MPa-200MPa。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，根據(jù)如下公式計(jì)算巖心的氣測(cè)滲透率；

其中，為平均壓力時(shí)的氣測(cè)滲透率，單位為μm²(D)，Q₀為大氣壓下氣體體積流量，單位為cm³/s；p₀為大氣壓，單位為10^-1MPa；p₁為入口絕對(duì)壓力，單位為10^-1MPa；p₂為出口絕對(duì)壓力，單位為10^-1MPa；μ為氣體粘度，單位為mPa·s；L為巖心長(zhǎng)度，單位為cm；A為巖心端口截面積，單位為cm²。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，排驅(qū)壓力是指非潤(rùn)濕相開始連續(xù)進(jìn)入巖心最大喉道時(shí)所對(duì)應(yīng)的毛管壓力。

根據(jù)本發(fā)明的具體實(shí)施方式，排驅(qū)壓力是通過如下步驟得到的：

在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)中沿著毛管壓力曲線平坦部分的第一個(gè)拐點(diǎn)做切線，切線延長(zhǎng)與縱坐標(biāo)軸相交的壓力點(diǎn)即為排驅(qū)壓力。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，飽和度中值壓力是指進(jìn)汞飽和度為50％時(shí)所對(duì)應(yīng)的毛管壓力。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，飽和度中值半徑是指與飽和度中值壓力相對(duì)應(yīng)的喉道半徑。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，喉道半徑平均值是表示巖石平均孔喉半徑大小的參數(shù)。根據(jù)如下公式進(jìn)行計(jì)算：

其中，為平均孔喉半徑，單位為μm；r_i為第i個(gè)壓力點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的喉道半徑，單位為μm；s_i為第i個(gè)壓力點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的累積進(jìn)汞飽和度，i＝1，2，3，4…，n。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，根據(jù)高壓壓汞實(shí)驗(yàn)得到的孔喉分選系數(shù)對(duì)孔喉結(jié)構(gòu)進(jìn)行分類，具體按照如下標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行：

孔喉分選系數(shù)為1.1≦S＜1.6，屬于I類孔喉結(jié)構(gòu)；

孔喉分選系數(shù)為1.6≦S＜2.1，屬于II類孔喉結(jié)構(gòu)；

孔喉分選系數(shù)為2.1≦S＜2.6，屬于Ⅲ類孔喉結(jié)構(gòu)。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，克氏滲透率與平均孔隙壓力和氣測(cè)滲透率的函數(shù)關(guān)系式按照如下步驟得到：

在每一平均孔隙壓力下，對(duì)每一類孔喉結(jié)構(gòu)的巖心進(jìn)行氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合k_∞＝ak_g+b，得到擬合參數(shù)a和b，并將不同平均孔隙壓力下的擬合參數(shù)結(jié)果與平均孔隙壓力進(jìn)行指數(shù)函數(shù)擬合a(or b)＝mp_av^-n，得到克氏滲透率與平均孔隙壓力和氣測(cè)滲透率的函數(shù)關(guān)系式

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，優(yōu)選地，最大進(jìn)汞飽和度是指最高實(shí)驗(yàn)壓力時(shí)的汞飽和度值。

根據(jù)本發(fā)明的具體實(shí)施方式，對(duì)巖心進(jìn)行氣測(cè)滲透率時(shí)采用的裝置包括：氮?dú)馄?，流量控制器，第一壓力傳感器，第二壓力傳感器，第三壓力傳感器，手搖泵和氣體流量計(jì)；

氮?dú)馄颗c流量控制器連通，氮?dú)馄颗c流量控制器之間設(shè)置有減壓閥；流量控制器與巖心夾持器的入口連通；流量控制器與巖心夾持器的入口之間設(shè)置有單向閥和第一壓力傳感器；

巖心夾持器的圍壓口與手搖泵連通；巖心夾持器的圍壓口與手搖泵之間設(shè)置有第三壓力傳感器；

巖心夾持器的出口與氣體流量計(jì)連通，巖心夾持器的出口與氣體流量計(jì)之間設(shè)置有第二壓力傳感器，第二壓力傳感器和氣體流量計(jì)之間設(shè)置有回壓閥。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法中，氣測(cè)巖心的滲透率參考《SYT 5336-2006巖心分析方法》執(zhí)行。對(duì)巖心進(jìn)行高壓壓汞實(shí)驗(yàn)，具體操作分析參考《SY/T 5346-2005巖石毛管壓力曲線的測(cè)定》執(zhí)行。

本發(fā)明提供的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，根據(jù)致密砂巖的孔喉結(jié)構(gòu)特征，將巖心孔喉結(jié)構(gòu)進(jìn)行分類，研究不同孔喉結(jié)構(gòu)類型下克氏滲透率與氣測(cè)滲透率和平均孔隙壓力的關(guān)系。

致密砂巖存在氣體滑脫效應(yīng)，孔喉結(jié)構(gòu)不同，其滑脫效應(yīng)程度也不相同，本發(fā)明的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率校正方法可用于測(cè)定致密砂巖的克氏滲透率，該方法主要考慮了巖心孔喉結(jié)構(gòu)對(duì)滑脫效應(yīng)產(chǎn)生的影響，針對(duì)不同的孔喉結(jié)構(gòu)，研究了其克氏滲透率與氣測(cè)滲透率和平均孔隙壓力之間的關(guān)系。利用該方法，在已知巖心孔喉結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，代入某一平均孔隙壓力及該壓力下的氣測(cè)滲透率即可求得巖心克氏滲透率，可以對(duì)儲(chǔ)層進(jìn)行物性評(píng)價(jià)提供較為快速準(zhǔn)確的評(píng)價(jià)依據(jù)。

附圖說明

圖1為氣測(cè)巖心滲透率的裝置示意圖；

圖2為對(duì)巖心孔喉結(jié)構(gòu)分類圖；

圖3a為Ⅰ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；

圖3b為Ⅱ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；

圖3c為Ⅲ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；

圖4為線性擬合參數(shù)結(jié)果與平均孔隙壓力的指數(shù)擬合；

圖5a為Ⅰ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線；

圖5b為Ⅱ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線；

圖5c為Ⅲ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線。

主要附圖符號(hào)說明

1氮?dú)馄?2減壓閥 3流量控制器 4單向閥 501第一壓力傳感器 502第二壓力傳感器 503第三壓力傳感器 6巖心夾持器 7回壓閥 8第一手搖泵 9氣體流量計(jì)

具體實(shí)施方式

為了對(duì)本發(fā)明技術(shù)特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，現(xiàn)對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行以下詳細(xì)說明，但不能理解為對(duì)本發(fā)明的可實(shí)施范圍的限定。

實(shí)施例

本實(shí)施例提供了一種基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正方法，該校正方法具體包括以下步驟：

一、制備巖心；

鉆取天然巖心并進(jìn)行編號(hào)；切巖心并磨平端面，保證巖心直徑25mm，長(zhǎng)度在60-70mm之間；使用索氏抽提器進(jìn)行為期一至兩個(gè)月的洗油，期間使用紫外分析儀檢查洗油效果，如巖心未洗凈，則其浸泡在365nm紫外光下會(huì)發(fā)出白色熒光，在這種情況下繼續(xù)進(jìn)行洗油，直至洗凈為止；

烘干巖樣至恒重，溫度控制在104℃，烘干時(shí)間不小于8h，8h后每1h稱量一次，兩次稱量的差值小于10mg；

用游標(biāo)卡尺測(cè)量巖心長(zhǎng)度；

二、選取不同壓力點(diǎn)對(duì)巖心氣測(cè)滲透率，具體選取如表1所示的數(shù)據(jù)，結(jié)果如表1所示。

表1

采用如圖1所示的裝置氣測(cè)巖心的滲透率，該裝置包括：氮?dú)馄?，流量控制器3，第一壓力傳感器501，第二壓力傳感器502，第三壓力傳感器503，第一手搖泵8和氣體流量計(jì)9；

氮?dú)馄?與流量控制器3連通，氮?dú)馄?與流量控制器3之間設(shè)置有減壓閥2；流量控制器3與巖心夾持器6的入口連通；流量控制器3與巖心夾持器6的入口之間設(shè)置有單向閥4和第一壓力傳感器501；

巖心夾持器6的圍壓口與第一手搖泵8連通；巖心夾持器6的圍壓口與第一手搖泵8之間設(shè)置有第三壓力傳感器503；

巖心夾持器6的出口與氣體流量計(jì)9連通，巖心夾持器6的出口與氣體流量計(jì)9之間設(shè)置有第二壓力傳感器502，第二壓力傳感器502和氣體流量計(jì)9之間設(shè)置有回壓閥7。

利用上述裝置氣測(cè)巖心滲透率的具體步驟包括：

裝好設(shè)備；

加圍壓，加進(jìn)口壓力，等壓力穩(wěn)定(30min)后，采用氣體流量計(jì)測(cè)量出口流量；測(cè)定巖心在入口壓力、出口壓力，圍壓分別為表1中的壓力下測(cè)得滲透率；

使用下列公式計(jì)算氣測(cè)滲透率；

其中，為平均壓力為時(shí)的氣測(cè)滲透率，單位為μm²(D)，Q₀為大氣壓下氣體體積流量，單位為cm³/s；p₀為大氣壓，單位為10^-1MPa；p₁為入口絕對(duì)壓力，單位為10^-1MPa；p₂為出口絕對(duì)壓力，單位為10^-1MPa；μ為氣體粘度，單位為mPa·s；L為巖心長(zhǎng)度，單位為cm；A為巖心端口截面積，單位為cm²。

三、根據(jù)巖心的氣測(cè)滲透率得到巖心的克氏滲透率；

以巖心的平均孔隙壓力的倒數(shù)為橫坐標(biāo)，對(duì)應(yīng)的測(cè)得的氣測(cè)滲透率為縱坐標(biāo)畫散點(diǎn)圖，采用公式對(duì)其進(jìn)行線性擬合，得到的截距即為該巖心的克氏滲透率。

其中，為平均壓力為時(shí)的氣測(cè)滲透率，單位為μm²(D)；K_∞為克氏滲透率，單位為μm²(D)；b為滑脫因子，單位為MPa；為平均孔隙壓力，單位為MPa。表2為選取的30塊巖心的孔隙度和各個(gè)壓力下的氣測(cè)滲透率以及計(jì)算得到的克氏滲透率。

表2

四、對(duì)巖心進(jìn)行高壓壓汞實(shí)驗(yàn)，得到巖心的排驅(qū)壓力、飽和度中值壓力、飽和度中值半徑、孔喉半徑平均值、最大進(jìn)汞飽和度，結(jié)果如表3所示。

表3

五、根據(jù)高壓壓汞實(shí)驗(yàn)得到的實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)孔喉結(jié)構(gòu)進(jìn)行分類，分類結(jié)果如圖2所示。

六、對(duì)每一類的孔喉結(jié)構(gòu)的巖心，采用公式k_∞＝ak_g+b進(jìn)行氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合，得到擬合參數(shù)(斜率a和截距b)，并將所述擬合參數(shù)的結(jié)果與平均孔隙壓力采用公式指數(shù)進(jìn)行擬合，得到克氏滲透率與平均孔隙壓力和氣測(cè)滲透率的函數(shù)關(guān)系式(表4)，完成基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率的校正；

對(duì)于某一已知孔喉結(jié)構(gòu)的巖心，將其某個(gè)平均孔隙壓力下的氣測(cè)滲透率代入上述的函數(shù)關(guān)系式中，即獲得某一平均壓力下的氣測(cè)滲透率下的巖心的克氏滲透率。表5為針對(duì)三類孔喉結(jié)構(gòu)選取了6塊巖心，分別測(cè)出其在不同平孔隙壓力下的氣測(cè)滲透率和克氏滲透率，并利用公式計(jì)算出不同巖心的克氏滲透率，通過對(duì)比實(shí)驗(yàn)測(cè)得的克氏滲透率和利用本實(shí)施例的方法得到的克氏滲透率。

表4克氏滲透率與氣測(cè)滲透率和平均孔隙壓力的公式

表5不同方法求得的克氏滲透率對(duì)比表

通過表5可知，發(fā)現(xiàn)利用本實(shí)施例的方法得到的克氏滲透率與實(shí)驗(yàn)測(cè)得的克氏滲透率很接近，誤差較小，而且平均孔隙壓力越大，誤差越小。

圖3a為Ⅰ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；圖3b為Ⅱ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；圖3c為Ⅲ類孔喉結(jié)構(gòu)下的不同孔隙壓力的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的線性擬合曲線；圖4為線性擬合參數(shù)結(jié)果與平均孔隙壓力的指數(shù)擬合；圖5a為Ⅰ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線；圖5b表為Ⅱ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線；圖5c表為Ⅲ類孔喉結(jié)構(gòu)下的平均孔隙壓力為0.2MPa-1MPa的氣測(cè)滲透率與克氏滲透率的關(guān)系曲線。

以上實(shí)施例說明，本發(fā)明的基于孔喉結(jié)構(gòu)的致密砂巖克氏滲透率校正方法可用于測(cè)定致密砂巖的克氏滲透率，利用該方法，在已知巖心孔喉結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，代入某一平均孔隙壓力及該壓力下的氣測(cè)滲透率即可求得巖心克氏滲透率，可以對(duì)儲(chǔ)層進(jìn)行物性評(píng)價(jià)提供較為快速準(zhǔn)確的評(píng)價(jià)依據(jù)。