本發(fā)明涉及一種分析評價催化劑性能的方法，具體涉及一種利用熱重分析法評價催化劑在合成氣氣氛中反應性能的方法。
背景技術(shù)：
各種催化劑，尤其是各種金屬和金屬改性的催化劑在煤化工、天然氣化工和C1化學化工工業(yè)中被廣泛使用，例如甲烷化過程中使用的鎳催化劑，費托合成中使用的鐵催化劑和鈷催化劑，合成氣一步法制取二甲醚中使用的改性銅催化劑等。采用不同的工藝條件，使用不同的催化劑，同樣是以合成氣為原料，卻可以得到千差萬別的產(chǎn)物。有的反應產(chǎn)物多為烴類，有的反應則更趨向于生成含氧化物。這是由于金屬具有不同的氧化還原的特性，造成H物種和O物種在不同金屬催化劑的表面上競爭演化過程千差萬別，不同催化劑的這種特性上的差異，很大程度上決定了它們在合成氣氛下反應時，反應產(chǎn)物的整體選擇性。當催化劑表面上進行的各種基元反應中，與H物種相關的基元反應占優(yōu)時，C物種與O物種結(jié)合的幾率小，生成物中烴類占絕對主導；而如果與O物種相關的基元反應占優(yōu)時，C物種有更大概率與O物種結(jié)合，形成C-O鍵，生成醇、醛、酮、酸、酯等含氧的化合物。所以，可以通過在線原位連續(xù)檢測同一催化劑樣品的氧化和還原性能，快速判斷、篩分出未知催化劑樣品的大致催化性能，實現(xiàn)催化劑的快速篩選。
為了分析出導致不同催化劑性能差異的原因，需要對催化劑樣品進行表征測試，不同的表征方法給出催化劑在不同過程下的一些特性。在種類繁多的表征手段中，有些表征手段的進程是相對的過程，如，在表征測試過程甲中，催化劑樣品的狀態(tài)由A變?yōu)锽，而在表征測試過程乙中，催化劑樣品的狀態(tài)是由B變?yōu)锳，這樣過程甲和乙就互為相對過程。
在現(xiàn)有的這些表征手段的分析過程中，每種表征過程中的參數(shù)設置都是要經(jīng)過優(yōu)化篩選的，以實現(xiàn)最大程度的精度和分辨率，例如樣品的量，樣品室的升溫速率，處理氣的濃度、流量等；不同的參數(shù)設置會導致同一個樣品的某種表征測試給出不同的分析結(jié)果，例如，程序升溫還原(TPR)表征測試中，升溫速率設置為較快的參數(shù)時，可能會掩蓋一些在較慢的升溫速率下出現(xiàn)的還原峰。產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因在于，表征手段中的參數(shù)設置直接影響被測試的樣品在該表征中經(jīng)歷的動力學的過程，換句話說，催化劑體現(xiàn)出的具體的動力學特征部分受控于表征測試時的參數(shù)設置。現(xiàn)有的表征手段的主要目的是比較不同催化劑樣品在某個表征手段中的某個最佳表征參數(shù)設置的條件下獲得的一系列結(jié)果，判斷催化劑的某個特征對催化性能的影響。這樣的表征模式，對于分析大量催化劑樣品在某種單一表征測試中的性能十分有效；但是，由于不同表征手段中的過程參數(shù)設置的不同，造成同一催化劑樣品的不同的表征手段的結(jié)果之間無法建立對比的聯(lián)系(因為如上所述，在沒有排除參數(shù)設置不同帶來的動力學方面影響的前提下，比較同一樣品的不同表征結(jié)果缺乏合理性和可操作性。這樣的情況在相對過程型的表征測試手段之間尤為明顯。由于起點和終點之間的相互倒置對應關系，使得比較相對過程型的表征測試結(jié)果不僅有價值，也有可操作性，只要建立在同一的外部動力學特征體系之下進行的表征測試，其結(jié)果就有可比性。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的是提供一種利用熱重分析的手段，并且將氧化和還原這一對相對過程組合起來進行的催化性能表征的方法。在表征中，將氧化和還原這一對相對過程組合在一起，并使每種過程中的所有參數(shù)(除了處理氣的性質(zhì)參數(shù)和組成參數(shù))設置保持一致，以此建立起來的表征分析方法，因為，在樣品經(jīng)歷的過程中，僅可能存在有化學氣氛的不同，而其他物理性的和動力學相關的參數(shù)，例如起始和終了溫度，溫度變化率，處理氣流速，氣體壓力等，都完全一樣，所以，可以把這兩種相對過程的表征結(jié)果的數(shù)據(jù)聯(lián)系起來進行對比，并從中得到更高級的信息。由上所述，本發(fā)明提供的催化劑性能表征方法，可以對比氧化-還原相對過程中的同一催化劑的不同性能，而傳統(tǒng)的表征測試的結(jié)果只能表征評價每種測試過程中不同催化劑樣品之間的性能差異。
具體說，對于氧化-還原型相對過程的組合，將傳統(tǒng)的、單獨的程序升溫還原(TPR)和程序升溫氧化(TPO)手段連接起來，配合熱重分析儀跟蹤檢測TPR-TPO過程中樣品的重量變化率，形成利用熱重分析法對同一催化劑樣品進行原位連續(xù)測試，也就是TPR-TPO-DTG，在TPR-TPO-DTG的測試過程中，除了處理氣的種類性質(zhì)不同，設置TPR和TPO的其它所有參數(shù)保持一致，在此基礎上獲得的TPR和TPO的DTG曲線可以進行數(shù)值對比分析，以進一步剖析同一樣品在TPR和TPO中產(chǎn)生差異的原因和這些差異對催化性能會造成什么樣的影響，也可以利用不同催化劑樣品在TPR-TPO-DTG測試中展現(xiàn)出來的性能差異，表征不同樣品的相關性能。
采用TPR-TPO-DTG的方法測試催化劑在合成氣(氫氣和一氧化碳的混合氣)的氣氛中的催化性能時，具體的過程可以如下，將5mg-5g的催化劑樣品放入熱重分析儀的樣品池中，先用含O2的惰性氣體(如O2/N2、O2/Ar、O2/He)在400℃以下的溫區(qū)內(nèi)對樣品進行預處理；預處理結(jié)束后首先進行程序升溫還原(TPR)的分析測試，向樣品池中通入含有H2的還原性氣體(如H2/N2、H2/Ar、H2/He)，以1K/min-10Kmin的速度對樣品池程序升溫，熱重分析儀記錄此過程中樣品的重量變化率，形成TPR-DTG曲線(以溫度為橫坐標，樣品的重量變化率為縱坐標的曲線)；TPR過程分析結(jié)束后，向樣品池中通入惰性吹掃氣體，降溫到60℃以下，切換處理氣為O2/N2、O2/Ar或O2/He等含O2的氧化性氣體，以和TPR分析中相同的參數(shù)設置進行TPO的分析測試，得到TPO-DTG曲線；最后惰性氣體吹掃降溫，結(jié)束TPR-TPO-DTG測試。
用獲得的TPR-TPO-DTG測試數(shù)據(jù)進行催化劑性能判斷時的具體過程和法則如下，設樣品A為已知催化性能的催化劑樣品，B為未知性能的催化劑樣品，RHA=SHAi/SHA(SHAi為樣品A的TPR-DTG曲線中初始峰對應的積分面積，SHA為樣品A的TPR-DTG曲線中所有峰的總積分面積)，ROA=SOAi/SOA(SOAi為樣品A的TPO-DTG曲線中初始峰對應的積分面積，SOA為為樣品A的TPO-DTG曲線中所有峰的總積分面積)，RHB=SHBi/SHB(SHBi為樣品B的TPR-DTG曲線中初始峰對應的積分面積，SHB為樣品B的TPR-DTG曲線中所有峰的總積分面積)，ROB=SOBi/SOB(SOBi為樣品B的TPO-DTG曲線中初始峰對應的積分面積，SOB為樣品B的TPO-DTG曲線中所有峰的總積分面積)。若RHB-ROB≥RHA-ROA≥0，且A的催化選擇性以生成含氧類為趨勢時，則未知樣品B的反應產(chǎn)物的選擇性也為更多生成含氧類化合物；若ROB-RHB≥ROA-RHA≥0，且A的催化選擇性以生成烴類為趨勢時，則未知樣品B的反應產(chǎn)物的選擇性也更趨向烴類。無法嚴格滿足上述法則的其它情況下，不能使用本發(fā)明提供的方法判定催化劑的性能。
本發(fā)明提供的一種利用熱重分析法評價催化劑的方法，通過原位連續(xù)檢測催化劑樣品在程序升溫還原和程序升溫氧化過程中樣品的重量變化率 (TPR-TPO-DTG)，結(jié)合本發(fā)明提供的判斷法則，可以快速評價催化劑在含有合成氣氣氛中使用時的性能趨勢。
具體實施方式
下面將結(jié)合實施例對本發(fā)明做進行進一步的說明，下面的實施例僅用于詳細解釋說明本發(fā)明，并不以任何方式限制本發(fā)明的范圍。
實施例1
已知催化性能的A為HTB-1H加氫催化劑(遼寧海泰科技發(fā)展有限公司)，已知A經(jīng)過290℃，H2處理4小時激活后，在H2/CO=3，壓力2.1MPa，溫度285℃下反應時，產(chǎn)物中CH4的選擇性為79%，即A在上述反應條件下是一種趨向選擇生成烴類的催化劑。
未知催化性能的B的制備方法為：稱取經(jīng)600℃焙燒4小時后的氧化鋁載體100克，將126克硝酸鎳[Ni(NO3)2·6H2O]，1.7克偏鎢酸銨[(NH4)6H2W12O40·xH2O]和2.7克硝酸釔[YNO3·6H2O]用去離子水共溶后浸漬到氧化鋁載體上；在110℃烘5小時，300℃和450℃下各分解2小時，得到組成(重量%)為含鎳20%、鎢1.0%，釔0.5％的B。
對A和B分別進行原位連續(xù)的TPR-TPO-DTG測試，樣品的重量變化率用京儀高科儀器有限公司ZRT-A熱重分析儀給出。A和B的測試步驟和參數(shù)為，稱取0.5g的樣品(20-30目)放入熱重分析儀的樣品池，以5L/min的流量通入O2/N2=1mol/19mol的氣體，程序升溫(室溫下以20K/min升至120℃，保持1小時后以10K/min的速率升至200℃，保持1小時后再以5K/min的速率升溫到300℃，保持1.5小時后以5K/min的速率升溫到400℃)至400℃保持0.5小時后，停止加熱，當溫度降至120℃以下后，切換成N2吹掃，系統(tǒng)繼續(xù)降溫到60℃后向樣品池中通入H2/N2=1mol/9mol的混合氣，流量2L/min，同時開始程序升溫，從60℃出發(fā)，以10K/min的速率升至820℃后停止加熱，其間熱重分析儀記錄樣品的重量變化率，形成TPR-DTG曲線(以上為TPR-DTG測試過程)；系統(tǒng)經(jīng)歷程序升溫還原過程后，再用N2吹掃降溫到60℃，開始程序升溫氧化的TPO-DTG測試，向樣品池中以2L/min的流量通入O2/N2=1mol/9mol的氣體，同時開始程序升溫，從60℃出發(fā)，以10K/min的速率升至820℃后停止加熱(可以看到TPO中的參數(shù)設置與TPR中保持一致)，其間熱重分析儀記錄樣品的重量變化率，形成TPO-DTG曲線。
TPR-TPO-DTG測試結(jié)果顯示，RHA=0.41，ROA=0.45，RHB=0.40，ROB=0.49，因為ROB-RHB(0.09)＞ROA-RHA (0.04)＞0，且A的催化選擇性以生成烴類為主導，因此判定未知B樣品的催化反應更多選擇生成烴類。作為驗證，B經(jīng)過290℃，H2處理4小時激活后，在H2/CO=3，壓力2.1MPa，溫度285℃下反應時，產(chǎn)物中CH4的選擇性為69%，未檢測出有醇類、醚類等含氧化物。
實施例2
市售的MS-2甲醇合成催化劑(遼寧海泰科技發(fā)展有限公司)作為已知催化性能的樣品A，市售的TMF-95糠醛加氫制二甲基呋喃催化劑(遼寧海泰科技發(fā)展有限公司)作為未知催化性能的樣品B。
已知A經(jīng)過268℃，H2處理4小時激活后，在H2/CO=2，壓力3.5MPa，溫度260℃下反應時，產(chǎn)物中CH3OH的選擇性為84%，即A在上述反應條件下是一種趨向選擇生成含氧化物(醇類)的催化劑。
對A和B分別進行原位連續(xù)的TPR-TPO-DTG測試，樣品的重量變化率用京儀高科儀器有限公司ZRT-A熱重分析儀給出。A和B的測試步驟和參數(shù)為，稱取1g的樣品(20-30目)放入差熱分析儀的樣品池，以10L/min的流量通入O2/N2=1mol/9mol的氣體，程序升溫(室溫下以20K/min升至120℃，保持1小時后以10K/min的速率升至200℃，保持1小時后再以5K/min的速率升溫到300℃，保持1.5小時后以5K/min的速率升溫到350℃)至350℃保持0.5小時后，停止加熱，當溫度降至120℃以下后，切換成N2吹掃，系統(tǒng)繼續(xù)降溫到60℃后向樣品池中通入H2/N2=1mol/19mol的混合氣，流量1.5L/min，同時開始程序升溫，從60℃出發(fā)，以10K/min的速率升至770℃后停止加熱，其間熱重分析儀記錄樣品的重量變化率，形成TPR-DTG曲線(以上為TPR-DTG測試過程)；系統(tǒng)經(jīng)歷程序升溫還原過程后，再用N2吹掃降溫到60℃，開始程序升溫氧化的TPO-DTG測試，向樣品池中以1.5L/min的流量通入O2/N2=1mol/19mol的氣體，同時開始程序升溫，從60℃出發(fā)，以10K/min的速率升至770℃后停止加熱(可以看到TPO中的參數(shù)設置與TPR中保持一致)，其間熱重分析儀記錄樣品的重量變化率，形成TPO-DTG曲線。
TPR-TPO-DTG的測試結(jié)果顯示，RHA=0.52，ROA=0.47，RHB=0.60，ROB=0.54。因為RHB-ROB(0.06)＞RHA-ROA (0.05)＞0，且A的催化選擇性以生成含氧化物為主導，因此判定未知B樣品的催化反應更多選擇生成含氧化物。作為驗證，B經(jīng)過268℃，H2處理4小時激活后，在H2/CO=2，壓力3.5MPa，溫度260℃下反應時，產(chǎn)物中CH3OH的選擇性為64%，也就是說產(chǎn)物中更多為含氧類。