本發(fā)明涉及一種混凝土倉面小氣候自適應(yīng)控制方法，屬于水利水電工程
技術(shù)領(lǐng)域：
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背景技術(shù)：
：控制澆筑溫度是混凝土溫控防裂的重要措施之一，控制混凝土倉面環(huán)境溫度是控制澆筑溫度的重要手段。中國專利cn201520908963.1公開了一種混凝土倉面小氣候控制系統(tǒng)，其包括噴霧機(jī)構(gòu)、數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)、倉面氣候控制子系統(tǒng)，數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)采集的混凝土倉面的氣候數(shù)據(jù)(溫濕度數(shù)據(jù)、風(fēng)速數(shù)據(jù)、太陽輻射數(shù)據(jù)等)傳輸至倉面氣候控制子系統(tǒng)，倉面氣候控制子系統(tǒng)根據(jù)該氣候數(shù)據(jù)及預(yù)設(shè)的氣候閾值或氣候閾值范圍控制噴霧機(jī)構(gòu)的噴霧方式、噴霧范圍及噴霧水壓。該系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)根據(jù)混凝土倉面的各參數(shù)實(shí)時(shí)控制噴霧機(jī)構(gòu)動作，實(shí)現(xiàn)混凝土倉面的溫度控制。其中的噴霧機(jī)構(gòu)形式多種多樣，噴霧機(jī)即是常用的噴霧裝置，通過調(diào)節(jié)不同的功率可實(shí)現(xiàn)不同的噴霧量，達(dá)到不同的降溫效果?，F(xiàn)有的噴霧機(jī)已經(jīng)具有自動調(diào)節(jié)功率和噴霧量的功能，但是，在混凝土倉面溫度控制過程中，尚沒有根據(jù)采集的混凝土倉面的溫度等參數(shù)，自適應(yīng)調(diào)節(jié)噴霧機(jī)功率、噴霧量的方法。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：鑒于上述原因，本發(fā)明的目的在于提供一種混凝土倉面小氣候自適應(yīng)控制方法，可根據(jù)混凝土入倉溫度、倉面溫度、風(fēng)速、太陽輻射等參數(shù)及噴霧機(jī)水溫參數(shù)自適應(yīng)地調(diào)節(jié)噴霧量，使得混凝土倉面的澆筑溫度達(dá)到目標(biāo)澆筑溫度，實(shí)現(xiàn)混凝土倉面溫度的準(zhǔn)確控制調(diào)節(jié)。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：一種混凝土倉面小氣候自適應(yīng)控制方法，由數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)采集混凝土倉面的溫度、風(fēng)速、太陽輻射、噴霧機(jī)水溫參數(shù)，包括：確定噴霧機(jī)的噴霧量為：其中，tw為噴霧機(jī)水溫，vw為混凝土倉面的風(fēng)速，kf和ke為系數(shù)，通過試驗(yàn)或現(xiàn)場反分析確定；tay為外界環(huán)境溫度，其計(jì)算公式為：tay＝tat+δta(2)其中，tat外界氣溫；δta為太陽輻射熱引起的日平均環(huán)境溫度增量，計(jì)算公式為；其中，s為混凝土倉面的太陽輻射；tas為達(dá)到設(shè)計(jì)的目標(biāo)澆筑溫度所對應(yīng)的目標(biāo)混凝土倉面環(huán)境溫度，其計(jì)算公式為：其中，t1為入倉溫度，φ1為平倉作用影響系數(shù)，φ2為鋪筑層間歇影響系數(shù)，為水化放熱引起的溫度回升；tpg為去除老鋪筑層混凝土熱傳導(dǎo)影響因素后的澆筑溫度，其計(jì)算方法為：tpg＝tps-δtp(5)其中，tps為目標(biāo)澆筑溫度，δtp為老鋪筑層混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度修正項(xiàng)。所述平倉作用影響系數(shù)φ1的計(jì)算方法為，φ1＝kt(6)其中，t為混凝土入倉后到平倉前所經(jīng)歷的時(shí)間，單位為分鐘；k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)；小型工程在缺乏資料情況下，取k＝0.003(1℃/min)；對于大中型壩體，需要通過工程類比或?qū)崪y方法獲得經(jīng)驗(yàn)系數(shù)；所述鋪筑層間歇影響系數(shù)φ2的計(jì)算方法為：其中：為導(dǎo)熱系數(shù)和表面放熱系數(shù)的比值，取值范圍為超過上下限范圍時(shí)按照對應(yīng)的上下限值考慮；c為比熱，取值范圍為0.6～1.2，單位為kj/(kg·℃)，超過上下限范圍時(shí)按照對應(yīng)的上下限值取值。老鋪筑層混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度的修正項(xiàng)δtp的計(jì)算方法為：其中，為老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)，tpo為老鋪筑層混凝土的實(shí)測澆筑溫度。對于水化放熱引起的溫度回升缺少試驗(yàn)數(shù)據(jù)但具有絕熱溫升擬合公式時(shí)，依據(jù)擬合公式確定水化放熱引起的溫度回升量，包括：采用指數(shù)形式擬合時(shí)，采用雙曲線形式擬合時(shí)，其中，θ0為絕熱溫升終值；a和b、n均為常數(shù)，根據(jù)絕熱溫升曲線性質(zhì)決定；等效水化放熱時(shí)間為：其中，tc為絕熱溫升試驗(yàn)塊的初始溫度；δτ為鋪筑薄層間歇時(shí)間。當(dāng)鋪筑層厚度為0.3m時(shí)，新老混凝土溫差為1℃時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)取值為：比熱/0.93小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.6670.1170.1610.2000.2340.2630.2910.8890.0820.1190.1530.1830.2110.2351.0000.0700.1030.1350.1640.1900.2141.1110.0590.0910.1200.1470.1730.1961.3330.0440.0700.0960.1210.1440.166其中，比熱的單位為kj/(kg·℃)。當(dāng)鋪筑層厚度為0.4m時(shí)，新老混凝土溫差為1℃時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)取值為：比熱/0.93小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.6670.0360.0600.0840.1080.1320.1550.8890.0200.0360.0540.0720.0910.1091.0000.0150.0280.0440.0600.0760.0931.1110.0120.0220.0360.0500.0650.0801.3330.0070.0150.0250.0360.0480.060當(dāng)鋪筑層厚度為0.5m時(shí)，新老混凝土溫差為1℃時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)取值為：比熱/0.93小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.6670.0110.0210.0350.0520.0700.0880.8890.0050.0100.0180.0280.0390.0521.0000.0030.0070.0130.0200.0300.0401.1110.0020.0050.0100.0160.0230.0311.3330.0010.0030.0060.0090.0140.020本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是：本發(fā)明的混凝土倉面小氣候自適應(yīng)控制方法，利用數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)采集的混凝土倉面的溫度、風(fēng)速、太陽輻射等參數(shù)及噴霧機(jī)的水溫參數(shù)等參數(shù)，根據(jù)設(shè)定的目標(biāo)澆筑溫度，確定混凝土倉面所需的目標(biāo)噴霧量，根據(jù)計(jì)算得到的目標(biāo)噴霧量自適應(yīng)地調(diào)整噴霧機(jī)的功率，以使噴霧機(jī)的噴霧量達(dá)到目標(biāo)噴霧量，進(jìn)而保證混凝土倉面可達(dá)到目標(biāo)澆筑溫度，在現(xiàn)有的混凝土倉面小氣候控制系統(tǒng)基礎(chǔ)上，能夠根據(jù)實(shí)時(shí)采集的混凝土倉面的各參數(shù)，自適應(yīng)地調(diào)節(jié)噴霧量，達(dá)到準(zhǔn)確控制調(diào)節(jié)混凝土倉面溫度的目的。附圖說明圖1是不同導(dǎo)熱系數(shù)和表面放熱系數(shù)的比值條件下單位溫度差引起的混凝土溫升的公式計(jì)算值和有限元計(jì)算驗(yàn)證值的對比結(jié)果示意圖。圖2是圖1所示對比結(jié)果的誤差分析圖。圖3是不同比熱條件下單位溫度差引起的混凝土溫升的公式計(jì)算值和有限元計(jì)算驗(yàn)證值的對比結(jié)果示意圖。圖4是圖3所示對比結(jié)果的誤差分析圖。圖5是本發(fā)明于一具體實(shí)施例中噴霧機(jī)的部署方式圖。具體實(shí)施方式以下結(jié)合附圖和實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。本發(fā)明公開的混凝土倉面小氣候自適應(yīng)控制方法，包括：1、澆筑期間水化熱溫升。等效水化放熱時(shí)間為：其中，tc為絕熱溫升試驗(yàn)塊的初始溫度；t1為入倉溫度；為等效水化放熱時(shí)間，即絕熱溫升試驗(yàn)進(jìn)行的時(shí)間；aτ為鋪筑薄層間歇時(shí)間。水化放熱引起的溫度回升為最好由試驗(yàn)數(shù)據(jù)直接得到。缺少試驗(yàn)數(shù)據(jù)但擁有絕熱溫升擬合公式時(shí)候，可依據(jù)擬合公式確定水化放熱引起的溫度回升量。采用指數(shù)形式擬合時(shí)，水化放熱引起的溫度回升為：其中，θ0為絕熱溫升終值；a和b均為常數(shù)，根據(jù)絕熱溫升曲線性質(zhì)決定。采用雙曲線形式擬合時(shí)，水化放熱引起的溫度回升為：其中，θ0為絕熱溫升終值；n為常數(shù)，根據(jù)絕熱溫升曲線性質(zhì)所決定。使用式(1)-式(3)時(shí)應(yīng)特別注意鋪筑薄層間歇時(shí)間的單位，避免出現(xiàn)因時(shí)間單位而引起的錯(cuò)誤。2、入倉溫度、外界環(huán)境溫度與澆筑溫度的關(guān)系?；炷翝仓陂g，外界環(huán)境溫度引起的澆筑溫度增量可采用迭代方法計(jì)算。計(jì)算初值按下式考慮：其中，ta為環(huán)境溫度；為水化放熱引起的溫度回升；t1為入倉溫度；φ1為平倉作用影響系數(shù)，φ2為鋪筑層間歇影響系數(shù)，計(jì)算公式分別為：φ1＝kt(5)其中，t為混凝土入倉后到平倉前所經(jīng)歷的時(shí)間，單位為分鐘；k為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。小型工程缺乏資料情況下，取k＝0.003(1℃/min)；對于大中型壩體，需要通過工程類比或?qū)崪y方法獲得經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。其中，為導(dǎo)熱系數(shù)和表面放熱系數(shù)的比值，取值范圍為超過上下限范圍時(shí)按照對應(yīng)的上下限值考慮；c為比熱，取值范圍為0.6～1.2，單位為kj/(kg·℃)，超過上下限范圍時(shí)按照對應(yīng)的上下限值考慮。澆筑溫度通過迭代計(jì)算得到，迭代遞推計(jì)算公式為：當(dāng)n≥3時(shí)，即進(jìn)行三次以上迭代可獲得精確的澆筑溫度計(jì)算值。混凝土澆筑過程中，下層混凝土的熱傳導(dǎo)將影響新澆筑混凝土的澆筑溫度，新老混凝土溫差為1℃時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)取值參見表1～表3。鋪筑層厚度小于0.3m時(shí)，應(yīng)專題研究可行性；鋪筑層厚度在0.3m～0.5m之間時(shí)，熱傳導(dǎo)修正項(xiàng)取值按插值取值；鋪筑層厚度大于0.5m時(shí)，按照鋪筑層厚度為0.5m對應(yīng)的熱傳導(dǎo)修正項(xiàng)取值確定。最終，得到混凝土澆筑溫度為：tp＝tp估n+δtp(8)其中，tp為混凝土澆筑溫度，單位為℃；δtp為老混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度的修正項(xiàng)，單位為℃；tp估n為第n次的估算值，一般取3次估算值。由老混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度修正項(xiàng)δtp的計(jì)算方法為：表1當(dāng)鋪筑層厚度為0.3m時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)值比熱/0.93小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.6670.1170.1610.2000.2340.2630.2910.8890.0820.1190.1530.1830.2110.2351.0000.0700.1030.1350.1640.1900.2141.1110.0590.0910.1200.1470.1730.1961.3330.0440.0700.0960.1210.1440.166表2當(dāng)鋪筑層厚度為0.4m時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)值表3當(dāng)鋪筑層厚度為0.5m時(shí)，老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)值比熱/0.93小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.6670.0110.0210.0350.0520.0700.0880.8890.0050.0100.0180.0280.0390.0521.0000.0030.0070.0130.0200.0300.0401.1110.0020.0050.0100.0160.0230.0311.3330.0010.0030.0060.0090.0140.0203、對上述預(yù)測混凝土澆筑溫度的方法進(jìn)行驗(yàn)證。式(4)中，鋪筑層間歇影響系數(shù)φ2的取值和驗(yàn)證。設(shè)：φ2＝φ21φ22δτ(10)其中，φ21為表面熱交換影響系數(shù)，φ22為內(nèi)部熱傳導(dǎo)的影響系數(shù)。φ21為表面熱交換影響系數(shù)，其與導(dǎo)熱系數(shù)和表面放熱系數(shù)的比值有關(guān)，故設(shè)：其中，a和b為待定系數(shù)。φ22為內(nèi)部熱傳導(dǎo)影響系數(shù)，其與導(dǎo)溫系數(shù)相關(guān)，考慮到混凝土密度相差不大，故設(shè)：其中，d和e為待定系數(shù)。1)表面熱交換影響系數(shù)系數(shù)φ21確定根據(jù)朱伯芳院士的《大體積混凝土溫度應(yīng)力與溫度控制》的理論解，可采用以下計(jì)算條件確定φ21和φ22：澆筑溫度按0℃考慮，外界溫度按10℃考慮?；炷翝仓Ｐ晚斆嫔幔溆嗝娼^熱。混凝土澆筑模型高度為0.5m，導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，比熱為0.9kj/kg·℃，計(jì)算表面放熱系數(shù)為100-1200kj/m2·d·℃情況下，單位溫度差引起的混凝土溫升。將系數(shù)d的取值定為182.2，則φ22＝1，根據(jù)計(jì)算結(jié)果即得到比熱0.9kj/kg·℃且導(dǎo)熱系數(shù)取值為164kj/m·d·℃時(shí)，表面放熱系數(shù)變化情況下單位溫度差引起的單位時(shí)間混凝土溫升，并由此得到系數(shù)φ21。表4為在澆筑間歇期δτ分別為3～8個(gè)小時(shí)情況下，φ21φ22值(φ22＝1)。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，取值在0.164到1.64期間，φ21的取值和澆筑間歇的時(shí)間無關(guān)且和取值密切相關(guān)。表4澆筑間歇期δτ分別為3～8個(gè)小時(shí)情況下，φ21φ22值(φ22＝1)λ/β3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.1640.0530.0530.0520.0500.0490.0470.2050.0450.0450.0440.0430.0420.0410.2730.0360.0360.0350.0350.0340.0330.4100.0250.0250.0250.0250.0240.0240.5470.0200.0200.0200.0190.0190.0190.8200.0130.0140.0140.0140.0130.0131.0930.0100.0100.0100.0100.0100.0101.6400.0070.0070.0070.0070.0070.007當(dāng)間歇時(shí)間為5小時(shí)、比熱為0.9kj/kg·℃、導(dǎo)熱系數(shù)取值164kj/m·d·℃、φ22＝1，且鋪筑層間歇影響系數(shù)取值為時(shí)，有限元和公式擬合計(jì)算結(jié)果及相應(yīng)的誤差分析結(jié)果見圖1和圖2。公式擬合值和有限元計(jì)算值十分吻合。2)內(nèi)部熱傳導(dǎo)的影響系數(shù)φ22確定計(jì)算條件：澆筑溫度按0℃考慮，外界溫度按10℃考慮?；炷翝仓Ｐ晚斆嫔幔溆嗝娼^熱；導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，表面放熱系數(shù)為600kj/m2·d·℃，計(jì)算比熱為0.6-1.2kj/kg·℃情況下單位溫度差引起的混凝土溫升，并由此得到φ22。表5和表6分別為導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，表面放熱系數(shù)為600kj/m2·d·℃時(shí)，不同比熱情況下φ21φ22和φ22的取值。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，φ22值和澆筑間歇的時(shí)間無關(guān)，僅和比熱相關(guān)。當(dāng)間歇時(shí)間為5小時(shí)、導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃、表面放熱系數(shù)為600kj/m2·d·℃且時(shí)，有限元和公式擬合計(jì)算結(jié)果及相應(yīng)的誤差分析結(jié)果見圖3和圖4。表5表面放熱系數(shù)為600kj/m2·d·℃時(shí)，不同比熱情況下的φ21φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.80.0400.0400.0390.0380.0370.0360.90.0360.0360.0350.0350.0340.0331.00.0320.0320.0320.0320.0310.0301.20.0260.0270.0270.0270.0270.026表6表面放熱系數(shù)為600kj/m2·d·℃時(shí)，不同比熱情況下φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.81.121.121.121.091.091.080.91.001.001.010.990.990.991.00.880.900.930.910.910.921.20.720.750.770.770.790.803)φ2適用范圍的驗(yàn)證根據(jù)式(10)式(11)和式(12)，可以確定φ2的取值：本發(fā)明采取了不同的混凝土材料參數(shù)驗(yàn)證式(13)的正確性，表7和表8分別為表面放熱系數(shù)為900kj/m2·d·℃、導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同的比熱情況下計(jì)算得到的φ21φ22值和φ22值；表9和表10分別為表面放熱系數(shù)為300kj/m2·d·℃、導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同的比熱情況下，計(jì)算得到的φ21φ22值和φ22值。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，φ21φ22值和φ22值均與鋪筑層澆筑間歇時(shí)間無關(guān)，且均能較好的利用式(13)擬合。表7導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同比熱情況下φ21φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.80.0550.0550.0530.0510.0490.0480.90.0490.0490.0480.0470.0450.0441.00.0440.0450.0440.0430.0420.0411.20.0360.0370.0370.0370.0360.035表8導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同比熱情況下φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)0.81.131.111.111.091.101.080.91.011.011.011.001.011.001.00.900.910.920.920.930.921.20.740.760.780.790.800.80表9導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同比熱情況下φ21φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)8000.0220.0220.0220.0210.0210.0209000.0200.0200.0200.0190.0190.01910000.0170.0180.0180.0180.0170.01712000.0140.0150.0150.0150.0150.015表10導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，不同比熱情況下φ22值比熱3小時(shí)4小時(shí)5小時(shí)6小時(shí)7小時(shí)8小時(shí)8001.101.111.101.131.101.079000.980.990.991.021.000.9810000.870.890.900.930.920.9012000.700.730.750.790.780.774、由老混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度的修正項(xiàng)δtp的取值方法。計(jì)算條件：澆筑溫度按0℃考慮，外界溫度按10℃考慮?；炷翝仓Ｐ偷酌嫔?，其余面絕熱；導(dǎo)熱系數(shù)為164kj/m·d·℃，表面放熱系數(shù)為100000kj/m2·d·℃，計(jì)算比熱為0.6-1.2kj/kg·℃情況下，單位溫度差引起的混凝土溫升。計(jì)算結(jié)果見表1～表3，分別對應(yīng)鋪筑層厚度分別為0.3m、0.4m、0.5m情況下，老混凝土熱傳導(dǎo)引起的老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)值。5、確定噴霧量上述式(7)～式(9)是根據(jù)已知的入倉溫度、混凝土倉面環(huán)境溫度得到預(yù)測的混凝土澆筑溫度。那么，在設(shè)計(jì)院提供的目標(biāo)澆筑溫度(已知定值)的基礎(chǔ)上，根據(jù)式(7)～式(9)進(jìn)行反推，可得到為達(dá)到該目標(biāo)澆筑溫度所對應(yīng)的目標(biāo)混凝土倉面環(huán)境溫度，進(jìn)一步的，根據(jù)所要達(dá)到的目標(biāo)混凝土倉面溫度，確定噴霧機(jī)所需提供的噴霧量。具體為：根據(jù)目標(biāo)澆筑溫度，得到達(dá)到該目標(biāo)澆筑溫度所需的目標(biāo)混凝土倉面環(huán)境溫度為：其中，t1為入倉溫度，可由人工實(shí)時(shí)監(jiān)測獲得，φ1為平倉作用影響系數(shù)，φ2為鋪筑層間歇影響系數(shù)，為水化放熱引起的溫度回升；tpg為去除老鋪筑層熱傳導(dǎo)影響因素后的澆筑溫度，其計(jì)算方法為：tpg＝tps-δtp(15)其中，tps為給定的目標(biāo)澆筑溫度，δtp為老混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度修正項(xiàng)，其根據(jù)式(19)確定；即在目標(biāo)混凝土澆筑溫度基礎(chǔ)上，去除老混凝土熱傳導(dǎo)影響的混凝土澆筑溫度增量。根據(jù)式(14)計(jì)算得到目標(biāo)混凝土倉面環(huán)境溫度，確定噴霧機(jī)的噴霧量為：其中，tw為水溫，其由噴霧機(jī)中裝設(shè)的溫度傳感器采集的溫度信號確定；vw為風(fēng)速，其由混凝土倉面上方安裝的風(fēng)速傳感器采集的風(fēng)速信號確定；kf和ke為系數(shù)，通過試驗(yàn)或現(xiàn)場反分析確定；tay為外界環(huán)境溫度，其根據(jù)式(17)確定：tay＝tat+δta(17)其中，tat為氣溫，其由混凝土倉面上方安裝的溫度傳感器采集的溫度信號確定；δta為太陽輻射熱引起的日平均環(huán)境溫度增量，單位為℃，計(jì)算公式為；s為太陽輻射的實(shí)測值，單位為kj/(m2·h)，其由混凝土倉面上方安裝的太陽輻射傳感器采集的太陽輻射信號確定。本發(fā)明中，老鋪筑層是指混凝土已澆筑結(jié)束的鋪筑層，新鋪筑層是指在已澆筑結(jié)束的老鋪筑層的表面正在澆筑的混凝土層。由老鋪筑層混凝土熱傳導(dǎo)引起的澆筑溫度的修正項(xiàng)δtp的計(jì)算方法為：其中，為老混凝土熱傳導(dǎo)影響系數(shù)，tpo為老鋪筑層混凝土的實(shí)測澆筑溫度。即，本發(fā)明是利用現(xiàn)有的數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)采集混凝土倉面的各項(xiàng)參數(shù)(包括溫度、風(fēng)速、太陽輻射等)及噴霧機(jī)中的水溫參數(shù)等參數(shù)，根據(jù)設(shè)定的目標(biāo)澆筑溫度，利用式(16)確定混凝土倉面所需的目標(biāo)噴霧量，根據(jù)計(jì)算得到的目標(biāo)噴霧量調(diào)整噴霧機(jī)的功率，使得噴霧機(jī)的噴霧量達(dá)到目標(biāo)噴霧量，進(jìn)而使得混凝土倉面達(dá)到目標(biāo)澆筑溫度。于一具體實(shí)施例中，烏東德電站壩體沿河流左右岸的寬度一般為20m，大壩一般修建在河谷中，往往有大風(fēng)的作用。如圖5所示，在河流兩岸部署數(shù)據(jù)采集子系統(tǒng)及噴霧機(jī)，噴霧機(jī)的間距為20m，噴霧機(jī)距離上游和下游壩體表面10m左右；為使噴霧量均勻，噴霧機(jī)的水平轉(zhuǎn)角設(shè)置在180°以上，垂直轉(zhuǎn)角設(shè)置為向下10°以上、向上60°；根據(jù)設(shè)計(jì)的目標(biāo)澆筑溫度及計(jì)算得到的目標(biāo)噴霧量，調(diào)整噴霧機(jī)的功率，使得噴霧機(jī)的噴霧量達(dá)到目標(biāo)噴霧量，保證混凝土倉面的澆筑溫度達(dá)到目標(biāo)澆筑溫度。以上所述是本發(fā)明的較佳實(shí)施例及其所運(yùn)用的技術(shù)原理，對于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，在不背離本發(fā)明的精神和范圍的情況下，任何基于本發(fā)明技術(shù)方案基礎(chǔ)上的等效變換、簡單替換等顯而易見的改變，均屬于本發(fā)明保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁12