技術(shù)特征：

1.一種獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃承載力的方法，其特征在于，包括以下步驟：

S101：獲取單片平面鋼化玻璃在風(fēng)荷載作用下的初始最大應(yīng)力和初始最大撓度；

S102：對所述單片平面鋼化玻璃冷彎扭曲，獲取冷彎扭曲后單片平面鋼化玻璃的玻璃厚度和扭曲率；

S103：根據(jù)所述玻璃厚度和所述扭曲率分別獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃在風(fēng)荷載作用下的冷彎應(yīng)力系數(shù)和冷彎撓度系數(shù)；

S104：根據(jù)所述冷彎應(yīng)力系數(shù)結(jié)合初始最大應(yīng)力和根據(jù)所述冷彎撓度系數(shù)結(jié)合初始最大撓度分別獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃的實際最大應(yīng)力、實際最大撓度。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃承載力的方法，其特征在于，獲取冷彎扭曲后所述單片平面鋼化玻璃的玻璃厚度和扭曲率具體包括：

S201：建立所述單片平面鋼化玻璃冷彎扭曲的有限元模型；

S202：根據(jù)有限元模型模擬獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃對應(yīng)單片平面鋼化玻璃的模擬最大應(yīng)力、模擬最大撓度；

S203：根據(jù)所述模擬最大應(yīng)力和所述初始最大應(yīng)力獲取模擬冷彎應(yīng)力系數(shù)，根據(jù)所述模擬最大撓度和所述初始最大撓度獲取模擬冷彎撓度系數(shù)；

S204：基于所述模擬冷彎應(yīng)力系數(shù)和所述模擬冷彎撓度系數(shù)提取單片平面鋼化玻璃冷彎扭曲后的玻璃厚度和扭曲率。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃承載力的方法，其特征在于，

所述單片平面鋼化玻璃的初始最大應(yīng)力具體為：

${\mathrm{\σ}}_{wk1}=\frac{6{\mathrm{mw}}_k{b}^2}{t^2}\mathrm{\η}---\left(1\right)$

所述單片平面鋼化玻璃的初始最大撓度具體為：

$d_{f1}=\frac{{\mathrm{\μw}}_k{b}^4}{D}\mathrm{\η}---\left(2\right)$

其中，σ_wk1為初始最大應(yīng)力，w_k為垂直于玻璃幕墻平面的風(fēng)荷載作用標(biāo)準(zhǔn)值，η折減系數(shù)，b為支承間矩形玻璃長邊邊長，t為玻璃厚度，d_f1為初始最大撓度，m為彎矩系數(shù)，μ為撓度系數(shù)，D為單片鋼化玻璃剛度。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃承載力的方法，其特征在于，

所述冷彎應(yīng)力系數(shù)為：

λ_σ＝(2.64t+1.72)β+1 (3)

所述冷彎撓度系數(shù)為：

λ_d＝(3.05t-4.93)β+1 (4)

其中，t為玻璃厚度，β為扭曲率。

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的獲取冷彎扭曲單片鋼化玻璃承載力的方法，其特征在于，

所述實際最大應(yīng)力為：

${\mathrm{\σ}}_{wk}=\frac{6{\mathrm{mw}}_k{b}^2}{t^2}\mathrm{\η}\[(2.64t+1.72)\mathrm{\β}+1\]---\left(5\right)$

所述實際最大撓度為：

$d_f=\frac{{\mathrm{\μw}}_k{b}^4}{D}\mathrm{\η}\[(3.05t-4.93)\mathrm{\β}+1\]---\left(6\right)$

其中，σ_wk為實際最大應(yīng)力，d_f為實際最大撓度。