本發(fā)明涉及電站煤粉富氧燃燒領(lǐng)域，尤其涉及一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法。

背景技術(shù)：

目前針對燃煤電站鍋爐CO₂減排的技術(shù)路線主要分為三種：燃燒前捕集，在現(xiàn)有IGCC系統(tǒng)中的氣化爐之后增加轉(zhuǎn)化器，將氣化氣中的CO轉(zhuǎn)化為CO₂后進(jìn)行捕集，剩余的低碳可燃?xì)怏w可用于燃?xì)廨啓C(jī)做功或用于化工原料。燃燒后捕集，對電站鍋爐排放煙氣中的CO₂通過物理、化學(xué)或微生物吸收的方法進(jìn)行捕集。燃燒中捕集，典型的技術(shù)是富氧燃燒技術(shù)。富氧燃燒的概念是1982年由Abraham提出的，當(dāng)時的目的是為了捕集CO₂用于提高原油產(chǎn)量。

富氧燃燒技術(shù)是一種較容易實現(xiàn)CO₂富集及減排的技術(shù)。該技術(shù)是將純氧與主要成分為CO₂的再循環(huán)煙氣以一定比例混合(混合后的氣體稱為助燃?xì)饣蛉紵龤?后送入爐膛與燃料混合燃燒。由于幾乎杜絕了傳統(tǒng)燃燒方式中的氮氣，富氧燃燒產(chǎn)生煙氣中的CO₂濃度較高。燃燒產(chǎn)生的含高濃度CO₂的煙氣，一部分以再循環(huán)方式與純氧混合后進(jìn)入爐膛，用于干燥、輸送燃料和控制爐膛燃燒溫度；另一部分則經(jīng)過相對簡易的除雜處理后，如冷凝、干燥等，即可直接進(jìn)入壓縮設(shè)備進(jìn)行CO₂儲存。該技術(shù)既適用于電廠舊鍋爐改造，也可用于新建鍋爐，具有成本低、可靠性高，與現(xiàn)有鍋爐燃燒技術(shù)繼承性好的優(yōu)點，也是最容易被傳統(tǒng)發(fā)電企業(yè)接受的CO₂減排技術(shù)路線。

富氧燃燒技術(shù)特點

(1)煙氣再循環(huán)方式

與常規(guī)空氣燃燒鍋爐相比，富氧燃燒鍋爐需額外增加空氣分離裝置、再循環(huán)煙氣系統(tǒng)、煙氣冷凝脫水設(shè)備以及CO₂壓縮儲存裝置等。富氧燃燒技術(shù)使用煙氣循環(huán)將O₂濃度降低而不直接使用純氧的原因是要控制爐膛火焰溫度不至于太高。其中，再循環(huán)煙氣系統(tǒng)存在兩種再循環(huán)方式，即干煙氣再循環(huán)和濕煙氣再循環(huán)(也有文獻(xiàn)稱為冷循環(huán)和熱循環(huán))。無論是干煙氣再循環(huán)方式還是濕煙氣再循環(huán)方式，都需將再循環(huán)煙氣分為兩部分，即一次再循環(huán)煙氣和二次再循環(huán)煙氣。由于一次再循環(huán)煙氣用于干燥與輸送煤粉，因此，一次再循環(huán)煙氣經(jīng)過除塵器后必須經(jīng)冷凝器脫除其中大部分的水分。然而，二次再循環(huán)煙氣主要用于控制爐膛燃燒溫度以及滿足受熱面的換熱要求，它有兩種循環(huán)方式。將二次再循環(huán)煙氣經(jīng)過除塵器后直接送入鍋爐爐膛而不脫水的方式稱為濕煙氣循環(huán)；將二次循環(huán)煙氣經(jīng)過除塵器并且脫水后送入鍋爐爐膛的方式稱為干煙氣循環(huán)。兩種煙氣再循環(huán)方式具有以下優(yōu)缺點：

1)干煙氣再循環(huán)方式的優(yōu)點：二次再循環(huán)煙氣中水蒸氣容積份額小，鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣中CO₂純度高，有利于CO₂的富集；煙氣中水蒸氣份額小，有利于防止尾部低溫受熱面的低溫腐蝕。干煙氣循環(huán)方式的缺點：二次再循環(huán)煙氣需經(jīng)冷凝器冷卻脫水，使得這部分煙氣中的熱量在冷凝器中釋放而白白浪費，降低了能源利用效率；此外，冷凝器除需要冷凝一次再循環(huán)煙氣之外，還需處理二次再循環(huán)煙氣，增大了冷凝器的投資和運行成本。

2)濕煙氣再循環(huán)方式的優(yōu)點：與干煙氣再循環(huán)方式相比，二次再循環(huán)煙氣直接來源于除塵器出口，此時煙氣溫度較高，將高溫二次再循環(huán)煙氣送入鍋爐有利于提高能源利用效率；二次再循環(huán)煙氣不需要經(jīng)過冷凝器冷凝脫水，冷凝器的煙氣處理量減少(只需冷凝一次再循環(huán)煙氣)，冷凝器的投資和運行費用相對較低。濕煙氣循環(huán)方式的缺點：二次再循環(huán)煙氣中水蒸氣容積份額大，鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣中CO₂純度相對較低，不利于CO₂的富集；煙氣中水蒸氣份額大，容易使尾部低溫受熱面產(chǎn)生低溫腐蝕。

3)此外，煙氣再循環(huán)方式不同，使得燃燒產(chǎn)生的煙氣成分不同，從而導(dǎo)致煙氣的物性參數(shù)有所區(qū)別，進(jìn)而導(dǎo)致煙氣的輻射和對流換熱特性不同。

(2)燃料燃燒及煙氣特性

與常規(guī)空氣燃燒方式不同，富氧燃燒方式下，送入爐膛的助燃?xì)?燃燒氣)由純氧和再循環(huán)煙氣混合而成?？諝馊紵绞较碌娜剂先紵嬎惴椒?、煙氣焓值計算方法均不再適用于富氧燃燒方式下的燃料燃燒計算、煙氣焓值計算。需對富氧燃燒鍋爐燃料燃燒計算方法和煙氣焓值計算方法展開研究。

空氣燃燒條件下，實際煙氣的物性參數(shù)是在采用水蒸氣份額等參數(shù)對平均成分煙氣的物性參數(shù)進(jìn)行修正的基礎(chǔ)上得到的。但是，富氧燃燒條件下，煙氣的成分遠(yuǎn)偏離平均成分煙氣(ω_v＝0.11，)，此時，不能采用此方法計算煙氣物性參數(shù)(運動粘度、導(dǎo)熱系數(shù)和普朗特數(shù)等)。

(3)富氧燃燒鍋爐熱平衡計算

富氧燃燒鍋爐熱平衡計算方法與常規(guī)鍋爐熱平衡方法相似，存在同樣的熱損失項(排煙熱損失、機(jī)械不完全燃燒熱損失、化學(xué)不完全燃燒熱損失、散熱損失及其他熱損失項)，僅有部分細(xì)節(jié)方面存在不一樣。例如，由于兩種燃燒方式下氧化劑中的氧氣濃度不一樣，會導(dǎo)致機(jī)械不完全燃燒損失和化學(xué)不完全燃燒損失不同。

(4)煙氣傳熱特性

富氧燃燒方式與空氣燃燒方式下產(chǎn)生煙氣的最大區(qū)別在于煙氣中CO₂和N₂的含量不同，富氧燃燒鍋爐中的煙氣以CO₂(一般高達(dá)80％以上)為主，空氣燃燒鍋爐中的煙氣以N₂為主。CO₂與N₂的主要區(qū)別：CO₂分子密度大于N₂分子密度，故富氧燃燒產(chǎn)生的煙氣密度大于空氣燃燒產(chǎn)生的煙氣密度；CO₂比熱大于N₂比熱，1200K時CO₂比熱是N₂比熱的1.6倍；CO₂是三原子氣體，其輻射能力強(qiáng)于N₂；O₂在CO₂氣氛中的擴(kuò)散系數(shù)小于其在N₂氣氛中的擴(kuò)散系數(shù)。

由于富氧燃燒條件下三原子氣體的濃度增加、煙氣體積較小導(dǎo)致灰粒子濃度提高等原因，將使得富氧燃燒條件下爐內(nèi)輻射能力大于空氣燃燒條件下。由于輻射能力的增強(qiáng)，使富氧燃燒鍋爐爐膛達(dá)到同樣的輻射換熱效果，其火焰溫度可低于空氣燃燒。此外，煙氣具有更強(qiáng)的換熱能力，對于對流受熱面而言，在同樣的受熱面結(jié)構(gòu)下，雖然煙氣量減少流速降低，但是其傳熱系數(shù)仍增大，故受熱面的傳熱量更大，受熱面出口煙溫減低。由以上分析可知，富氧燃燒鍋爐中煙氣的輻射和對流傳熱特性都與空氣燃燒鍋爐有一定的差別。

綜上可知，富氧燃燒技術(shù)與常規(guī)空氣燃燒技術(shù)存在著一定的差別，要實現(xiàn)富氧燃燒技術(shù)的大規(guī)模工業(yè)化應(yīng)用，仍然面臨著許多挑戰(zhàn)，常規(guī)空氣燃燒技術(shù)導(dǎo)致了富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算不夠精確的技術(shù)問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，解決了目前由于富氧燃燒技術(shù)與常規(guī)空氣燃燒技術(shù)存在著一定的差別，常規(guī)空氣燃燒技術(shù)導(dǎo)致的富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算不夠精確的技術(shù)問題。

本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，其特征在于，包括：

獲取到爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量、爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量、排煙熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失、機(jī)械未完全熱損失、散熱損失、灰渣熱損失，通過預(yù)置的鍋爐熱平衡方程式進(jìn)行富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算。

優(yōu)選地，所述爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量Q_r的計算公式為：

式中，為固體(液體)燃料應(yīng)用基低位發(fā)熱量，單位為kJ·kg^-1或氣體燃料干燥基低位發(fā)熱量，單位為kJ·m^-3；i_r為燃料的物理熱，單位為kJ·kg^-1。

優(yōu)選地，所述排煙熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₂為排煙熱損失；I_g,py為空氣預(yù)熱器出口處、煙氣溫度為θ_py時的煙氣焓值，單位為kJ·kg^-1；為空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的氧氣焓值，單位為kJ·kg^-1；I_g,rec為空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的再循環(huán)煙氣焓值，單位為kJ·kg^-1；I_A為漏人鍋爐的冷空氣焓值，單位為kJ·kg^-1；q₄為機(jī)械未完全燃燒熱損失百分比。

優(yōu)選地，所述化學(xué)未完全燃燒熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₃為化學(xué)未完全燃燒熱損失。

優(yōu)選地，所述機(jī)械未完全燃燒熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₄為機(jī)械未完全燃燒熱損失。

優(yōu)選地，所述散熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₅為散熱損失。

優(yōu)選地，所述灰渣損失的百分比計算公式為：

式中，Q₆為灰渣損失。

優(yōu)選地，所述爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量的計算公式為：

Q₁＝(D_gq-D_jw)(i_gq″-i_gs)+D_jw(i_gq″-i_jw)+D_ps(i_ps-i_gs)

+(D_zq-D_zjw)(i_zq″-i_zq′)+D_zjw(i_zq″-i_zjw)+Q_ql

式中，D_gq為生產(chǎn)出的過熱蒸汽的流量，單位為kg/s；D_jw為過熱蒸汽減溫水的流量，單位為kg/s；D_ps為鍋爐排污水的流量，單位為kg/s，當(dāng)排污量小于2％時，排污水熱量可不必考慮；D_zq為再熱蒸汽的流量，單位為kg/s；D_zjw為再熱蒸汽減溫水的流量，單位為kg/s；i_gq″為過熱蒸汽焓，單位為kJ/kg；i_gs為給水焓，單位為kJ/kg；i_jw為過熱蒸汽減溫水的焓，單位為kJ/kg；i_ps為排污水焓，單位為鍋筒壓力下的飽和水焓，kJ/kg；i_zq″為再熱蒸汽出口焓，單位為kJ/kg；i_zq′為再熱蒸汽入口焓，單位為kJ/kg；i_zjw為再熱蒸汽減溫水的焓，單位為kJ/kg；Q_ql為其它利用的總熱量，如由鍋爐加熱送往用戶的熱水或蒸汽帶走的熱量，單位為kW。

優(yōu)選地，本發(fā)明實施例提供的一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法還包括引入保熱系數(shù)，所述保熱系數(shù)的計算公式為：

式中，η為鍋爐效率。

優(yōu)選地，所述鍋爐效率的計算公式為：

從以上技術(shù)方案可以看出，本發(fā)明實施例具有以下優(yōu)點：

本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，包括：獲取到爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量、爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量、排煙熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失、機(jī)械未完全熱損失、散熱損失、灰渣熱損失，通過預(yù)置的鍋爐熱平衡方程式進(jìn)行富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算。本實施例解決了目前由于富氧燃燒技術(shù)與常規(guī)空氣燃燒技術(shù)存在著一定的差別，常規(guī)空氣燃燒技術(shù)導(dǎo)致的富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算不夠精確的技術(shù)問題。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其它的附圖。

圖1為本發(fā)明實施例提供的一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法的流程示意圖。

具體實施方式

本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，解決了目前由于富氧燃燒技術(shù)與常規(guī)空氣燃燒技術(shù)存在著一定的差別，常規(guī)空氣燃燒技術(shù)導(dǎo)致的富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算不夠精確的技術(shù)問題。

為使得本發(fā)明的發(fā)明目的、特征、優(yōu)點能夠更加的明顯和易懂，下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，下面所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而非全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其它實施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

請參閱圖1，本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，包括：

101、獲取到爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量、爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量、排煙熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失、機(jī)械未完全熱損失、散熱損失、灰渣熱損失，通過預(yù)置的鍋爐熱平衡方程式進(jìn)行富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算。

在本實施例中，鍋爐熱平衡是指其輸入熱量與輸出熱量之間的平衡。輸入鍋爐的熱量是指伴隨燃料送入鍋爐的熱量，主要源于燃料燃燒放出的熱量。鍋爐輸出熱量主要分為兩部分，一部分是生產(chǎn)蒸汽或熱水的有效利用熱量，另外一部分為各項熱損失。

富氧燃燒鍋爐中輸入鍋爐的熱量具體可以分為3部分：爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量，用Q_r表示；空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的再循環(huán)煙氣(包括依次循環(huán)煙氣和二次循環(huán)煙氣)的焓值，用I_g,rec表示；空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的氧氣焓值

富氧燃燒鍋爐輸出熱量分成6個部分：爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量Q₁，包括省煤器、水冷壁、過熱器、再熱器內(nèi)工質(zhì)(水或蒸汽)的吸熱量；空氣預(yù)熱器出口鍋爐排煙熱量，即排煙熱損失Q₂；CO、H₂這類可燃?xì)怏w未完全燃燒造成的化學(xué)未完全燃燒熱損失Q₃；固體燃料未完全燃燒造成的機(jī)械未完全熱損失Q₄；鍋爐機(jī)組整體溫度高于外界而造成的熱量損失，即散熱損失Q₅；鍋爐排渣帶出爐外的一部分熱量，即灰渣損失Q₆。

一般的熱平衡方程式具有如下形式：

Q_r＝Q₁+Q₂+Q₃+Q₄+Q₅+Q₆

若以送入鍋爐熱量的百分?jǐn)?shù)來表示，則為：

100＝q₁+q₂+q₃+q₄+q₅+q₆

…………

爐膛進(jìn)口1kg燃料輸入鍋爐的熱量Q_r的計算公式為：

式中，為固體(液體)燃料應(yīng)用基低位發(fā)熱量，單位為kJ·kg^-1或氣體燃料干燥基低位發(fā)熱量，單位為kJ·m^-3；i_r為燃料的物理熱，單位為kJ·kg^-1。

在本實施例中，雖然把再循環(huán)煙氣焓和分離氧氣焓作為輸入系統(tǒng)熱量的一部分，但是這兩部分的熱量最終還是通過排煙離開系統(tǒng)。因此，熱平衡計算中應(yīng)以這兩部分熱量為基準(zhǔn)，實際計算送入鍋爐熱量時，不計入這2項帶入的熱量；實際排煙熱損失Q₂計算時，需要從排煙熱量中扣除這2項。

排煙熱損失是由于排出鍋爐的煙氣焓高于進(jìn)入鍋爐時的氧氣焓和再循環(huán)煙氣焓而造成的熱損失。它鍋爐熱損失中最主要的一項，排煙熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₂為排煙熱損失；I_g,py為空氣預(yù)熱器出口處、煙氣溫度為θ_py時的煙氣焓值，單位為kJ·kg^-1；為空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的氧氣焓值，單位為kJ·kg^-1；I_g,rec為空氣預(yù)熱器進(jìn)口還未被預(yù)熱的再循環(huán)煙氣焓值，單位為kJ·kg^-1；I_A為漏人鍋爐的冷空氣焓值，單位為kJ·kg^-1；q₄為機(jī)械未完全燃燒熱損失百分比。

當(dāng)鍋爐裝有內(nèi)置式除塵器時，內(nèi)置式除塵器將帶走飛灰中的熱量，這也是熱損失的一部分，因此排煙熱損失中應(yīng)增加該項熱損失。

化學(xué)未完全燃燒熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₃為化學(xué)未完全燃燒熱損失。

化學(xué)未完全燃燒熱損失的大小至于排煙成分有關(guān)。若已知富氧燃燒鍋爐尾部煙氣成分，則可以采用常規(guī)燃燒鍋爐化學(xué)未完全燃燒熱損失的計算方法求解富氧燃燒鍋爐的q₃。

常規(guī)鍋爐設(shè)計時是通過經(jīng)驗數(shù)據(jù)選取得到q₃的值，其與燃料種類、燃燒方式和爐膛過量空氣系數(shù)等有關(guān)參數(shù)有關(guān)，一般常規(guī)燃燒煤粉鍋爐在完全燃燒的條件下取q₃＝0。因此，對于富氧燃燒鍋爐，如果爐內(nèi)燃燒工況良好、燃料燃燒完全，可近似選取富氧燃燒鍋爐化學(xué)不完全燃燒熱損失q₃＝0。

機(jī)械未完全燃燒熱損失由以下三部分組成：

(1)灰渣損失是由灰渣中未燃燒或未燃盡碳粒引起的損失；

(2)飛灰損失是因未燃盡碳粒隨煙氣排出爐外而引起的損失；

(3)漏煤損失是由部分燃料經(jīng)爐排落入灰坑引起的損失，它只存在于層燃爐中。

機(jī)械未完全燃燒熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₄為機(jī)械未完全燃燒熱損失。

常規(guī)空氣燃燒鍋爐設(shè)計時，q₄的值通常是按照手冊中的經(jīng)驗推薦系數(shù)來選取的。如燃用煙煤的固態(tài)排渣煤粉鍋爐的機(jī)械不完全燃燒熱損失q₄＝0.05～0.08之間，鍋爐的燃燒方式、燃料種類、過量空氣系數(shù)等是影響q₄的主要因素。在其他條件相同的情況下，考慮到富氧燃燒鍋爐比常規(guī)鍋爐更能保證煤粉的充分燃盡，富氧燃燒鍋爐的q₄要小于常規(guī)鍋爐的q₄。故在進(jìn)行富氧燃燒鍋爐設(shè)計時，可按常規(guī)空氣燃燒鍋爐q₄的經(jīng)驗數(shù)據(jù)作為參考值，對q₄進(jìn)行合理的選取。

散熱損失是由于鍋爐爐墻、鍋筒、集箱、汽水管道、煙風(fēng)管道等部件的溫度高于周圍大氣而向四周環(huán)境所散失的熱量。散熱損失的百分比計算公式為：

式中，Q₅為散熱損失。

鍋爐的散熱損失通過試驗測定比較困難，目前常規(guī)空氣燃燒鍋爐q₅常用的計算方法是按鍋爐的額定容量選一經(jīng)驗值。一般而言，相同容量的富氧燃燒鍋爐與常規(guī)空氣燃燒鍋爐在相同工況下的散熱損失近似相等。因此，可按照常規(guī)鍋爐q₅的計算方法來計算富氧燃燒鍋爐的q₅。當(dāng)鍋爐容量大于900t/h時，取q₅＝0.2。當(dāng)運行負(fù)荷與額定負(fù)荷相差大于25％時，q₅值應(yīng)按下式換算：

式中：為額定負(fù)荷下的散熱損失，單位為％；D_e為額定負(fù)荷的工質(zhì)流量，t/h；D為運行負(fù)荷的工質(zhì)流量，t/h。

散熱損失按各段煙道不管怎樣選取劃分，實際上并不影響計算結(jié)果。為方便起見，各段煙道所占散熱損失的份額可認(rèn)為與該煙道中煙氣放熱量成正比。因此在計算煙氣放給受熱面的熱量時，引入一個保熱系數(shù)來考慮：

式中，η為鍋爐效率，鍋爐效率的計算公式為：

鍋爐的熱損失中，除了上述損失外主要還有灰渣熱損失，它是灰渣排出爐外時帶走的熱量?；以鼡p失的百分比計算公式為：

式中，Q₆為灰渣損失。

優(yōu)選地，爐內(nèi)換熱部件有效利用熱量的計算公式為：

Q₁＝(D_gq-D_jw)(i_gq″-i_gs)+D_jw(i_gq″-i_jw)+D_ps(i_ps-i_gs)

+(D_zq-D_zjw)(i_zq″-i_zq′)+D_zjw(i_zq″-i_zjw)+Q_ql

式中，D_gq為生產(chǎn)出的過熱蒸汽的流量，單位為kg/s；D_jw為過熱蒸汽減溫水的流量，單位為kg/s；D_ps為鍋爐排污水的流量，單位為kg/s，當(dāng)排污量小于2％時，排污水熱量可不必考慮；D_zq為再熱蒸汽的流量，單位為kg/s；D_zjw為再熱蒸汽減溫水的流量，單位為kg/s；i_gq″為過熱蒸汽焓，單位為kJ/kg；i_gs為給水焓，單位為kJ/kg；i_jw為過熱蒸汽減溫水的焓，單位為kJ/kg；i_ps為排污水焓，單位為鍋筒壓力下的飽和水焓，kJ/kg；i_zq″為再熱蒸汽出口焓，單位為kJ/kg；i_zq′為再熱蒸汽入口焓，單位為kJ/kg；i_zjw為再熱蒸汽減溫水的焓，單位為kJ/kg；Q_ql為其它利用的總熱量，如由鍋爐加熱送往用戶的熱水或蒸汽帶走的熱量，單位為kW。

送入鍋爐的燃料量：

為了計算燃燒產(chǎn)物、空氣的容積以及煙氣對受熱面的放熱量，引入計算燃料消耗量，它考慮了機(jī)械未完全燃燒熱損失，按下式計算：

本發(fā)明實施例提供了一種富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算方法，解決了目前由于富氧燃燒技術(shù)與常規(guī)空氣燃燒技術(shù)存在著一定的差別，常規(guī)空氣燃燒技術(shù)導(dǎo)致的富氧燃燒煤粉鍋爐熱平衡計算不夠精確的技術(shù)問題。

以上所述，以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對其限制；盡管參照前述實施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解：其依然可以對前述各實施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對其中部分技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明各實施例技術(shù)方案的精神和范圍。