本發(fā)明涉及鍋爐熱力性能計算技術(shù)領(lǐng)域，更具體地說，涉及一種鍋爐熱效率獲取方法。

背景技術(shù)：

燃料送入鍋爐的熱量中大部分被鍋爐受熱面吸收，產(chǎn)生水蒸氣，這是被利用的有效熱量，而另一部分熱量損失掉了，這部分熱量通常被稱為熱損失。

通常，鍋爐熱效率的計算方法分為輸入-輸出熱量法熱效率(又稱正平衡法)以及熱損失法熱效率(又稱反平衡法)兩種。

在實際的設(shè)計和測算中，無論正平衡或反平衡計算，其共同之處是都需要知道鍋爐的輸入熱量，其中最主要的輸入熱量即為燃料輸入的燃燒能。計算該燃燒能時需要知道燃料的發(fā)熱量，而這通常需要進(jìn)行取樣分析，對于鍋爐復(fù)雜多變的煤質(zhì)難以做到實時性。

現(xiàn)有技術(shù)中，常出現(xiàn)當(dāng)前無法有效解決鍋爐輸入燃煤煤質(zhì)數(shù)據(jù)，或不具備在線檢測的技術(shù)條件的問題，因而鍋爐熱效率的測算中，通常無法做到實時、準(zhǔn)確。

綜上所述，如何提供一種能夠?qū)崟r準(zhǔn)確獲取鍋爐熱效率的方法，是目前本領(lǐng)域技術(shù)人員亟待解決的問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

有鑒于此，本發(fā)明的目的是提供一種鍋爐效率獲取方法，該方法獲取過程不涉及煤質(zhì)。

為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：

一種鍋爐熱效率獲取方法，包括：獲取鍋爐的有效輸出熱量和總輸出熱量，根據(jù)所述有效輸出熱量和總輸出熱量得到鍋爐的熱效率。

優(yōu)選的，包括：

獲取鍋爐的過熱蒸汽吸收的能量Q_gq、再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq、鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py、鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量Q_fh、鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量Q_lz、鍋爐的散熱損失Q_sr、鍋爐排污水所輸出的能量Q_pw、磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm和鍋爐側(cè)泄漏汽水所輸出的能量Q_xl，鍋爐熱效率η_gl通過下式得到：

式中，Q_gq為過熱蒸汽吸收的能量，Q_zq為再熱蒸汽吸收的熱量，Q_py為鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量，Q_fh為鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量，Q_lz為鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量，Q_sr為鍋爐的散熱損失，Q_pw為鍋爐排污水所輸出的能量，Q_sm為磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量，Q_xl為鍋爐側(cè)泄漏汽所輸出的能量。

優(yōu)選的，獲取所述過熱蒸汽吸收的熱量的步驟，包括：

獲取鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量D_gqc、鍋爐末級過熱器出口蒸汽所具有的熱焓值h_gqc、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量D_gjw-i、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的減溫水級數(shù)n、省煤器入口給水所具有的熱焓值h_fw、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水所具有的熱焓值h_gjw-i；所述過熱蒸汽吸收的熱量Q_gq根據(jù)下式計算：

式中：i為當(dāng)前級數(shù)，n為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的減溫水級數(shù)。

優(yōu)選的，所述獲取再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq的步驟，包括：

獲取再熱器進(jìn)口的蒸汽流量D_zqj、再熱器水側(cè)噴入的減溫水量D_zjw、再熱器出口蒸汽所具有的熱焓值h_zqc、再熱器進(jìn)口蒸汽所具有的熱焓值h_zqj和再熱器減溫水所具有的熱焓值h_zjw；

所述獲取再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq根據(jù)下式計算：

Q_zq＝(D_zqj+D_zjw)h_zqc-D_zqjh_zqj-D_zjwh_zjw

式中：D_zqj為再熱器進(jìn)口的蒸汽流量，D_zjw為再熱器水側(cè)噴入的減溫水量，h_zqc為再熱器出口蒸汽所具有的熱焓值，h_zqj為再熱器進(jìn)口蒸汽所具有的熱焓值，h_zjw為再熱器減溫水所具有的熱焓值。

優(yōu)選的，獲取所述鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py的步驟，包括：

所述鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py的計算公式為：

Q_py＝(V_py-1.24D_ch)CP′_py(t_py-t₀)+126.36V_pyΦ(CO)+D_ch(h_pychs-h_fw)

式中：V_py為鍋爐熱力邊界出口的煙氣量，D_ch為吹灰蒸汽流量，t₀為鍋爐熱力邊界入口空氣溫度，t_py為鍋爐熱力邊界出口煙氣溫度，CP′_py為鍋爐熱力邊界出口扣除吹灰蒸汽影響之后煙氣從t₀到t_py的平均定壓比熱，Φ(CO)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中氣體CO的體積濃度，h_pychs為1.24D_ch/V_py煙氣分壓力以及t_py煙氣溫度條件之下的水蒸氣焓，省煤器入口給水所具有的熱焓值h_fw；

其中，CP′_py計算方式如下：

式中，CP_CO2、CP_H2O、CP_O2、CP_CO、CP_SO2、CP_N2分別為CO₂、H₂O、O₂、CO、SO₂、N₂從t₀到t_py的平均定壓比熱；Φ(X_i)′為扣除吹灰蒸汽對尾部煙氣稀釋之后的X_i的煙氣成分，X₁為CO₂、X₂為O₂、X₃為CO、X₄為SO₂、X₅為N₂；

其中，所述扣除吹灰蒸汽對尾部煙氣稀釋之后的X_i的煙氣成分Φ(X_i)′根據(jù)的計算方法如下：

Φ(N₂)＝100-Φ(CO₂)-Φ(H₂O)-Φ(O₂)-Φ(CO)-Φ(SO₂)

式中：Φ(X_i)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中氣體X_i的體積濃度。

優(yōu)選的，獲取所述吹灰蒸汽流量D_ch的步驟，包括：

通過測量裝置獲?。?/p>

或者獲取省煤器入口給水流量、鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量；通過下式計算所述吹灰蒸汽流量D_ch：

式中，D_fw為省煤器入口給水流量，D_gqc為獲取鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量、D_gjw-i為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量。

優(yōu)選的，獲取所述鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量Q_fh和鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量Q_lz的步驟，包括：

獲取鍋爐熱力邊界出口煙氣中的飛灰濃度、鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的熱焓值、磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的飛灰熱焓值、鍋爐熱力邊界出口飛灰與爐渣的質(zhì)量比、鍋爐熱力邊界出口爐渣的熱焓值、磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的爐渣熱焓值、鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的可燃物含量、鍋爐熱力邊界出口的煙氣量；根據(jù)下列公式計算：

式中，μ(ash)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中的飛灰濃度；

h_fh為鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的熱焓值；

h_fh0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的飛灰熱焓值；

a為爐熱力邊界出口飛灰與爐渣的質(zhì)量比；

h_lz為鍋爐熱力邊界出口爐渣的熱焓值；

h_lz0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的爐渣熱焓值；

C_fh為鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰中的可燃物含量；

V_py為鍋爐熱力邊界出口的煙氣量。

優(yōu)選的，獲取所述鍋爐排污水所輸出的能量Q_pw的步驟，包括：

獲取鍋爐的排污水量、鍋爐排污水所具有的熱焓值、省煤器入口給水所具有的熱焓值；并根據(jù)下列公式計算：Q_pw＝D_pw(h_pw-h_fw)

式中，D_pw為鍋爐的排污水量；h_pw為鍋爐排污水所具有的熱焓值；h_fw為省煤器入口給水所具有的熱焓值。

優(yōu)選的，獲取所述磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm的步驟，包括：

獲取磨煤機(jī)排出的石子煤量、石子煤的發(fā)熱量、排出石子煤所具有的顯熱焓值和磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的石子煤顯熱焓值；

所述磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm根據(jù)下列計算公式為：

Q_sm＝M_sm(Q_smfr+h_sm-h_sm0)

式中，M_sm為磨煤機(jī)排出的石子煤量；

Q_smfr為石子煤的發(fā)熱量；

h_sm為排出石子煤所具有的顯熱焓值；

h_sm0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的石子煤顯熱焓值。

優(yōu)選的，獲取所述鍋爐的散熱損失Q_sr的步驟，包括：

獲取鍋爐末級過熱器出口額定蒸汽流量和鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量；所述鍋爐的散熱損失Q_sr的計算公式如下：

式中，為鍋爐末級過熱器出口額定蒸汽流量；D_gqc為鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量。

本發(fā)明是提供的獲取方法中通過利用獲取的鍋爐的有效輸出熱量和總輸出熱量得到鍋爐的熱效率。在上述獲取過程中，不涉及煤質(zhì)特性，能夠在不進(jìn)行煤質(zhì)測試的情況下，對鍋爐熱效率進(jìn)行獲取，方便得到鍋爐熱效率，且滿足實時性和準(zhǔn)確性。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)提供的附圖獲得其他的附圖。

圖1為本發(fā)明中所提供的鍋爐效率獲取方法的流程示意圖。

具體實施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

本發(fā)明的核心是提供一種鍋爐效率獲取方法，該方法獲取過程不涉及煤質(zhì)的獲取，方便且準(zhǔn)確。

本發(fā)明所提供的一種鍋爐熱效率獲取方法，包括：獲取鍋爐的有效輸出熱量和總輸出熱量，根據(jù)所述有效輸出熱量和總輸出熱量得到鍋爐的熱效率。具體地，通過下列公式實現(xiàn)相應(yīng)的計算：

該公式采用有效輸出熱量和輸出總熱量對鍋爐熱效率進(jìn)行計算，這種計算方式中避免了對煤質(zhì)的檢測，可以在實際的鍋爐熱效率獲取過程之中簡化對煤質(zhì)的檢測，使鍋爐熱效率的獲取過程更快捷。

在一個具體的實施例中，上述方法可以具體為獲取鍋爐的過熱蒸汽吸收的能量Q_gq、再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq、鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py、鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量Q_fh、鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量Q_lz、鍋爐的散熱損失Q_sr、鍋爐排污水所輸出的能量Q_pw、磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm和鍋爐側(cè)泄漏汽水所輸出的能量Q_xl，鍋爐熱效率η_gl通過下式得到：

式中，Q_gq為過熱蒸汽吸收的能量，Q_zq為再熱蒸汽吸收的熱量，Q_py為鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量，Q_fh為鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量，Q_lz為鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量，Q_sr為鍋爐的散熱損失，Q_pw為鍋爐排污水所輸出的能量，Q_sm為磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量，Q_xl為鍋爐側(cè)泄漏汽、水所輸出的能量。

需要說明的是，為了能實時了解鍋爐的熱效率，可以通過下列公式進(jìn)行獲?。?/p>

或

上述式中：鍋爐熱效率η_gl(％)，其中，鍋爐的有效輸出熱量Q_yx(MJ/h)和鍋爐的輸出總熱量Q_tot(MJ/h)的具體計算方式如下。

具體地，請參考下列公式：

Q_yx＝Q_gq+Q_zq

Q_tot＝Q_gq+Q_zq+Q_py+Q_fh+Q_lz+Q_sr+Q_pw+Q_sm+Q_xl

其中，Q_gq為過熱蒸汽吸收的能量，單位為MJ/h；

Q_zq為再熱蒸汽吸收的熱量，單位為MJ/h；

Q_py為鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量(包括顯熱能、燃燒能)，單位為MJ/h；

Q_fh為鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量(包括顯熱能、燃燒能)，單位為MJ/h；

Q_lz為鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量(包括顯熱能、燃燒能)，單位為MJ/h；

Q_sr為鍋爐的散熱損失，單位為MJ/h；

Q_pw為鍋爐排污水所輸出的能量，單位為MJ/h；

Q_sm為磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量(包括顯熱能、燃燒能)，單位為MJ/h；

Q_xl為鍋爐側(cè)泄漏汽、水所輸出的能量，單位為MJ/h。

綜上所述，能夠得到上述鍋爐熱效率η_gl的計算公式。本發(fā)明是提供的獲取方法中，通過利用上述鍋爐熱效率η_gl的計算公式，能夠在不進(jìn)行煤質(zhì)測試的情況下，對鍋爐熱效率進(jìn)行獲取，方便得到鍋爐熱效率，且滿足實時性和準(zhǔn)確性。

需要說明的是，本發(fā)明的說明書中標(biāo)注在物理量后面的單位，即為在公式中適用的單位，但并不局限于該單位，只要滿足公式的使用，可以進(jìn)行整體的調(diào)整。

在上述實施例的基礎(chǔ)之上，獲取過熱蒸汽吸收的熱量的步驟，可以具體包括：

獲取鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量D_gqc、鍋爐末級過熱器出口蒸汽所具有的熱焓值h_gqc、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量D_gjw-i、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的減溫水級數(shù)n、省煤器入口給水所具有的熱焓值h_fw、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水所具有的熱焓值h_gjw-i；過熱蒸汽吸收的熱量Q_gq根據(jù)下式計算：

式中：i為當(dāng)前級數(shù)，n為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的減溫水級數(shù)。

其中，D_gqc為鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量，單位為t/h；

h_gqc為鍋爐末級過熱器出口蒸汽所具有的熱焓值，單位為kJ/kg；

D_gjw-i為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量，單位為t/h；

n為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的減溫水級數(shù)；

h_fw為省煤器入口給水所具有的熱焓值，單位為kJ/kg；

h_gjw-i為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水所具有的熱焓值，單位為kJ/kg。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq的步驟，可以具體包括：

獲取再熱器進(jìn)口的蒸汽流量D_zqj、再熱器水側(cè)噴入的減溫水量D_zjw、再熱器出口蒸汽所具有的熱焓值h_zqc、再熱器進(jìn)口蒸汽所具有的熱焓值h_zqj和再熱器減溫水所具有的熱焓值h_zjw

獲取再熱蒸汽吸收的熱量Q_zq根據(jù)下式計算：

Q_zq＝(D_zqj+D_zjw)h_zqc-D_zqjh_zqj-D_zjwh_zjw

式中：D_zqj為再熱器進(jìn)口的蒸汽流量，單位為t/h；

D_zjw為再熱器水側(cè)噴入的減溫水量，單位為t/h；

h_zqc為再熱器出口蒸汽所具有的熱焓值，單位為kJ/kg；

h_zqj為再熱器進(jìn)口蒸汽所具有的熱焓值，單位為kJ/kg；

h_zjw為再熱器減溫水所具有的熱焓值，單位為kJ/kg。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py的步驟，可以具體包括：

鍋爐熱力邊界出口煙氣所輸出的能量Q_py的計算公式為：

Q_py＝(V_py-1.24D_ch)CP_p′_y(t_py-t₀)+126.36V_pyΦ(CO)+D_ch(h_pychs-h_fw)

式中：V_py為鍋爐熱力邊界出口的煙氣量，單位為km³/h；

D_ch為吹灰蒸汽流量，單位為t/h；

t₀為鍋爐熱力邊界入口空氣溫度，單位為攝氏度。

t_py為鍋爐熱力邊界出口煙氣溫度，單位為攝氏度。

CP′_py為鍋爐熱力邊界出口扣除吹灰蒸汽影響之后煙氣從t₀到t_py的平均定壓比熱，單位為kJ/m³k；

Φ(CO)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中氣體CO的體積濃度，單位為％；

h_pychs為1.24D_ch/V_py煙氣分壓力以及t_py煙氣溫度條件之下的水蒸氣焓，單位為kJ/kg；

h_fw為省煤器入口給水所具有的熱焓值，單位為t/h。

其中，CP′_py計算方式如下：

式中，CP_CO2、CP_H2O、CP_O2、CP_CO、CP_SO2、CP_N2分別為CO₂、H₂O、O₂、CO、SO₂、N₂從t₀到t_py的平均定壓比熱，單位為kJ/m³.k；

Φ(X_i)′為扣除吹灰蒸汽對尾部煙氣稀釋之后的X_i的煙氣成分，單位為百分比，X₁為CO₂、X₂為O₂、X₃為CO、X₄為SO₂、X₅為N₂；

其中，扣除吹灰蒸汽對尾部煙氣稀釋之后的X_i的煙氣成分Φ(X_i)′根據(jù)的計算方法如下：

Φ(N₂)＝100-Φ(CO₂)-Φ(H₂O)-Φ(O₂)-Φ(CO)-Φ(SO₂)

式中：Φ(X_i)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中氣體X_i的體積濃度，單位為百分比。

在上實施例的基礎(chǔ)之上，獲取吹灰蒸汽流量D_ch的步驟，可以具體包括：

通過測量裝置獲取；

或者獲取省煤器入口給水流量、鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量、省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量；通過下式計算吹灰蒸汽流量D_ch：

式中，D_fw為省煤器入口給水流量，單位為t/h；D_gqc為獲取鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量，單位為t/h；D_gjw-i為省煤器入口給水流量測點之前噴入鍋爐水側(cè)的各級減溫水流量，單位為t/h。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取鍋爐熱力邊界出口飛灰所輸出的能量Q_fh和鍋爐熱力邊界出口爐渣所輸出的熱量Q_lz的步驟，包括：

獲取鍋爐熱力邊界出口煙氣中的飛灰濃度、鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的熱焓值、磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的飛灰熱焓值、鍋爐熱力邊界出口飛灰與爐渣的質(zhì)量比、鍋爐熱力邊界出口爐渣的熱焓值、磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的爐渣熱焓值、鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰中的可燃物含量、鍋爐熱力邊界出口的煙氣量；根據(jù)下列公式計算：

式中，μ(ash)為鍋爐熱力邊界出口煙氣中的飛灰濃度；單位為g/Nm³；

h_fh為鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的熱焓值；單位為kJ/kg；

h_fh0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的飛灰熱焓值；單位為kJ/kg；

a為爐熱力邊界出口飛灰與爐渣的質(zhì)量比；

h_lz為鍋爐熱力邊界出口爐渣的熱焓值；單位為kJ/kg；

h_lz0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的爐渣熱焓值；單位為kJ/kg；

C_fh為鍋爐熱力邊界出口煙氣中飛灰的可燃物含量，單位為百分比；

V_py為鍋爐熱力邊界出口的煙氣量，單位為km³/h。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取鍋爐排污水所輸出的能量Q_pw的步驟，包括：

獲取鍋爐的排污水量、鍋爐排污水所具有的熱焓值、省煤器入口給水所具有的熱焓值；并根據(jù)下列公式計算：Q_pw＝D_pw(h_pw-h_fw)

式中，D_pw為鍋爐的排污水量，單位為t/h；h_pw為鍋爐排污水所具有的熱焓值，單位為kJ/kg；h_fw為省煤器入口給水所具有的熱焓值，單位為kJ/kg。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm的步驟，包括：

獲取磨煤機(jī)排出的石子煤量、石子煤的發(fā)熱量、排出石子煤所具有的顯熱焓值和磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的石子煤顯熱焓值；

磨煤機(jī)排出石子煤所輸出的熱量Q_sm根據(jù)下列計算公式為：

Q_sm＝M_sm(Q_smfr+h_sm-h_sm0)

式中，M_sm為磨煤機(jī)排出的石子煤量；單位為t/h；

Q_smfr為石子煤的發(fā)熱量；單位為kJ/kg；

h_sm為排出石子煤所具有的顯熱焓值；單位為kJ/kg；

h_sm0為磨煤機(jī)入口原煤溫度條件之下的石子煤顯熱焓值，單位為kJ/kg。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，獲取鍋爐的散熱損失Q_sr的步驟，包括：

獲取鍋爐末級過熱器出口額定蒸汽流量和鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量；鍋爐的散熱損失Q_sr的計算公式如下：

式中，為鍋爐末級過熱器出口額定蒸汽流量，單位為t/h；D_gqc為鍋爐末級過熱器出口蒸汽流量，單位為t/h。

一般正常運(yùn)行條件之下，鍋爐的泄漏量Q_xl以及石子煤量M_sm均很小，經(jīng)?？梢院雎圆挥?。另外，對于Q_pw這一項一般只針對汽包鍋爐，其數(shù)量一般為蒸發(fā)量的一定比例，且該比例一般亦很小，可以忽略不計，而對于直流鍋爐則無Q_pw這一項。

在上述任意一個實施例的基礎(chǔ)之上，關(guān)于數(shù)據(jù)的獲?。荷鲜鏊袛?shù)據(jù)之中除t_py、V_py、(CO₂、H₂O、O₂、CO、SO₂體積濃度)、μ(ash)、C_fh相關(guān)的定向采集數(shù)據(jù)之外，均可以通過機(jī)組DCS數(shù)據(jù)庫、相關(guān)物參數(shù)數(shù)據(jù)庫及上述定向采集數(shù)據(jù)直接或間接計算實時獲取。排煙溫度由多個設(shè)置的熱電偶實時測取，煙氣量可通過設(shè)置的煙氣測量裝置實時測取，煙氣成分可通過設(shè)置的多功能煙氣分析儀實時測取，飛灰濃度可通過設(shè)置的飛灰濃度計實時測取，飛灰可燃物含量可通過設(shè)置的飛灰可燃物測量儀實時測取。

可選的，上述獲取方式并不唯一，也可以采用其他監(jiān)測、獲取方式得到對應(yīng)的數(shù)值或測量值。

本說明書中各個實施例采用遞進(jìn)的方式描述，每個實施例重點說明的都是與其他實施例的不同之處，各個實施例之間相同相似部分互相參見即可。

以上對本發(fā)明所提供的鍋爐熱效率獲取方法進(jìn)行了詳細(xì)介紹。本文中應(yīng)用了具體個例對本發(fā)明的原理及實施方式進(jìn)行了闡述，以上實施例的說明只是用于幫助理解本發(fā)明的方法及其核心思想。應(yīng)當(dāng)指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以對本發(fā)明進(jìn)行若干改進(jìn)和修飾，這些改進(jìn)和修飾也落入本發(fā)明權(quán)利要求的保護(hù)范圍內(nèi)。