本發(fā)明涉及風扇磨煤機提升壓頭計算技術領域，具體涉及一種計算MB型風扇磨提升壓頭的簡便方法，適用于風扇磨制粉系統(tǒng)。
背景技術：
風扇磨煤機制粉系統(tǒng)煤粉的出力主要取決于帶粉狀態(tài)下磨煤機的提升壓頭和管道阻力的平衡。因此，較為準確地計算磨煤機在帶粉狀態(tài)下的提升壓頭乃是風扇磨煤機總體設計的關鍵。
八十年代初，我國引進了德國EVT公司的S型風扇磨煤機的制造技術。同時，EVT公司S型風扇磨煤選型設計計算方法也被國內設計部門和用戶所采用。該種類型磨煤機提升壓頭的計算方法如下：
在磨煤機出口溫度tM,2和帶粉下的磨煤機提升壓頭Hμ的計算公式為：
Hμ＝H0 fH Kt Kμ K3 Kp
式中：
Hμ——在磨煤機出口溫度tM,2和帶粉下的磨煤機提升壓頭，Pa；
H0——基本純空氣提升壓頭，Pa，按選定的磨煤機型號確定；
1)Kt—溫度修正系數(shù)，Kt＝393/(273+tM,2)，其中tM,2為磨煤機設計出口溫度，℃；
2)Kμ—含粉下提升壓頭修正系數(shù)；
Kμ＝1－0.28μ
式中：μ—磨腔內煤粉濃度，kg/kg，按下式計算：
BM—磨煤機原煤出力，kg/h；
Qv—磨煤機通風量，m3/h；
ρ—20℃下空氣密度，可取ρ＝1.2kg/m3；
KC—磨煤機內煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：
式中：
D、C—與可磨性指數(shù)有關的常數(shù)，當HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84,D值取0.069～‐0.6033，按內插法計算。
n—煤粉均勻性系數(shù)。
3)K3—風扇磨煤機使用后期因磨損引起的提升壓頭修正系數(shù)，取K3＝0.9，對于新磨，k3＝1.0；
4)Kp—大氣壓對壓頭的修正系數(shù)，Kp＝Pa/101.3,Pa—當?shù)卮髿鈮?，KPa；
5)通風量修正系數(shù)fH
fH由通風特性曲線求出流量系數(shù)fQ，按流量系數(shù)確定提升壓頭：
fQ＝QV/Q0
式中：
Q0—基本流量，m3/h，根據(jù)選定的磨煤機型號確定。
應使：QV＝(1.0～1.10)Qd
Qd—工程要求的磨煤機通風量，m3/h。
MB型風扇磨為引進俄羅斯技術，該型磨煤機與S型風扇磨既有相似之處又有不同之處，即使在DL/T5145‐2010《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設計計算技術規(guī)定》中也未對其計算方法做出系統(tǒng)規(guī)定。
技術實現(xiàn)要素：
為了克服上述現(xiàn)有技術存在的缺點，本發(fā)明的目的在于提供一種計算MB型磨煤機提升壓頭的簡便方法，該方法總體思路采用S型風扇磨的計算思路，但提出采用fQM指標代替原公式中的fH指標，fQM修訂系數(shù)綜合考慮了通風量和磨煤機出力對提升壓頭的修正，使得修訂后的計算方法更適合MB型風扇磨煤機，該計算方法簡單、快捷、精度高，在電廠進行了七臺MB3600/1000/490型磨煤機提升壓頭的測試，偏差都在30Pa以內，計算結果和電廠實際運行結果更為接近，對電廠的安全運行具有重要的指導意義。
為達到上述目的，本發(fā)明采用以下技術方案：
一種計算MB型風扇磨提升壓頭的簡便方法，包括如下步驟：
1)計算溫度修正系數(shù)Kt
Kt—溫度修正系數(shù)，Kt＝393/(273+tM,2)，其中tM,2為風扇磨設計出口溫度，℃；
2)計算含粉下提升壓頭修正系數(shù)Kμ；
Kμ＝1－0.28μ
式中：μ—磨腔內煤粉濃度,kg/kg，按下式計算：
BM—風扇磨原煤出力，kg/h；
Qv—風扇磨通風量，m3/h；
ρ—20℃下空氣密度，可取ρ＝1.2kg/m3；
KC—風扇磨內煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：
式中：
D、C—與可磨性指數(shù)有關的常數(shù)，當HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84,D值取0.069～‐0.6033，按內插法計算；
n—煤粉均勻性系數(shù)，根據(jù)分離器結構型式不同，n取0.8～1.1；
3)選取風扇磨煤機使用后期因磨損引起的提升壓頭修正系數(shù)K3，取K3＝0.9；對于新風扇磨，K3＝1.0；
4)計算大氣壓對壓頭的修正系數(shù)Kp，Kp＝Pa/101.3,Pa—當?shù)卮髿鈮?，KPa；
5)計算通風量及風扇磨出力綜合修正系數(shù)fQM
fQM＝‐0.00957×(BM/1000)+0.003286×(Qv/10000)+0.85099
6)計算在風扇磨出口溫度tM,2和帶粉下的風扇磨提升壓頭Hμ的計算公式為：
Hμ＝H0 fQM Kt Kμ K3 Kp。
本發(fā)明的計算方法通過實際測試結果，反映了煤量增加對磨煤機提升壓頭的負向作用大于現(xiàn)有的計算方法，而磨煤機出口通風量對提升壓頭起正向作用，與目前的通風量修正系數(shù)有所不同。其它型號MB型磨煤機的提升壓頭計算可參考該方法，只是型號不同，fQM計算公式中的常數(shù)不同。
本發(fā)明具備如下優(yōu)點：
本發(fā)明通過大量的試驗，得出通風量及風扇磨出力綜合修正系數(shù)fQM的計算公式，該方法總體思路采用S型風扇磨的計算思路，但提出采用fQM指標代替原公式中的fH指標，fQM修訂系數(shù)綜合考慮了通風量和磨煤機出力對提升壓頭的修正，使得修訂后的計算方法更適合MB型風扇磨煤機，該計算方法簡單、快捷、精度高，在電廠進行了5臺MB3600/1000/490型磨煤機提升壓頭的測試，偏差都在40Pa以內，計算結果和電廠實際運行結果更為接近，對電廠的安全運行具有重要的指導意義。該方法可推廣至其它型號的MB型磨煤機，只是fQM計算方法中的常用系數(shù)需要根據(jù)磨煤機型號進行調整。
具體實施方式
下面用具體實施方式對本發(fā)明作更詳細說明。
實施例1：
MB3600/1000/490型風扇磨磨制勝利褐煤
勝利褐煤的煤質參數(shù)：哈氏可磨指數(shù)HGI＝52；
風扇磨MB3600/1000/490的參數(shù)為：葉輪直徑D2＝3550mm，葉片寬度B＝1000mm，葉輪轉速n＝490r/min；基本純空氣提升壓頭H0＝2850Pa，
風扇磨編號：1號磨，運行狀態(tài)：新磨；
風扇磨運行參數(shù)：風扇磨原煤出力BM＝74958kg/h，風扇磨出口溫度tM,2＝154℃，風扇磨出口通風量＝172700m3/h；煤粉細度R90＝43.2％，煤粉均勻性系數(shù)n＝0.81；
當?shù)卮髿鈮毫Γ?4.20kPa；
1)計算溫度修正系數(shù)Kt
Kt—溫度修正系數(shù)，Kt＝393/(273+tM,2)＝393/(273+154)＝0.92
2)計算含粉下提升壓頭修正系數(shù)Kμ；
KC—風扇磨內煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：
式中：
D、C—與可磨性指數(shù)有關的常數(shù)，當HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84,D值取0.069～‐0.6033，按內插法計算；
C＝0.65+(52‐45)/(80‐45)×(0.84‐0.65)＝0.687
D＝0.069+(52‐45)/(80‐45)×(‐0.6033‐0.069)＝‐0.065
n—煤粉均勻性系數(shù)，n＝0.81。
式中：
μ—磨腔內煤粉濃度,kg/kg，按下式計算：
BM—風扇磨原煤出力，kg/h；
Qv—風扇磨出口通風量，m3/h；
ρ—20℃下空氣密度，可取ρ＝1.2kg/m3；
Kμ＝1－0.28μ＝1‐0.28×0.760＝0.7873
3)選取風扇磨煤機使用后期因磨損引起的提升壓頭修正系數(shù)K3，1號磨煤機為新磨，K3＝1.0；
4)計算大氣壓對壓頭的修正系數(shù)Kp，Pa—當?shù)卮髿鈮?，KPa；本次為94.20KPa，Kp＝94.20/101.3＝0.930,
5)通風量及風扇磨出力綜合修正系數(shù)fQM
fQM＝‐0.00957×(BM/10000)+0.003286×(Qv/1000)+0.85099＝‐0.00957×(74958/1000)+0.0038286×(172700/10000)+0.85099＝0.7011
6)計算在風扇磨出口溫度tM,2和帶粉下的風扇磨提升壓頭Hμ(Pa)的計算公式為：
Hμ＝H0 fQM Kt Kμ K3 Kp＝2850×0.7011×0.92×0.7873×1.0×0.93＝1346Pa，
1號風扇磨磨制勝利褐煤，實測提升壓頭為1360pa，實測與理論計算偏差為14pa，可見，預測精度較高。
實施例2：
MB3600/1000/490型風扇磨磨制扎賚諾爾褐煤
勝利褐煤的煤質參數(shù)如下：哈氏可磨指數(shù)HGI＝53；
風扇磨MB3600/1000/490的參數(shù)為：葉輪直徑D2＝3550mm，葉片寬度B＝1000mm，葉輪轉速n＝490r/min；基本純空氣提升壓頭H0＝2850Pa，
風扇磨編號：3號，運行狀態(tài)：新磨；
風扇磨運行參數(shù)：風扇磨原煤出力BM＝77841kg/h，風扇磨出口溫度tM,2＝154℃，風扇磨出口通風量＝203000m3/h；煤粉細度R90＝40.8％，煤粉均勻性系數(shù)n＝0.82；
當?shù)卮髿鈮毫Γ?4.20kPa；
1)計算溫度修正系數(shù)Kt
Kt—溫度修正系數(shù)，Kt＝393/(273+tM,2)＝393/(273+154)＝0.920
2)計算含粉下提升壓頭修正系數(shù)Kμ；
KC—風扇磨內煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：
式中：
D、C—與可磨性指數(shù)有關的常數(shù)，當HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84,D值取0.069～‐0.6033，按內插法計算；
C＝0.65+(53‐45)/(80‐45)×(0.84‐0.65)＝0.692
D＝0.069+(53‐45)/(80‐45)×(‐0.6033‐0.069)＝‐0.0842
n—煤粉均勻性系數(shù)，n＝0.82；
式中：
μ—磨腔內煤粉濃度,kg/kg，按下式計算：
BM—風扇磨原煤出力，kg/h；
Qv—風扇磨出口通風量，m3/h；
ρ—20℃下空氣密度，可取ρ＝1.2kg/m3；
Kμ＝1－0.28μ＝1‐0.28×0.677＝0.8104
3)選取風扇磨煤機使用后期因磨損引起的提升壓頭修正系數(shù)K3，3號磨煤機為新磨，K3＝1.0；
4)計算大氣壓對壓頭的修正系數(shù)Kp，Pa—當?shù)卮髿鈮?，kPa；本次為94.2KPa，Kp＝94.20/101.3＝0.930,
5)通風量及風扇磨出力綜合修正系數(shù)fQM
fQM＝‐0.00957×(BM/1000)+0.003286×(Qv/10000)+0.85099＝‐0.00957×(77841/10000)+0.003286×(203000/10000)+0.85099＝0.7731
6)計算在風扇磨出口溫度tM,2和帶粉下的風扇磨提升壓頭Hμ的計算公式為：
Hμ＝H0 fQM Kt Kμ K3 Kp＝2850×0.7731×0.920×0.8104×1.0×0.930＝1528Pa，
3號風扇磨磨制勝利褐煤，實測提升壓頭為1490pa，實測與理論計算偏差為38pa，可見，預測精度較高。
實施例3：
MB3600/1000/490型風扇磨磨制勝利褐煤
勝利褐煤的煤質參數(shù)如下：哈氏可磨指數(shù)HGI＝46；
風扇磨MB3600/1000/490的參數(shù)為：葉輪直徑D2＝3550mm，葉片寬度B＝1000mm，葉輪轉速＝490r/min；基本純空氣提升壓頭H0＝2850Pa，
風扇磨編號：7號，運行狀態(tài)：新磨；
風扇磨運行參數(shù)：風扇磨原煤出力BM＝83979kg/h，風扇磨出口溫度tM,2＝153℃，風扇磨出口通風量＝188100m3/h；煤粉細度R90＝43.2％，煤粉均勻性系數(shù)n＝0.8；
當?shù)卮髿鈮毫Γ?4.2kPa；
1)計算溫度修正系數(shù)Kt
Kt—溫度修正系數(shù)，Kt＝393/(273+tM,2)＝393/(273+153)＝0.923
2)計算含粉下提升壓頭修正系數(shù)Kμ；
KC—風扇磨內煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：
式中：
D、C—與可磨性指數(shù)有關的常數(shù)，當HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84,D值取0.069～‐0.6033，按內插法計算。
C＝0.65+(46‐45)/(80‐45)×(0.84‐0.65)＝0.654
D＝0.069+(46‐45)/(80‐45)×(‐0.6033‐0.069)＝0.0502
n—煤粉均勻性系數(shù)，n＝0.8；
式中：
μ—磨腔內煤粉濃度,kg/kg，按下式計算：
BM—風扇磨原煤出力，kg/h；
Qv—風扇磨通風量，m3/h；
ρ—20℃下空氣密度，可取ρ＝1.2kg/m3；
Kμ＝1－0.28μ＝1‐0.28×0.984＝0.7244
3)選取風扇磨煤機使用后期因磨損引起的提升壓頭修正系數(shù)K3，7號風扇磨為新磨，K3＝1.0；
4)計算大氣壓對壓頭的修正系數(shù)Kp，Pa—當?shù)卮髿鈮?，kPa；本次為94.2KPa，Kp＝94.64/101.3＝0.93,
5)通風量及風扇磨出力綜合修正系數(shù)fQM
fQM＝‐0.00859×(BM/1000)+0.003286×(Qv/10000)+0.85099＝‐0.00859×(83979/1000)+0.003286×(188100/10000)+0.85099＝0.6654
6)計算在風扇磨出口溫度tM,2和帶粉下的風扇磨提升壓頭Hμ的計算公式為：
Hμ＝H0 fQM Kt Kμ K3 Kp＝2850×0.6654×0.923×0.7244×1.0×0.930＝1179Pa，
7號風扇磨磨制勝利褐煤，實測提升壓頭為1180pa，實測與理論計算偏差為1pa，可見，預測精度高。