本發(fā)明具體涉及一種降低礦漿輸送水電成本的方法，屬于礦漿輸送
技術(shù)領(lǐng)域：
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背景技術(shù)：
：由于近些年鋼鐵行業(yè)的持續(xù)走低，行業(yè)虧損一直持續(xù)，低成本生產(chǎn)運(yùn)行成為企業(yè)的生存關(guān)鍵。大部分鋼鐵企業(yè)的礦漿輸送是一種將鐵礦粉勾兌為一定程度的礦漿，然后通過(guò)泵組以流體方式輸送的技術(shù)。該項(xiàng)輸送工作消耗的成本主要為水電消耗成本，如何最大化的降低水電消耗成本是該礦漿輸送降本的關(guān)鍵。在實(shí)際生產(chǎn)中，由于沒(méi)有可行的礦漿輸送水電成本控制方法，不確定具體的控制依據(jù)和控制措施，水電成本居高不下，成為行業(yè)中一項(xiàng)亟待解決的問(wèn)題。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：因此，本發(fā)明目的在于提出一種降低礦漿輸送水電成本的方法，提高礦漿輸送的效率，降低運(yùn)行中水量、電量的消耗，最終達(dá)到運(yùn)行成本的降低的效果。具體的，所述方法具體為：分析礦漿輸送工藝流程，建立礦漿輸送水電成本的數(shù)學(xué)模型，通過(guò)調(diào)整數(shù)學(xué)模型中的工藝參數(shù)，達(dá)到礦漿輸送水電成本最低。進(jìn)一步的，所述方法中數(shù)學(xué)模型具體為；其中y為礦漿輸送水電成本，y1為水量數(shù)學(xué)模型，y2為電量數(shù)學(xué)模型，y1＝40.1+444.02打水時(shí)間y2＝42683+406.9打礦時(shí)間+310主泵泵速-22.36喂料泵壓力打礦時(shí)間+打水時(shí)間＝24。進(jìn)一步的，所述方法中調(diào)整數(shù)學(xué)模型中的工藝參數(shù)具體為；可控因子主泵泵速控制在下限，可控因子喂料泵壓力控制在上限。本發(fā)明的有益效果在于：本專利提出一種降低礦漿輸送水電成本的方法，通過(guò)分析礦漿輸送工藝，確定了數(shù)學(xué)模型，通過(guò)在實(shí)際生產(chǎn)中調(diào)整數(shù)學(xué)模型中的參數(shù)，實(shí)現(xiàn)了水電成本最低。本方法可操作性強(qiáng)，降低水電成本效果明顯，適合于在鋼鐵企業(yè)的礦漿輸送生產(chǎn)線中推廣應(yīng)用。附圖說(shuō)明圖1為礦漿輸送工藝流程圖。圖2a為快贏改善前后水量對(duì)比圖。圖2b為與圖2a對(duì)應(yīng)的電量按改善順序的i-mr控制圖。圖3a為快贏改善前后電量對(duì)比圖。圖3b為與圖3a對(duì)應(yīng)的電量按改善順序的i-mr控制圖。圖4a為快贏改善前后噸礦水電成本對(duì)比圖。圖4b為與圖4a對(duì)應(yīng)的電量按改善順序的i-mr控制圖。圖5a為改善中與改善后噸礦水電成本對(duì)比圖。圖5b為與圖5a對(duì)應(yīng)的改善中與改善后電量的i-mr控制圖。圖6a為改善中與改善后水量對(duì)比圖。圖6b為與圖6a對(duì)應(yīng)的改善中與改善后電量的i-mr控制圖。圖7a為改善中與改善后電量對(duì)比圖。圖7b為與圖7a對(duì)應(yīng)的改善中與改善后電量的i-mr控制圖。具體實(shí)施方式下面以包鋼礦漿輸送生產(chǎn)線為例，結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明：礦漿輸送水電輸送成本控制的數(shù)學(xué)模型的建立過(guò)程如下：影響因素識(shí)別：詳細(xì)流程圖：根據(jù)sipoc的簡(jiǎn)單流程圖繪制了詳細(xì)的礦漿輸送流程圖包含濃縮、提升、攪拌、輸送四個(gè)工序，如圖1所示，圖1中y1：礦漿輸送年日均耗水量(立方米/天)，y2礦漿輸送年日均耗電量(千瓦時(shí)/天)，濃縮過(guò)程對(duì)應(yīng)因子：進(jìn)礦管道穩(wěn)定運(yùn)行，巴潤(rùn)礦漿量，巴潤(rùn)粒度，氧化礦礦漿量，氧化礦粒度，實(shí)際扭矩/設(shè)計(jì)扭矩，耙架高度，提升過(guò)程對(duì)應(yīng)因子：提升泵運(yùn)行方式，低流泵頻率，石灰乳投加方式，低流泵出口管道穩(wěn)定運(yùn)行，攪拌過(guò)程對(duì)應(yīng)因子：石灰乳投加方式，攪拌槽穩(wěn)定運(yùn)行，輸送過(guò)程對(duì)應(yīng)因子：高位水池液位，ph值，運(yùn)行電壓，過(guò)濾器穩(wěn)定運(yùn)行，喂料泵泵速，喂料泵出口壓力，主泵泵速，主泵出口壓力，2#壓力監(jiān)測(cè)站壓力，穩(wěn)定礦漿輸送濃度，穩(wěn)定礦漿輸送流量，礦漿管道穩(wěn)定運(yùn)行，調(diào)整孔板數(shù)量，孔板站至閥門站管道穩(wěn)定運(yùn)行；流程分析：根據(jù)詳細(xì)流程圖的每一個(gè)作業(yè)進(jìn)行了礦漿輸送過(guò)程的流程分析，分析內(nèi)容包含每一個(gè)作業(yè)的輸入因子、輸出結(jié)果及輸入、輸出的具體要求和輸入因子的類型，共分析出30個(gè)因子，ipo圖的部分內(nèi)容如表1所示：表1影響因子初步篩選：組建影響因子篩選團(tuán)隊(duì)，采取背靠背打分與集體討論相結(jié)合的方式，進(jìn)行矩陣、ce矩陣打分及fmea分析。矩陣：團(tuán)隊(duì)成員召開(kāi)小組會(huì)議，依據(jù)識(shí)別出的14項(xiàng)x影響因素對(duì)水量、電量的影響程度進(jìn)行打分，具體的打分情況見(jiàn)表2表2備注：濃度1代表濃縮過(guò)程的濃度，濃度2代表提升過(guò)程的濃度，對(duì)礦漿輸送耗水量、電量影響不大。輸送濃度代表最終的輸出結(jié)果對(duì)礦漿輸送耗水量、電量影響大；電量1代表濃縮過(guò)程的電量，電量2代表提升過(guò)程的電量，電量3代表攪拌過(guò)程的電量，對(duì)礦漿輸送耗電量影響不大，電量4是代表輸送過(guò)程的電量，對(duì)礦漿輸送耗電量影響大。將得分＜18分的x進(jìn)行排除，剩余礦量、輸送濃度、打礦時(shí)間、打水時(shí)間進(jìn)行下一步ce矩陣分析。c&e矩陣：依據(jù)識(shí)別出的26項(xiàng)影響因素對(duì)水量、電量、礦量、輸送濃度、打礦時(shí)間、打水時(shí)間的影響程度進(jìn)行打分ce矩陣的打分方法要求：1、背對(duì)背進(jìn)行打分2、輸入因子分?jǐn)?shù)差異處理：輸入因子打分分?jǐn)?shù)差異較小(在0,1,3之間)采用平均值。結(jié)果如表3所示；表3將得分＜18的進(jìn)行排除，排除12項(xiàng)，剩余18項(xiàng)為影響礦漿輸送耗水、耗電成本的輸入因子，下一步將對(duì)輸入因子再進(jìn)行fmea分析，找出最關(guān)鍵的輸入因子，結(jié)果見(jiàn)表4。表4序號(hào)輸入值1進(jìn)礦管道穩(wěn)定運(yùn)行2來(lái)礦量穩(wěn)定3底流泵出口管道穩(wěn)定運(yùn)行4將礦漿提升至攪拌槽5攪拌設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行6高位水池液位穩(wěn)定7穩(wěn)定礦漿輸送濃度8過(guò)濾器穩(wěn)定運(yùn)行9喂料泵泵速穩(wěn)定10喂料泵出口壓力穩(wěn)定11主泵泵速穩(wěn)定12主泵出口壓力穩(wěn)定132#壓力監(jiān)測(cè)站壓力穩(wěn)定14穩(wěn)定礦漿輸送流量15礦漿管線穩(wěn)定運(yùn)行16孔板站至閥門站管線穩(wěn)定運(yùn)行17打水時(shí)間18打礦時(shí)間fmea分析：在制定嚴(yán)重度評(píng)價(jià)準(zhǔn)則、頻度評(píng)價(jià)準(zhǔn)則、探測(cè)度評(píng)價(jià)準(zhǔn)則的基礎(chǔ)上，將得分＜21的進(jìn)行排除，排除4項(xiàng)，見(jiàn)表5，剩余14項(xiàng)為影響礦漿輸送耗水、耗電成本的輸入因子，下一步將對(duì)輸入因子再進(jìn)行相關(guān)、回歸分析，找出最關(guān)鍵的輸入因子。表5序號(hào)過(guò)程內(nèi)容1來(lái)礦量穩(wěn)定2穩(wěn)定礦漿輸送濃度3泵速穩(wěn)定4進(jìn)礦管道穩(wěn)定運(yùn)行5底流泵出口管道穩(wěn)定運(yùn)行6礦漿管線穩(wěn)定運(yùn)行7穩(wěn)定礦漿輸送流量8主泵打水時(shí)間9主泵打礦時(shí)間10孔板站至閥門站管道穩(wěn)定運(yùn)行11喂料泵泵速穩(wěn)定12喂料泵出口壓力穩(wěn)定13主泵出口壓力穩(wěn)定142#壓力監(jiān)測(cè)站壓力穩(wěn)定快贏：我們針對(duì)來(lái)礦管道穩(wěn)定運(yùn)行、底流泵出口管道穩(wěn)定運(yùn)行、孔板站至閥門站管道穩(wěn)定運(yùn)行、礦漿管線穩(wěn)定運(yùn)行4個(gè)因子進(jìn)行快贏解決，實(shí)施情況如下：1、進(jìn)礦管道進(jìn)礦管道磨損泄漏原因是管道彎頭磨損嚴(yán)重導(dǎo)致泄漏，通過(guò)對(duì)管道彎頭底部進(jìn)行補(bǔ)焊襯瓦，每年定期更換新管道彎頭，使這一問(wèn)題基本得到解決。2、底流泵出口管道穩(wěn)定運(yùn)行石灰乳投加點(diǎn)位于底流泵入口管道，高濃度的石灰乳導(dǎo)致底流出口管道結(jié)垢嚴(yán)重，通過(guò)改變石灰乳投加方式，使這一問(wèn)題基本得到解決。3、孔板站至閥門站管道穩(wěn)定運(yùn)行(1)管道彎頭多孔板站至閥門站管道磨損泄漏是由于管道彎頭磨損嚴(yán)重導(dǎo)致泄漏，原設(shè)計(jì)消能孔板站室內(nèi)管道彎頭多，通過(guò)改變管道走向?qū)⒃瓉?lái)5個(gè)90°彎頭減少到1個(gè)，彎頭數(shù)量減少80％，使這一問(wèn)題基本得到解決。(2)管道管徑小在包鋼礦漿管道設(shè)計(jì)時(shí)，設(shè)計(jì)輸送流速為1.6m/s，設(shè)計(jì)管徑為φ355.6mm，礦漿從消能孔板站分流。由于沒(méi)有按照設(shè)計(jì)運(yùn)行，從消能孔板站至閥門站的4.7km管道管徑為φ273mm，漿體輸送實(shí)際流速達(dá)到2.9m/s，嚴(yán)重超過(guò)設(shè)計(jì)值。2016年3月29日和6月6日，在消能孔板站至選礦閥門站的4.7km管道先后兩次共出現(xiàn)了四處漏點(diǎn)，經(jīng)公司研究決定更換此段為管徑為φ355.6mm管道，2016年9月28日管道更換完畢投入運(yùn)行，運(yùn)行正常，問(wèn)題得到徹底解決。4、礦漿管道穩(wěn)定運(yùn)行通過(guò)控制ph值及控制2#壓力監(jiān)測(cè)站壓力等措施來(lái)控制管道的磨損、結(jié)垢問(wèn)題。每2個(gè)月對(duì)礦漿管道壁厚進(jìn)行測(cè)量，從數(shù)據(jù)結(jié)果看，年磨蝕率小于設(shè)計(jì)要求2mm/年，管道運(yùn)行正常，此問(wèn)題得到解決?？熠A驗(yàn)證：1、數(shù)據(jù)樣本從2015年10-11月、2015年4-5月隨機(jī)抽取25天數(shù)據(jù)，進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證，結(jié)果如表6所示，表62、快贏改善前、后對(duì)比驗(yàn)證由圖2a、圖2b可知：改進(jìn)后礦漿輸送耗水量由3141噸降低至2298噸，改進(jìn)過(guò)程呈階狀降低,移動(dòng)極差呈階梯狀降低,說(shuō)明生產(chǎn)過(guò)程越來(lái)越穩(wěn)定,改進(jìn)指標(biāo)完成。由圖3a、圖3b可知：礦漿輸送耗電量與耗水量對(duì)水電成本的影響是反向的,耗電量由53015度升高至54726度,但礦漿輸送水電成本是降低的。由圖4a、圖4b可知：改進(jìn)后礦漿輸送噸礦水電成本從原來(lái)的4.292元/噸降低至2.8574元/噸，改進(jìn)過(guò)程呈階梯狀降低,移動(dòng)極差呈階梯狀降低,說(shuō)明生產(chǎn)過(guò)程越來(lái)越穩(wěn)定,改進(jìn)指標(biāo)完成。影響因子數(shù)據(jù)分析：數(shù)據(jù)分析計(jì)劃如表7所示；表7相關(guān)性驗(yàn)證：因子響應(yīng)之間的相關(guān)性驗(yàn)證如下：相關(guān)：礦量，打水時(shí)間，打礦時(shí)間，主泵泵速，主泵流量，主泵壓力，輸送濃度，喂料泵泵速，喂料泵壓力，2#壓力監(jiān)測(cè)站壓力，水量，電量相關(guān)性驗(yàn)證結(jié)論如表8所示；表8表中：√代表有相關(guān)關(guān)系。回歸分析：水量與影響水量的10個(gè)因子之間的回歸分析如下：回歸分析：水量與礦量，打水時(shí)間，打礦時(shí)間，主泵泵速，主泵流量，主泵壓力，輸送濃度，喂料泵速，...以下項(xiàng)不能估計(jì)并且已刪除：打礦時(shí)間方差分析模型匯總回歸方程水量＝420+0.0501礦量+469.9打水時(shí)間+182主泵泵速-24.2主泵流量-0.0188主泵壓力+15.9輸送濃度-10.5喂料泵泵速-1.04喂料泵壓力-0.02212號(hào)壓力監(jiān)測(cè)站壓力水量回歸分析驗(yàn)證結(jié)果：1、從表中分析回歸方程總的顯著性檢驗(yàn)結(jié)果，由于p值＝0＜α＝0.05，說(shuō)明在顯著性水平a＝0.05下，線性回歸方程總效果是顯著的。2、回歸模型顯著性的度量指標(biāo)：從r-sq＝99.25％。r-sq(調(diào)整)＝99.02％，來(lái)看，二者很接近，模型還可以。3、各個(gè)回歸系數(shù)進(jìn)行顯著性檢驗(yàn)。從回歸系數(shù)檢驗(yàn)來(lái)看，自變量“打水時(shí)間”、的p值＝0.000，“主泵流量”的p值＝0.046都小于α＝0.05，故這兩個(gè)因子為顯著因子；自變量“礦量”的p值＝0.170，“主泵泵速”p值＝0.146、“主泵壓力”p值＝0.817，“濃度”p值＝0.638，“喂料泵泵速”p值＝0.512，“喂料泵壓力”p值＝0.591，“2#壓力監(jiān)測(cè)站壓力”p值＝0.696都大于a＝0.05，效應(yīng)不顯著。4、殘差分析殘差對(duì)于觀測(cè)值順序隨機(jī)分布。殘差與擬合值圖未看見(jiàn)喇叭口形狀分布，說(shuō)明線性模型是可以接受的。殘差的正態(tài)概率圖，數(shù)據(jù)點(diǎn)基本在一條直線上，即可以認(rèn)為殘差服從于正態(tài)分布。殘差的直方圖也顯示了殘差的正態(tài)性。電量與影響電量的10個(gè)因子之間的回歸分析如下回歸分析：電量與礦量，打水時(shí)間，打礦時(shí)間，主泵泵速，主泵流量，主泵壓力...以下項(xiàng)不能估計(jì)并且已刪除：打礦時(shí)間方差分析模型匯總回歸方程電量＝45473+0.220礦量-326.6打水時(shí)間+113主泵泵速+1.9主泵流量+0.377主泵壓力+135輸送濃度-22.1喂料泵泵速-21.83喂料泵壓力+0.2182號(hào)壓力監(jiān)測(cè)站壓力電量回歸分析驗(yàn)證結(jié)果：1、分析回歸方程總的顯著性檢驗(yàn)結(jié)果，由于p值＝0＜α＝0.05，說(shuō)明在顯著性水平α＝0.05下，線性回歸方程總效果是顯著的。2、回歸模型顯著性的度量指標(biāo)：從r-sq＝88.41％。r-sq(調(diào)整)＝84.93％，來(lái)看，二者很接近，模型還可以。3、各個(gè)回歸系數(shù)進(jìn)行顯著性檢驗(yàn)。從回歸系數(shù)檢驗(yàn)來(lái)看，自變量“打水時(shí)間”的p值＝0.000，“喂料泵壓力”的p值＝0.009都小于α＝0.05，故這兩個(gè)因子為顯著因子；自變量“礦量”p值＝0.137，“主泵泵速”p值＝0.820，“主泵流量”p值＝0.968，“主泵壓力”的p值＝0.256，“輸送濃度”的p值＝0.326，“喂料泵泵速”的p值＝0.732，“2#壓力監(jiān)測(cè)站壓力”p值＝0.343都大于a＝0.05，效應(yīng)不顯著。4、進(jìn)行殘差分析殘差與數(shù)據(jù)順序圖正常，殘差對(duì)于觀測(cè)值順序隨機(jī)分布。殘差與擬合值圖未看見(jiàn)喇叭口形狀分布，說(shuō)明線性模型是可以接受的。殘差的正態(tài)概率圖，數(shù)據(jù)點(diǎn)基本在一條直線上，即可以認(rèn)為殘差服從于正態(tài)分布。殘差的直方圖也顯示了殘差的正態(tài)性。水量與影響電量的10個(gè)因子進(jìn)行逐步回歸分析如下：項(xiàng)的逐步選擇法入選用α＝0.15，刪除用α＝0.15方差分析模型匯總回歸方程水量＝40.1+444.02打水時(shí)間水量逐步回歸分析驗(yàn)證結(jié)論：對(duì)模型修正后輸出結(jié)果的解釋：1、對(duì)回歸方程顯著性檢驗(yàn)結(jié)果，p值＝0.02＜a＝0.05，說(shuō)明在顯著性水平a＝0.05下，回歸方程總效應(yīng)是顯著的。2、從回歸系數(shù)檢驗(yàn)輸出來(lái)看，自變量“打水時(shí)間”的p值＝0.000小于a＝0.05，故這個(gè)因子為顯著因子。3、決定系數(shù)r-sq值99.02％，說(shuō)明自變量可以解釋響應(yīng)變量即水量y中99.02％的變異，而修正的r-sq(調(diào)整)為99.00％，與r-sq更接近(原來(lái)r-sq＝99.02％，r-sq(調(diào)整)＝99.00％)。4、進(jìn)行殘差分析。殘差與數(shù)據(jù)順序圖正常，殘差對(duì)于觀測(cè)值順序隨機(jī)分布。殘差與擬合值圖未看見(jiàn)喇叭口形狀分布，說(shuō)明線性模型是可以接受的。殘差的正態(tài)概率圖，數(shù)據(jù)點(diǎn)基本在一條直線上，即可以認(rèn)為殘差服從于正態(tài)分布。殘差的直方圖也顯示了殘差的正態(tài)性。殘差與自變量，顯示殘差正常。綜上所述，可以認(rèn)為修正后的模型為：水量＝40.1+444.02打水時(shí)間電量與影響電量的10個(gè)因子進(jìn)行逐步回歸分析如下：項(xiàng)的逐步選擇法入選用α＝0.15，刪除用α＝0.15方差分析模型匯總回歸方程電量＝42683+406.9打礦時(shí)間+310主泵泵速-22.36喂料泵壓力對(duì)模型修正后輸出結(jié)果的解釋：1、對(duì)回歸方程顯著性檢驗(yàn)結(jié)果，p值＝0.00＜α＝0.05，說(shuō)明在顯著性水平a＝0.05下，回歸方程總效應(yīng)是顯著的。2、從回歸系數(shù)檢驗(yàn)輸出來(lái)看，自變量“打礦時(shí)間”的p值＝0.000，“喂料泵壓力”的p值＝0.005都小于α＝0.05，故這兩個(gè)因子均為顯著因子。3、決定系數(shù)r-sq值86.87％，說(shuō)明自變量可以解釋響應(yīng)變量即水量y中86.87％的變異，而修正的r-sq(調(diào)整)為85.78％，與r-sq更接近(原來(lái)r-sq＝86.87％，r-sq(調(diào)整)＝85.78％)。4、進(jìn)行殘差分析。殘差與數(shù)據(jù)順序圖正常，殘差對(duì)于觀測(cè)值順序隨機(jī)分布。殘差與擬合值圖未看見(jiàn)喇叭口形狀分布，說(shuō)明線性模型是可以接受的。殘差的正態(tài)概率圖，數(shù)據(jù)點(diǎn)基本在一條直線上，即可以認(rèn)為殘差服從于正態(tài)分布。殘差的直方圖也顯示了殘差的正態(tài)性。殘差與自變量，分別以打礦時(shí)間、喂料泵壓力、主泵泵速為橫軸，都顯示殘差正常。綜上所述，可以認(rèn)為修正后的模型為電量＝42683+406.9打礦時(shí)間+310主泵泵速-22.36喂料泵壓力礦漿輸送耗水電成本分析：y1和y2模型：y1＝40.1+444.02打水時(shí)間y2＝42683+406.9打礦時(shí)間+310主泵泵速-22.36喂料泵壓力打礦時(shí)間+打水時(shí)間＝24y模型：y＝[72952.4985-1938.9465打礦時(shí)間+155主泵泵速-11.18喂料泵壓力]÷422x104(噸)×357(天)y＝6.17157-0.16403打礦時(shí)間+0.01311主泵泵速-0.0009458喂料泵壓力改進(jìn)階段：改進(jìn)階段概述：改進(jìn)階段的目標(biāo)、步驟和成果如表9所示；表9依據(jù)分析階段建立的數(shù)學(xué)模型，可控因子主泵泵速控制在規(guī)格線下限附近，可控因子喂料泵壓力控制在規(guī)格線上限附近，礦漿輸送水電成本最低，此時(shí)的參數(shù)范圍即為改進(jìn)方案。改進(jìn)方案：現(xiàn)狀參數(shù)范圍參數(shù)范圍表如表10所示：表10主泵泵速喂料泵壓力52％-80％350-610千帕改進(jìn)方案：打水時(shí)參數(shù)范圍表如表11所示；表11主泵泵速喂料泵壓力52％-54％470-540千帕打礦時(shí)參數(shù)范圍表如表12所示；表12主泵泵速喂料泵壓力52％-54％550-610千帕改進(jìn)對(duì)比驗(yàn)證：1、數(shù)據(jù)樣本：從2016年4-5月、2016年7-8月隨機(jī)抽取25天數(shù)據(jù)，進(jìn)行改善中、改善后對(duì)比驗(yàn)證改善中如表13所示；表13序號(hào)水量電量水電成本15063524803.486524003521603.906434969520003.23442603545603.040151365561602.468862782552003.090273758545604.020980584002.295690564801.9519103132534402.9456111738550402.5776120561601.8072132683552003.6732143615550403.5651153623521602.9575164287534403.7261172373545602.3153182417542402.6752190556801.831203433534403.64622185545601.7636221735540802.941523660574402.2091241142560003.1221251985556802.183改善后如表14所示；表142、改進(jìn)對(duì)比驗(yàn)證：噸礦水電成本改善中、改善后控制圖對(duì)比由圖5a、圖5b可知：改進(jìn)后礦漿輸送噸礦水電成本從原來(lái)的2.8574元/噸降低至2.408元/噸，改進(jìn)過(guò)程呈階梯狀降低,移動(dòng)極差呈階梯狀降低,說(shuō)明生產(chǎn)過(guò)程越來(lái)越穩(wěn)定,改進(jìn)指標(biāo)完成。水量改善中、改善后控制圖對(duì)比由圖6a、圖6b可知：改進(jìn)后礦漿輸送耗水量由2298噸降低至1016噸,改進(jìn)過(guò)程呈階梯狀降低,移動(dòng)極差呈階梯狀降低,說(shuō)明生產(chǎn)過(guò)程越來(lái)越穩(wěn)定,改進(jìn)指標(biāo)完成。電量改善中、改善后對(duì)比：由圖7a、圖7b可知：礦漿輸送耗電量與耗水量對(duì)水電成本的影響是反向的,耗電量由54726度升高至55370度,但礦漿輸送水電成本是降低的。改進(jìn)后礦漿輸送噸礦水電成本從原來(lái)的2.8574元/噸降低至2.408元/噸，改進(jìn)過(guò)程呈階梯狀降低,移動(dòng)極差呈階梯狀降低,說(shuō)明生產(chǎn)過(guò)程越來(lái)越穩(wěn)定,改進(jìn)指標(biāo)完成。以上所述是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本
技術(shù)領(lǐng)域：
的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明所述原理的前提下，還可以作出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。當(dāng)前第1頁(yè)12