本發(fā)明涉及灌溉領(lǐng)域，特別涉及一種確定允許噴灌強(qiáng)度的方法。
背景技術(shù)：
單位時間內(nèi)噴灑到地面的水層深度稱為噴灌強(qiáng)度，噴灌強(qiáng)度過小，造成噴灌時間延長，水分蒸發(fā)損失加大；噴灌強(qiáng)度過大，會形成地表積水和徑流，侵蝕表土，破壞土壤結(jié)構(gòu)，影響噴灌效果。因此，在設(shè)計田間噴灌系統(tǒng)時，需要確定一個合適的噴灌強(qiáng)度，使得在噴灌過程中地表不產(chǎn)生徑流，同時土壤結(jié)構(gòu)基本上不被破壞，這個合適的噴灌強(qiáng)度最大值通常被稱為土壤允許噴灌強(qiáng)度。
土壤允許噴灌強(qiáng)度受土壤類型、土壤的結(jié)構(gòu)、濕度和機(jī)械組成、噴灌地段的坡度、雨滴粒徑和噴灑歷時等許多因素的影響。關(guān)于平地且不考慮地表滯蓄能力的允許噴灌強(qiáng)度確定，許多文獻(xiàn)已有專門敘述，地面為傾斜情況和考慮地表滯蓄能力的允許噴灌強(qiáng)度研究尚不多見。與平地不同，噴灌地段具有復(fù)雜多變的幾何形狀，允許噴灌強(qiáng)度亦因地表滯蓄能力、土壤條件和地面傾斜度的透水性而異，因此考慮地表滯蓄能力的坡地允許噴灌強(qiáng)度的確定遠(yuǎn)比裸露平地噴灌強(qiáng)度的確定復(fù)雜。
目前對平地允許噴灌強(qiáng)度的確定也多靠試驗或經(jīng)驗的方法，并無具體的計算方法；坡地允許噴灌強(qiáng)度的確定還一直是在平地允許噴灌強(qiáng)度的基礎(chǔ)打一折減系數(shù)的方法得到坡地允噴灌強(qiáng)度。但這種方法確定的噴灌強(qiáng)度的準(zhǔn)確性很低，而且也未考慮地表滯蓄能力，常常使確定的噴灌強(qiáng)度較小，導(dǎo)致土壤得不到有效灌溉，或者使確定的噴灌強(qiáng)度較大，導(dǎo)致土壤有較深的積水，浪費(fèi)水資源。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
為了節(jié)省水資源，本發(fā)明提供了一種確定允許噴灌強(qiáng)度的方法。所述技術(shù)方案如下：
本發(fā)明提供了一種確定允許噴灌強(qiáng)度的方法，所述方法包括：
第一步：確定坡地的坡面、下邊界、坡頂邊界和坡腳邊界，測量坡地的坡度α、坡頂邊界長度h和坡長l；建立以所述坡地的頂點(diǎn)位置為坐標(biāo)原點(diǎn)，以垂直坡面且向下方向為z軸正向，沿坡面向下方向為x軸正向的直角坐標(biāo)系；
第二步：沿x軸方向以預(yù)設(shè)第一步長△x以及沿z軸方向以預(yù)設(shè)第二步長△z，對所述坡地的截面進(jìn)行網(wǎng)格化，使所述坡地形成m*v個土壤塊，m＝l/△x，v＝h/△z；所述m*v個土壤塊包括m個內(nèi)土壤塊和n個外土壤塊，所述外土壤塊包括位于所述坡面上的土壤塊，位于所述下邊界上的土壤塊、位于所述坡頂邊界上的土壤塊和位于坡腳邊界上的土壤塊，m＝(m-2)*(v-2)，n＝2(m+v-2)；
第三步：測量在所述坡地包括的每個土壤塊(i,j)在第0單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
第四步：根據(jù)所述m個內(nèi)土壤塊中的每個內(nèi)土壤塊(i,j)，構(gòu)建(m-1)×(v-1)個如公式(1)所示的差分方程，i＝1、2……m-1，j＝1、2……v-1；
在上述公式(1)中，
第五步：當(dāng)?shù)乇頍o積水時，根據(jù)位于所述坡面上的每個外土壤塊(i,0)，構(gòu)建m+1個如公式(2)所示的差分方程，i＝0、1……m；
其中，在公式(2)中，
當(dāng)?shù)乇碛蟹e水時，根據(jù)位于所述坡面上的每個外土壤塊(i,0)，構(gòu)建m+1個如公式(3)所示的差分方程，i＝0、1……m；
其中，在公式(3)中，
第六步：根據(jù)位于所述下邊界上的每個外土壤塊(i,v)，構(gòu)建m+1個如公式(4)所示的差分方程，i＝0、1……m；
第七步：根據(jù)位于所述坡頂邊界上的每個外土壤塊(0,j)，構(gòu)建v-1個如公式(5)所示的差分方程，j＝1……v-1；
其中，在公式(5)中，b0,j＝-c0,j＝1/δx，s0,j＝-sinα；
第八步：根據(jù)位于所述坡腳邊界上的每個外土壤塊(m,j)，構(gòu)建v-1個如公式(6)所示的差分方程，j＝1……v-1；
其中，在公式(6)中，am,j＝-bm,j＝1/δx，sm,j＝-sinα；
第九步：根據(jù)每個內(nèi)土壤塊在第0單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
第十步：當(dāng)k達(dá)到預(yù)設(shè)數(shù)值t時，構(gòu)建式(7)可得到所有單位時間內(nèi)的地表土壤塊(i，0)的負(fù)壓水頭最大值hmax，若hmax小于預(yù)設(shè)的地表滯蓄能力zxnl，則將噴灌強(qiáng)度i增加一個預(yù)設(shè)值δi達(dá)到噴灌強(qiáng)度(i+δi)，返回第四步重新計算得到hmax，直至hmax大于或等于zxnl為止，此時的噴灌強(qiáng)度(i+xy×δi)即為所要確定的允許噴灌強(qiáng)度，xy為反復(fù)計算的次數(shù)；
可選的，所述第九步包括：
對于第1個單位時間，確定第1個單位時間內(nèi)的每個土壤塊的第一含水率
根據(jù)每個土壤塊的第一含水率
根據(jù)所述系數(shù)系數(shù)aij、bij、cij并通過上述(m-1)×(v-1)個公式(1)、m+1個公式(2)或(3)、m+1個公式(4)、(v+1)個公式(5)和(v+1)公式(6)，計算出每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
確定所述每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
如果滿足公式(8)所示的條件，則確定所述每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
可選的，所述方法還包括：
如果不滿足公式(8)所示的條件，則將每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
本發(fā)明提供的技術(shù)方案的有益效果是：
在本發(fā)明實施例中，測量坡地的坡度、坡頂邊界長度和坡長，然后根據(jù)坡地的坡度、坡頂邊界長度和坡長對坡地網(wǎng)格化得到坡地包括的每個土壤塊，構(gòu)建每個土壤塊的差分方程，通過對每個土壤塊的差分方程進(jìn)行求解最終得到允許噴灌強(qiáng)度，由于差分方程考慮地表滯蓄能力，使得確定的允許噴灌強(qiáng)度較合適，使土壤得到有效灌溉，且避免土壤有較深的積水，節(jié)省水資源。
附圖說明
圖1-1是本發(fā)明實施例提供的一種確定允許噴灌強(qiáng)度的方法；
圖1-2是本發(fā)明實施例提供的坡地截面圖；
圖1-3是本發(fā)明實施例提供的網(wǎng)格化的坡地截面圖；
圖2a至2f是本發(fā)明實施例提供的不同噴灌強(qiáng)度下的土壤剖面含水量分布；
圖3a和3b是本發(fā)明實施例提供的不同坡度下允許噴灌強(qiáng)度與地表滯蓄能力關(guān)系；
圖4a和4b是本發(fā)明實施例提供的不同地表滯蓄能力下的允許噴灌強(qiáng)度與坡度關(guān)系。
具體實施方式
為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對本發(fā)明實施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。
實施例1
參見圖1-1，本發(fā)明實施例提供了一種確定允許噴灌強(qiáng)度的方法，包括：
步驟101：確定坡地的坡面、下邊界、坡頂邊界和坡腳邊界，測量坡地的坡度α、坡頂邊界長度h和坡長l；建立以該坡地的頂點(diǎn)位置為坐標(biāo)原點(diǎn)，以垂直坡面且向下方向為z軸正向，沿坡面向下方向為x軸正向的直角坐標(biāo)系。
參見圖1-2所示的坡地截面圖，該坡地的坡面為ab面，該坡地的下邊界為cd面，該坡地的坡頂邊界為ad面，該坡地的坡腳邊界為bc面，該坡地的坡度為坡面與水平面之間夾角的角度，即ab面與水平面之間的夾角的角度。
坡面ab、坡頂邊界ad、下邊界cd和坡腳邊界cd可以構(gòu)成一個矩形結(jié)構(gòu)，即坡面ab與坡頂邊界ad垂直，坡頂邊界ad與下邊界cd垂直，下邊界cd與坡腳邊界bc垂直，坡腳邊界bc與坡面ab垂直。
終端可以與測量儀器相連，通過測量儀器可以測量出ab面與水平面之間的夾角的角度，即得到坡地的坡度α，測量坡頂邊界長度h，以及測量ab面的長度，得到坡長l。其中，該坡地的下邊界長度等于該坡長l，該坡地的坡腳邊界的長度等于該坡頂邊界的長度h。
參見圖1-2，測量之后，終端根據(jù)測量的坡度α、坡頂邊界長度h、坡長l建立以該坡地的頂點(diǎn)位置a為坐標(biāo)原點(diǎn)，以垂直坡面ab且向下方向為z軸正向，沿坡面ab向下方向為x軸正向的直角坐標(biāo)系，該z軸可以與坡頂邊界ad重合，該x軸可以與坡面ab重合。
步驟102：沿x軸方向以預(yù)設(shè)第一步長△x以及沿z軸方向以預(yù)設(shè)第二步長△z，對該坡地的截面進(jìn)行網(wǎng)格化，使該坡地形成m*v個土壤塊。
其中，參見圖1-3，m＝l/△x，v＝h/△z；m*v個土壤塊包括m個內(nèi)土壤塊和n個外土壤塊，外土壤塊包括位于坡面ab上的土壤塊，位于下邊界cd上的土壤塊、位于坡頂邊界ad上的土壤塊和位于坡腳邊界bc上的土壤塊，m＝(m-2)*(v-2)，n＝2(m+v-2)。
步驟103：測量在坡地包括的每個土壤塊(i,j)在第0單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
終端可以與用于測量土壤體積含水率的設(shè)備相連，通過該設(shè)備測量每個土壤塊(i,j)在第0單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
步驟104：根據(jù)該m個內(nèi)土壤塊中的每個內(nèi)土壤塊(i,j)，構(gòu)建(m-1)×(v-1)個如公式(1)所示的差分方程，i＝1、2……m-1，j＝1、2……v-1。
在上述公式(1)中，
其中，
步驟105：①當(dāng)?shù)乇頍o積水時，根據(jù)位于該坡面上的每個外土壤塊(i,0)，構(gòu)建m+1個如公式(2)所示的差分方程，i＝0、1……m；
其中，在公式(2)中，
②當(dāng)?shù)乇碛蟹e水時，根據(jù)位于所述坡面上的每個外土壤塊(i,0)，構(gòu)建m+1個如公式(3)所示的差分方程，i＝0、1……m；
其中，在公式(3)中，
其中，可以先計算出
步驟106：根據(jù)位于該下邊界上的每個外土壤塊(i,v)，構(gòu)建m+1個如公式(4)所示的差分方程，i＝0、1……m；
步驟107：根據(jù)位于該坡頂邊界上的每個外土壤塊(0,j)，構(gòu)建v-1個如公式(5)所示的差分方程，j＝1……v-1；
其中，在公式(5)中，b0,j＝-c0,j＝1/δx，s0,j＝-sinα；
步驟108：根據(jù)位于該坡腳邊界上的每個外土壤塊(m,j)，構(gòu)建v-1個如公式(6)所示的差分方程，j＝1……v-1；
其中，在公式(6)中，am,j＝-bm,j＝1/δx，sm,j＝-sinα。
步驟109：根據(jù)每個內(nèi)土壤塊在第0單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
1091：首先從第1個單位時間開始計算，即k＝1，對于第1個單位時間，假定確定第1個單位時間內(nèi)的每個土壤塊的第一含水率
1092：根據(jù)每個土壤塊的第一含水率
其中，
其中
1093：根據(jù)系數(shù)系數(shù)aij、bij、cij并通過上述(m-1)×(v-1)個公式(1)、m+1個公式(2)或(3)、m+1個公式(4)、(v+1)個公式(5)和(v+1)公式(6)，計算出每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
其中，根據(jù)系數(shù)系數(shù)aij、bij、cij并通過上述(m-1)×(v-1)個公式(1)、m+1個公式(2)或(3)、m+1個公式(4)、(v+1)個公式(5)和(v+1)公式(6)，計算出每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
1094：確定每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
1095：如果滿足公式(7)所示的條件，則確定每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的土壤體積含水率
如果滿足公式(7)所示的條件后開始計算第2個單位時間，即k＝2，并返回從1091開始執(zhí)行。
1096：如果不滿足公式(7)所示的條件，則將每個土壤塊(i,j)在第1個單位時間內(nèi)的第二含水率
步驟110：當(dāng)k達(dá)到預(yù)設(shè)數(shù)值t時，構(gòu)建式(8)可得到所有單位時間內(nèi)的地表土壤塊(i，0)的負(fù)壓水頭最大值hmax，若hmax小于預(yù)設(shè)的地表滯蓄能力zxnl，則將噴灌強(qiáng)度i增加一個較小值δi達(dá)到噴灌強(qiáng)度i＝(i+δi)，返回第四步重新計算得到hmax，直至hmax大于或等于zxnl為止，并將此時的噴灌強(qiáng)度i確定為所要的允許噴灌強(qiáng)度。zxnl為預(yù)設(shè)數(shù)值。
在本發(fā)明實施例中，測量坡地的坡度、坡頂邊界長度和坡長，然后根據(jù)坡地的坡度、坡頂邊界長度和坡長對坡地網(wǎng)格化得到坡地包括的每個土壤塊，構(gòu)建每個土壤塊的差分方程，通過對每個土壤塊的差分方程進(jìn)行求解最終得到允許噴灌強(qiáng)度，由于差分方程考慮地表滯蓄能力，使得確定的允許噴灌強(qiáng)度較合適，使土壤得到有效灌溉，且避免土壤有較深的積水，節(jié)省水資源。
接下來通過一個實例對本方法進(jìn)行驗證和使用
試驗坡面坡長l＝20m、寬b＝2m、坡度α＝15°，坡面表面植被覆蓋率95％、土壤飽和含水率θs＝0.413、土壤飽和導(dǎo)水率ks＝25cm/day、土壤殘余含水率θr＝0.0563、a＝0.005、n＝1.7、植被滯蓄能力zxnl＝10mm，地表土壤飽和或有積水狀態(tài)下的蒸發(fā)強(qiáng)度為4.514×10-4cm/min、不飽和狀態(tài)下的蒸發(fā)強(qiáng)度為e(t)＝0.0011θcm/min。
參見圖2a至2f，為了驗證方法的準(zhǔn)確性，以9.6mm/h、10.4mm/h、11.2mm/h、12mm/h、13.5mm/h、14mm/h六種灌溉強(qiáng)度對方法進(jìn)行驗證，噴灌時間300min，土壤含水率用tdr觀測，在沿坡面距坡頂距離5m、10m、15m處垂直埋設(shè)tdr探頭，探頭沿垂直剖面埋設(shè)的深度分別5cm、10cm、15cm、25cm、35cm、50cm、70cm、90cm、110cm。數(shù)值模擬中，圖2a至2f分別描述了不同噴灌強(qiáng)度下、噴灌時間與不深度土壤的含水量的變化，空間步長δx＝100cm，δz＝2cm，時間步長δt取0.01。以距坡頂距離10m處的土壤含水量分布為研究對象，限于篇幅，本文給出t＝10min、150min、300min、400min的土壤含水量分布。研究結(jié)果顯示本方法計算值與實測值的相對誤差不超過10％，表明本文提出的方法具有較好的計算精度，能夠用于有植被覆蓋影響的土壤允許噴灌強(qiáng)度研究。
本試驗和模擬結(jié)果顯示，當(dāng)噴灌強(qiáng)度i＝9.6mm/h和10.4mm/h時，地表不產(chǎn)生積水；當(dāng)噴灌強(qiáng)度i＝11.2mm/h和12mm/h時，地表因有作物覆蓋滯蓄積水但不產(chǎn)生徑流，灌溉水全部滲入土壤，這一結(jié)果表明允許噴灌強(qiáng)度還應(yīng)與地表作物滯蓄能力有關(guān)；當(dāng)噴灌強(qiáng)度i＝13.5mm/h和14mm/h時，地表積水超高作物滯蓄能力的那部分灌溉水形成了徑流流走而不能滲入土壤，因此本文試驗條件下的允許噴灌強(qiáng)度取值不應(yīng)大于13.5mm/h。
由圖2a至2f可知，不同噴灌強(qiáng)度下的土壤含水量的分布差異較大。當(dāng)?shù)乇頉]有積水時(i＝9.6mm/h和10.4mm/h)，濕潤峰的推進(jìn)深度約為60cm；當(dāng)?shù)乇碛蟹e水時(i＝11.2mm/h和12mm/h)，濕潤鋒的推進(jìn)深度明顯變大，且積水越深，濕潤鋒的推進(jìn)深度越大，當(dāng)i＝11.2mm/h和12mm/h時(t＝400min)的濕潤鋒推進(jìn)深度分別約為200cm和250cm。已有研究成果表明，雖然深層土壤有效含水量較高，但因作物深層根量分布較少使得其利用深層水分有限，說明全部滲入土壤中的灌溉水未必更夠為作物利用。由此得出一個結(jié)論，允許噴灌強(qiáng)度還應(yīng)與土壤含水量的分布有關(guān)。以冬小麥為例，冬小麥根系下扎雖深達(dá)180cm，而且下層根系吸水功能較強(qiáng)，有效水量較大，但終因根系分布量太少，致使作物利用水分的土層深度只達(dá)120cm，吸收的水量大多來自0～60cm土層。也就是說，灌溉冬小麥地塊上的濕潤鋒推進(jìn)深度不宜超高120cm，因此針對本文土樣，在噴灌持續(xù)時間一定的情況下，冬小麥的允許噴灌強(qiáng)度取值范圍為10.4-11.2mm/h。
灌溉水能否全部滲入土壤，取決于噴灌強(qiáng)度與土壤入滲率的大小。入滲開始時，地表含水率的梯度絕對值很大，入滲率亦很高，噴灌強(qiáng)度小于入滲率，灌溉水全部滲入土壤；隨著入滲的進(jìn)行，地表含水率的梯度絕對值不斷減小，入滲率也隨之降低，當(dāng)入滲率小于噴灌強(qiáng)度時，若地表無作物覆蓋則會形成徑流，若有作物覆蓋則會形成積水但不會形成徑流，直至積水深度超過作物滯蓄能力才會形成徑流。本文試驗和計算結(jié)果顯示，在形成徑流的噴灌強(qiáng)度i＝13.5mm/h和14mm/h下，當(dāng)噴灌時間t小于84min和75min時，噴灌強(qiáng)度小于入滲率，噴灌水量全部滲入土壤，分別為18.9mm和17.5mm；當(dāng)噴灌時間t小于281min和244min時，地表積水達(dá)到作物滯蓄能力但尚未形成徑流，作物滯蓄的積水最終也將全部滲入土壤，灌溉水累積入滲分別為63.2mm和56.9mm；若此時已入滲的水量能夠滿足作物灌水定額的需要，那么就可以停止灌溉。由此可知，允許噴灌強(qiáng)度還應(yīng)與噴灌持續(xù)時間和作物灌水定額有關(guān)。
方法應(yīng)用及結(jié)果分析
對樣土在不同滯蓄能力、不同坡度、不同噴灌強(qiáng)度情況下分別進(jìn)行模擬計算。由上述分析可知，影響允許噴灌強(qiáng)度的因素較多，限于篇幅，本文以冬小麥為例，灌水定額取40mm，噴灌持續(xù)時間根據(jù)噴灌強(qiáng)度確定，但考慮到噴灌時間過長會使水分蒸發(fā)損失加大，噴灌持續(xù)時間不超過300min。植被滯蓄能力分別假定為0mm、5mm、10m、15mm、20mm，土地坡度分別假定為0°、15°、25°、35°、45°，噴灌強(qiáng)度i起始取值為8mm/h，以δt＝0.1mm/h的間隔逐個取值帶入本文建立的方法進(jìn)行模擬試驗研究，圖3a和3b為本方法計算得到的允許噴灌強(qiáng)度與滯蓄能力和坡度的關(guān)系。
由圖3a和3b可知，當(dāng)考慮土壤深層滲漏時，不同坡面坡度下的允許噴灌強(qiáng)度隨著滯蓄能力的增大先增大后保持基本恒定，這是因為地表滯蓄的水層越深，濕潤鋒推進(jìn)的深度也越大，超過土壤計劃濕潤層的深層滲漏水也越多，所以選擇的允許噴灌強(qiáng)度不能過大；當(dāng)不考慮土壤深層滲漏時，不同坡面坡度下的允許噴灌強(qiáng)度隨著地表滯蓄能力的增大而增大，這是因為地表滯蓄能力越大，地表越不容易產(chǎn)生徑流，允許噴灌強(qiáng)度就越大。
由圖4a和4b可知，無論是否考慮土壤深層滲漏，不同滯蓄能力下的允許噴灌強(qiáng)度均隨著坡面坡度的增大而減小。
應(yīng)用最小二乘法，擬合得到的考慮土壤深層滲漏和不考慮土壤深層滲漏下的允許噴灌強(qiáng)度與滯蓄能力和坡面坡度的定量關(guān)系分別為式(9)和(10)：
i＝2.011zxnl0.026-0.072α+11.57r2＝0.95(9)
i＝0.203zxnl1.429-0.094α+12.343r2＝0.98(10)
式中，i為允許噴灌強(qiáng)度，mm·h-1；zxnl為地表植被滯蓄能力，mm；α為坡地坡度，度。
式(9)和(10)的相關(guān)系數(shù)分別為0.95和0.98，說明擬合效果較好，式(9)和(10)的代表性很強(qiáng)，能夠通過這兩個公式初步估算類似本模擬試驗條件下的允許噴灌強(qiáng)度。值得注意的是，本試驗條件下的沿斜坡方向噴灌強(qiáng)度相同，噴灌面積上的水量均勻分布，但事實上，坡地噴灌強(qiáng)度和噴灑水量分布的不均勻性是客觀存在的，那么沿坡地不同位置上的允許噴灌強(qiáng)度也應(yīng)有所差異。在坡地噴灌中，噴頭的間距、管路的間距、噴頭布置形式、單噴頭的水量分布圖形和地面坡度是影響坡地噴灌強(qiáng)度和噴灌水量分布的重要因素，本文沒有研究這些因素與坡地允許噴灌強(qiáng)度之間的關(guān)系，需要今后進(jìn)一步研究。另外，灌水定額、土壤質(zhì)地和作物種類也是確定坡地允許噴灌強(qiáng)度需要考慮的因素，而本文受試驗條件和試驗資料限制僅以冬小麥和固定灌水定額為對象，初步研究了地表作物滯蓄和坡度對坡地允許噴灌強(qiáng)度的影響，相關(guān)成果尚需進(jìn)一步論證。
本領(lǐng)域普通技術(shù)人員可以理解實現(xiàn)上述實施例的全部或部分步驟可以通過硬件來完成，也可以通過程序來指令相關(guān)的硬件完成，所述的程序可以存儲于一種計算機(jī)可讀存儲介質(zhì)中，上述提到的存儲介質(zhì)可以是只讀存儲器，磁盤或光盤等。
以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。