本發(fā)明屬于增材制造技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：

熔融層積成型技術(shù)是將絲狀的熱熔性材料加熱融化，同時(shí)三維噴頭在計(jì)算機(jī)的控制下，根據(jù)截面輪廓信息，將材料選擇性地涂敷在工作臺(tái)上，快速冷卻后形成一層截面。一層成型完成后，機(jī)器工作臺(tái)下降一個(gè)高度(即分層厚度)再成型下一層，直至形成整個(gè)實(shí)體造型。這種加工方式使得當(dāng)上層截面大于下層截面時(shí),上層截面多出的部分由于無材料的支撐將會(huì)出現(xiàn)懸浮(或懸空),從而使多出的截面部分發(fā)生塌陷或變形,影響零件原型的成型精度,甚至使零件不能成型。

常用于解決解決打印過程中出現(xiàn)塌方變形的方法是添加支撐結(jié)構(gòu)，而支撐結(jié)構(gòu)可分為兩種：一種是加于工作臺(tái)之上、保證預(yù)成型的零件原型處于水平位置的基底支撐，另一種是為原型提供支撐和定位的輔助結(jié)構(gòu)、保證足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性的對原型的支撐。

目前，在進(jìn)行打印時(shí)，既可以采用軟件自動(dòng)為單懸臂梁架添加支撐結(jié)構(gòu)，自動(dòng)添加的支撐結(jié)構(gòu)從所在打印平臺(tái)開始，直至平臺(tái)單懸臂梁架結(jié)構(gòu)底部，耗材嚴(yán)重，且大大增加了打印時(shí)間，還可以使用軟件人為添加各種形狀支撐：單臂板或雙壁板等支撐。但由于這兩種方式所添加的支撐在產(chǎn)品完成打印后需要將其與本體分開，而具有足夠強(qiáng)度和穩(wěn)定性的支撐與原型粘結(jié)過牢靠，不易去除且易降低原型的表面質(zhì)量。

為了節(jié)約原料，降低打印成本，免除打印完成后去除支撐結(jié)構(gòu)的工藝過程，避免去除支撐過程中對成型表面破壞，獲得更加良好的表面質(zhì)量，需要采用無需去除的自支撐結(jié)構(gòu)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法，采用本方法設(shè)計(jì)出的單懸臂梁架在打印完成后無需去除自支撐結(jié)構(gòu)，節(jié)省了原料，也降低了打印成本。

本發(fā)明所采用的技術(shù)方案是，一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法，具體包括如下步驟：

步驟1，設(shè)定支座的設(shè)計(jì)參數(shù)：

支座的設(shè)計(jì)參數(shù)具體為：長度a2、寬度b2、高度c2；

步驟2，根據(jù)步驟1設(shè)定的參數(shù)設(shè)計(jì)支座的結(jié)構(gòu)；

步驟3，設(shè)定懸臂梁的設(shè)計(jì)參數(shù)：

懸臂梁的設(shè)計(jì)參數(shù)具體為：長度a1、寬度b1、垂直截面高度差c1以及懸臂梁與支座之間的夾角θ，θ的范圍為[90°，180°)；

步驟4，根據(jù)步驟3設(shè)定的懸臂梁參數(shù)在支座的頂部一側(cè)設(shè)計(jì)懸臂梁結(jié)構(gòu)；

步驟5，在懸臂梁和支座之間設(shè)計(jì)自支撐結(jié)構(gòu)，即得到帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架，所述自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧或者橢圓弧。

本發(fā)明的特點(diǎn)還在于，

其中步驟5的具體過程如下：

步驟5.1，根據(jù)懸臂梁與支座之間的夾角θ的不同取值范圍選取θ的加權(quán)系數(shù)k1，具體過程如下：

當(dāng)θ＝90°時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于2；

當(dāng)90＜θ＜150時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于3；

當(dāng)150≤θ＜180時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于0；

步驟5.2，計(jì)算懸臂梁長度a1與支座的高度c2的比值s，0＜s＜1，根據(jù)比值s的不同取值范圍確定該比值s的加權(quán)系數(shù)k2，求加權(quán)系數(shù)k2的具體過程如下：

當(dāng)0＜s＜0.2，加權(quán)系數(shù)k2等于1；

當(dāng)0.2≤s＜0.7，加權(quán)系數(shù)k2等于2；

當(dāng)0.7≤s≤1時(shí)，加權(quán)系數(shù)k2等于3；

步驟5.3，根據(jù)步驟5.1和步驟5.2所得的結(jié)果求自支撐結(jié)構(gòu)的加權(quán)系數(shù)k；

步驟5.4，根據(jù)步驟5.3所得的加權(quán)系數(shù)k選取自支撐結(jié)構(gòu)的類型，其中，0＜k≤9，具體過程為：

當(dāng)0＜k≤4時(shí)，自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧；

當(dāng)4＜k≤9時(shí)，自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為橢圓弧，橢圓弧的長軸短軸比為7：4；

步驟5.5，求單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的許用彌補(bǔ)長度[r]；

步驟5.6，確定單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1、r2，當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為圓弧狀時(shí)，單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度為r1；當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為橢圓弧狀時(shí)，單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度為r2；

步驟5.7，求自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h1、h2，其中h1為圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離，h2為橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h2；

步驟5.8，確定自支撐結(jié)構(gòu)的終止位置；

步驟5.9，令自支撐結(jié)構(gòu)的寬度b等于懸臂梁的寬度b1，當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為圓弧狀時(shí)，圓弧所對圓心o與自支撐結(jié)構(gòu)起始點(diǎn)的連線與支座垂直；當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為橢圓弧狀時(shí)，橢圓弧的長軸am與支座垂直，且橢圓弧的長軸am的一端過橢圓弧支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)，；根據(jù)步驟3中設(shè)定的懸臂梁和支座之間的夾角θ、單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度為r1和r2及自支撐結(jié)構(gòu)的起始位置和終止位置在懸臂梁和支座之間設(shè)計(jì)出自支撐結(jié)構(gòu)，即得到帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架。

其中步驟5.3的具體過程如下：

根據(jù)如下公式(1)求自支撐結(jié)構(gòu)的加權(quán)系數(shù)k：

k＝k1k2(1)。

其中步驟5.5的具體過程如下：

設(shè)懸臂梁2的外部等效載荷為f，設(shè)懸臂梁2的外部等效載荷f距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的距離為l，通過如下公式2計(jì)算單懸臂梁架危險(xiǎn)截面的許用彌補(bǔ)長度[r]：

其中，g為重力加速度，懸臂梁的材料選用聚乳酸，ρ為聚乳酸的材料密度，[σ]為聚乳酸的最大拉伸強(qiáng)度。

其中步驟5.6的具體過程如下：

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧形時(shí)，將步驟5.5所得的許用彌補(bǔ)長度[r]與懸臂梁長度a1進(jìn)行比較，取許用彌補(bǔ)長度[r]與懸臂梁長度a1中的較大值作為單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1；

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為橢圓弧時(shí)，將步驟5.5所得的許用彌補(bǔ)長度[r]與進(jìn)行比較，取許用彌補(bǔ)長度[r]與之間的較大值作為單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的實(shí)際彌補(bǔ)長度r2。

其中步驟5.7的具體過程如下：

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧時(shí)，通過如下公式(3)求圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h1：

h1＝c2-r1-c1(3)；

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為橢圓弧時(shí)，通過如下公式(4)求橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h2：

h2＝c2-r2-c1(4)。

其中步驟5.8的具體過程如下：

圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的終止位置和橢圓弧自支撐結(jié)構(gòu)的終止位置均為懸臂梁下表面距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面的最遠(yuǎn)端。

本發(fā)明的有益效果如下：

1.本發(fā)明將通過原始設(shè)計(jì)模型自主添加支撐結(jié)構(gòu)，解決現(xiàn)有懸臂梁打印過程中需要添加可去除支撐結(jié)構(gòu)的缺陷，相較于自動(dòng)添加的支撐結(jié)構(gòu)：從打印平臺(tái)直接到單懸臂梁底部，更加節(jié)省材料，打印時(shí)間更短，更加快捷效率。

2.本發(fā)明設(shè)計(jì)自支撐結(jié)構(gòu)，相較于其它支撐方式，在打印完成后無需去除，減少單懸臂梁架打印工藝，同時(shí)，由于所設(shè)計(jì)支撐無需去除，在打印完成后對打印模型表面質(zhì)量影響較小，模型表面質(zhì)量更高。

3.本發(fā)明為單懸臂梁架結(jié)構(gòu)添加自支撐結(jié)構(gòu)，可以獲得更加穩(wěn)定的懸臂梁架結(jié)構(gòu)，力學(xué)結(jié)構(gòu)更加優(yōu)秀合理，可承載更大的載荷，使得單懸臂梁架整體的穩(wěn)定性更高。

附圖說明

圖1是本發(fā)明一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)過程中未添加自支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的單懸臂梁架主視圖；

圖2是本發(fā)明一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)過程中未添加自支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的單懸臂梁架側(cè)視圖；

圖3是本發(fā)明一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)出的單懸臂梁架的圓弧自支撐結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4是本發(fā)明一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)出的單懸臂梁架的橢圓圓弧自支撐結(jié)構(gòu)示意圖。

圖中，1.支座，2.懸臂梁，3.自支撐結(jié)構(gòu)，4.危險(xiǎn)截面。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。

本發(fā)明一種帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架的設(shè)計(jì)方法，其特征在于：具體包括如下步驟：

步驟1，設(shè)定支座1的設(shè)計(jì)參數(shù)：

支座1的設(shè)計(jì)參數(shù)具體為：長度a2、寬度b2、高度c2；

步驟2，根據(jù)步驟1設(shè)定的參數(shù)設(shè)計(jì)支座1的結(jié)構(gòu)；

步驟3，設(shè)定懸臂梁2的設(shè)計(jì)參數(shù)：

懸臂梁2的設(shè)計(jì)參數(shù)具體為：長度a1、寬度b1、垂直截面高度差c1以及懸臂梁2與支座1之間的夾角θ，θ的范圍為[90°，180°)；

步驟4，根據(jù)步驟3設(shè)定的懸臂梁2參數(shù)在支座1的頂部一側(cè)設(shè)計(jì)懸臂梁結(jié)構(gòu)(參見圖1～2)；

步驟5，在懸臂梁2和支座1之間設(shè)計(jì)自支撐結(jié)構(gòu)3，即得到帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架，所述自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧或者橢圓弧，具體過程如下：

步驟5.1，根據(jù)懸臂梁2與支座1之間的夾角θ的不同取值范圍選取θ的加權(quán)系數(shù)k1，具體過程如下：

當(dāng)θ＝90°時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于2；

當(dāng)90＜θ＜150時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于3；

當(dāng)150≤θ＜180時(shí)，加權(quán)系數(shù)k1等于0；

步驟5.2，計(jì)算懸臂梁2的長度a1與支座的高度c2的比值s，0＜s＜1，根據(jù)比值s的不同取值范圍確定該比值s的加權(quán)系數(shù)k2，求加權(quán)系數(shù)k2的具體過程如下：

當(dāng)0＜s＜0.2，加權(quán)系數(shù)k2等于1；

當(dāng)0.2≤s＜0.7，加權(quán)系數(shù)k2等于2；

當(dāng)0.7≤s≤1時(shí)，加權(quán)系數(shù)k2等于3；

步驟5.3，根據(jù)步驟5.1和步驟5.2所得的結(jié)果求自支撐結(jié)構(gòu)3的加權(quán)系數(shù)k；步驟5.3的具體過程如下：

根據(jù)如下公式1求自支撐結(jié)構(gòu)的加權(quán)系數(shù)k：

k＝k1k2(1)；

步驟5.4，根據(jù)步驟5.3所得的加權(quán)系數(shù)k選取自支撐結(jié)構(gòu)3的類型，其中，0＜k≤9，具體過程為：

當(dāng)0＜k≤4時(shí)，自支撐結(jié)構(gòu)3的形狀為圓??；

當(dāng)4＜k≤9時(shí)，自支撐結(jié)構(gòu)3的形狀為橢圓弧，橢圓弧的長軸短軸比為7：4；

步驟5.5，求自支撐結(jié)構(gòu)3危險(xiǎn)截面的許用彌補(bǔ)長度[r]；

步驟5.5的具體過程如下：

設(shè)懸臂梁2的外部等效載荷為f，設(shè)懸臂梁2的外部等效載荷f距單懸臂梁架危險(xiǎn)截面4的距離為l，通過如下公式2計(jì)算單懸臂梁架危險(xiǎn)截面4的許用彌補(bǔ)長度[r]：

其中，g為重力加速度，懸臂梁2的材料選用聚乳酸，ρ為聚乳酸的材料密度，[σ]為聚乳酸的最大拉伸強(qiáng)度；

步驟5.6，確定單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1、r2，當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為圓弧狀時(shí)，單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度為r1；當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為橢圓弧狀時(shí)，單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度為r2；

步驟5.6的具體過程如下：

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)3的形狀為圓弧形時(shí)，將步驟5.5所得的許用彌補(bǔ)長度[r]與懸臂梁長度a1進(jìn)行比較，取許用彌補(bǔ)長度[r]與懸臂梁長度a1中的較大值作為單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1；

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)3的形狀為橢圓弧時(shí)，將步驟5.5所得的許用彌補(bǔ)長度[r]與進(jìn)行比較，取許用彌補(bǔ)長度[r]與之間的較大值作為單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r2；

步驟5.7，求自支撐結(jié)構(gòu)3的起始點(diǎn)距支座底部的距離h1、h2，其中h1為圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離，h2為橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h2；

步驟5.7的具體過程如下：

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為圓弧時(shí)，通過如下公式(3)求圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h1：

h1＝c2-r1-c1(3)；

當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)的形狀為橢圓弧時(shí)，通過如下公式(4)求橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的距離h2：

h2＝c2-r2-c1(4)；

步驟5.8，確定自支撐結(jié)構(gòu)3的終止位置；

步驟5.8的具體過程如下：

圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的終止位置和橢圓弧自支撐結(jié)構(gòu)的終止位置均為懸臂梁2下表面距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的最遠(yuǎn)端；

步驟5.9，令自支撐結(jié)構(gòu)3的寬度b等于懸臂梁的寬度b1，當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為圓弧狀時(shí)，圓弧所對圓心o與自支撐結(jié)構(gòu)起始點(diǎn)的連線與支座垂直；當(dāng)自支撐結(jié)構(gòu)為橢圓弧狀時(shí)，橢圓弧的長軸am與支座垂直，且橢圓弧的長軸am的一端過橢圓弧支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)；根據(jù)步驟3中設(shè)定的懸臂梁2和支座1之間的夾角θ、單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1和r2及自支撐結(jié)構(gòu)的起始位置和終止位置在懸臂梁2和支座1之間設(shè)計(jì)出自支撐結(jié)構(gòu)，即得到帶有自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架。

實(shí)施例1

設(shè)定支座1的設(shè)計(jì)參數(shù)，具體包括：長度a2＝20mm、寬度b2＝30mm和高度c2＝120mm，根據(jù)上述設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)支座1的結(jié)構(gòu)；

設(shè)定懸臂梁2的參數(shù)，具體包括：長度a1＝60mm，寬度b1＝15mm，垂直截面高度差c1＝10mm以及懸臂梁與支座之間的夾角θ＝90°，根據(jù)設(shè)定的懸臂梁參數(shù)在支座1的頂部一側(cè)設(shè)計(jì)懸臂梁結(jié)構(gòu)

選取懸臂梁2與支座1之間夾角θ的加權(quán)系數(shù)k1＝3；計(jì)算懸臂梁2長度a1與支座的高度c2的比值并確定該比值s的加權(quán)系數(shù)k2＝2；計(jì)算自支撐結(jié)構(gòu)3的加權(quán)系數(shù)k＝k1k2＝4；

選取的自支撐結(jié)構(gòu)類型為圓弧，帶有圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架結(jié)構(gòu)如圖3所示；

設(shè)定懸臂梁2的外部等效載荷f＝200n,以及外部等效載荷f距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的距離l＝30mm，懸臂梁2的材料選用聚乳酸，聚乳酸的材料密度為ρ＝＝1.27g/cm³，聚乳酸的最大拉伸強(qiáng)度為[σ]＝40mpa，

計(jì)算單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的許用彌補(bǔ)長度[r]：

將許用彌補(bǔ)長度[r]與a1比較得實(shí)際彌補(bǔ)長度r1＝60mm；得到自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的高度h1＝c2-r1-c1＝45mm；

令自支撐結(jié)構(gòu)的寬度b＝b1＝15mm，根據(jù)懸臂梁2與支座1之間的夾角θ＝120°，及單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1＝60mm，圓弧狀自支撐的終止點(diǎn)為懸臂梁2下表面距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的最遠(yuǎn)端，圓弧所對圓心o與自支撐結(jié)構(gòu)起始點(diǎn)的連線與支座垂直，根據(jù)上述圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的參數(shù)在懸臂梁2與支座1之間設(shè)計(jì)出圓弧狀的自支撐結(jié)構(gòu)；

實(shí)施例2，

設(shè)定支座1的設(shè)計(jì)參數(shù)，具體包括：長度a2＝25mm、寬度b2＝30mm和高度c2＝100mm,根據(jù)上述設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)支座1的結(jié)構(gòu)；

設(shè)定懸臂梁2的參數(shù)，具體包括：長度a1＝30mm，寬度b1＝20mm，垂直截面高度差c1＝12mm以及懸臂梁與支座之間的夾角θ＝90°，根據(jù)設(shè)定的懸臂梁參數(shù)在支座1的頂部一側(cè)設(shè)計(jì)懸臂梁結(jié)構(gòu)

選取懸臂梁2與支座1之間夾角θ的加權(quán)系數(shù)k1＝3；計(jì)算懸臂梁2長度a1與支座的高度c2的比值并確定該比值s的加權(quán)系數(shù)k2＝2；計(jì)算自支撐結(jié)構(gòu)3的加權(quán)系數(shù)k＝k1k2＝6；

選取的自支撐結(jié)構(gòu)類型為橢圓??；帶有橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的單懸臂梁架結(jié)構(gòu)如圖4所示；

設(shè)定懸臂梁2的外部等效載荷f＝330n,以及外部等效載荷f距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的距離l＝15mm，懸臂梁2的材料選用聚乳酸，聚乳酸的材料密度為ρ＝＝1.27g/cm³，聚乳酸的最大拉伸強(qiáng)度為[σ]＝40mpa，

計(jì)算單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的許用彌補(bǔ)長度[r]：

將許用彌補(bǔ)長度[r]與與比較得實(shí)際彌補(bǔ)長度r1＝17.14mm；得到自支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)距支座底部的高度h2＝c2-r2-c1＝70.86mm；

令自支撐結(jié)構(gòu)的寬度b＝b1＝15mm，根據(jù)懸臂梁2與支座1之間的夾角θ＝120°，及單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的實(shí)際彌補(bǔ)長度r1＝60mm，橢圓弧自支撐結(jié)構(gòu)的終止點(diǎn)為懸臂梁2下表面距單懸臂梁架的危險(xiǎn)截面4的最遠(yuǎn)端，橢圓弧的長軸am與支座1垂直，且橢圓弧的長軸am的一端過橢圓弧支撐結(jié)構(gòu)的起始點(diǎn)，根據(jù)上述橢圓弧狀自支撐結(jié)構(gòu)的參數(shù)在懸臂梁2與支座1之間設(shè)計(jì)出橢圓弧自支撐結(jié)構(gòu)。