本發(fā)明涉及水利工程，尤其涉及一種基于壩體原位位移監(jiān)測(cè)資料反演壩基約束變形的方法。
背景技術(shù)：
：大壩安全監(jiān)測(cè)的主要任務(wù)是實(shí)時(shí)掌握大壩工作性態(tài)，及時(shí)指導(dǎo)工程施工和反饋設(shè)計(jì)，以便在運(yùn)行中達(dá)到降低大壩風(fēng)險(xiǎn)的目的，確保大壩的安全運(yùn)行。一般要在大壩及其周圍布置環(huán)境量、變形、滲流、應(yīng)力應(yīng)變、溫度及專項(xiàng)監(jiān)測(cè)等項(xiàng)目。大壩結(jié)構(gòu)安全性態(tài)的響應(yīng)是受多重因素協(xié)同作用的結(jié)果，必須及時(shí)有效地從大量的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)中提取影響大壩安全性態(tài)的主要因素，分析其發(fā)展趨勢(shì)，以準(zhǔn)確評(píng)估大壩的安全運(yùn)行狀態(tài)。為評(píng)價(jià)重力壩的安全性，需進(jìn)行變形和穩(wěn)定方面的研究計(jì)算，而這些計(jì)算均以已知的壩體及基巖參數(shù)為前提。對(duì)于建完運(yùn)行多年的大壩，由于設(shè)計(jì)、施工等復(fù)雜原因，使得壩體及基巖參數(shù)實(shí)際值往往與設(shè)計(jì)值存在一定差異。其中，壩體混凝土是人工材料，可以人為進(jìn)行控制，實(shí)驗(yàn)室或儀器測(cè)值基本能夠反映其參數(shù)的基本情況。而壩基地質(zhì)情況復(fù)雜，一旦蓄水后很多力學(xué)特性又會(huì)發(fā)生改變，且受設(shè)備，成本等方面的制約，要對(duì)壩基力學(xué)參數(shù)進(jìn)行精確量測(cè)相當(dāng)困難。利用大壩原型位移監(jiān)測(cè)資料對(duì)混凝土重力壩及其地基物理力學(xué)參數(shù)的反演是一種行之有效的方法，不僅能夠糾正原有的設(shè)計(jì)方案，還能監(jiān)控大壩的安全狀態(tài)，反映大壩的工作特性。根據(jù)量測(cè)信息的不同，反演方法可分為基于應(yīng)力、基于位移和混合反演法三類，其中基于位移的反演法由于信息交易獲取而得到廣泛的應(yīng)用。壩體上測(cè)點(diǎn)的位移受諸多因素的影響，其中壩基彈性模量是比較重要的因素。通常壩基構(gòu)造復(fù)雜，存在很多的材料分區(qū)以及斷層和節(jié)理裂隙。但由于從宏觀上只要基礎(chǔ)受力等效，就不會(huì)影響壩體總體的應(yīng)力分布。因此工程中長(zhǎng)期以來都采用壩體上測(cè)點(diǎn)處的觀測(cè)位移來反演得到基巖的綜合變形模量或分區(qū)綜合變形模量，但計(jì)算和分析得到的結(jié)果有時(shí)會(huì)與實(shí)際值存在一定差距。目前工程中常用壩踵處倒垂點(diǎn)的順河向位移推求得出地基的綜合彈?；蚍謪^(qū)綜合彈模，其結(jié)果是粗略的。且由于測(cè)點(diǎn)數(shù)量較少，所得的結(jié)論可能存在一定的隨機(jī)性。壩基力學(xué)特性復(fù)雜且難以實(shí)測(cè)，因此，需要探析一種合理的方式來準(zhǔn)確表示壩基對(duì)大壩的作用。此外，在對(duì)大壩測(cè)點(diǎn)上的位移監(jiān)測(cè)資料進(jìn)行分析時(shí)，有必要把壩體彈性變形引起的位移和壩基約束變形引起的位移這兩部分量進(jìn)行分離，一是可以得到不同荷載下的地基變形，以對(duì)地基的性態(tài)進(jìn)一步分析；其次能夠明確壩體的相關(guān)參數(shù)以準(zhǔn)確判斷大壩的實(shí)際工作性態(tài)并做出安全評(píng)價(jià)。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：發(fā)明目的：本發(fā)明針對(duì)對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述缺陷，提供一種基于壩體原位位移監(jiān)測(cè)資料反演壩基約束變形的方法。技術(shù)方案：本發(fā)明所述基于壩體原位位移監(jiān)測(cè)資料反演壩基約束變形的方法，包括以下步驟：步驟(1)：將地基對(duì)壩體的作用簡(jiǎn)化為作用在壩體底部的分布式約束或集中式約束，從而建立壩體-地基相互作用的集中式約束力學(xué)模型或分布式約束力學(xué)模型；步驟(2)：根據(jù)建立的力學(xué)模型，利用分區(qū)有限元解法的思想，建立以壩體底部約束力增量和壩體剛體位移增量為混合變量的方程；步驟(3)：通過壩體上所埋設(shè)的位移監(jiān)測(cè)儀器，獲取各測(cè)點(diǎn)的水平位移以及豎向位移，采用統(tǒng)計(jì)模型分離得出各測(cè)點(diǎn)處水壓位移；步驟(4)：根據(jù)壩體上施加的已知荷載，各測(cè)點(diǎn)上的水壓位移以及壩體彈模，結(jié)合混合變量方程利用分區(qū)有限元-界面元方法求解得到壩體底部的約束力增量列陣和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量；步驟(5)：根據(jù)反演得到的壩體底部的約束力增量列陣和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量，利用有限元計(jì)算方法計(jì)算得到壩體的整體變形情況。進(jìn)一步的，所述步驟(1)中的約束力學(xué)模型具體為：壩基由壩體、地基及壩體和地基之間的接觸界面組成，約束力增量為δfi＝{δfxiδfyiδmi}t,i＝1,2,...,n，式中，δfxi為水平方向的第i個(gè)約束反力增量，δfyi為豎直方向的第i個(gè)約束反力增量，δmi為第i個(gè)約束反力矩增量,n為約束個(gè)數(shù)，當(dāng)n＝1時(shí)，表示該約束力學(xué)模型為集中式，當(dāng)n＞1時(shí)，表示該約束力學(xué)模型為分布式。進(jìn)一步的，所述步驟(2)中的以壩體底部約束力增量和壩體剛體位移增量為混合變量的方程具體為：式中，形如c*表示壩體柔度矩陣中與結(jié)點(diǎn)*相關(guān)的元素矩陣，形如ω*表示壩體上結(jié)點(diǎn)*相對(duì)大壩形心點(diǎn)的轉(zhuǎn)換矩陣，δγ表示壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量，表示結(jié)點(diǎn)k相對(duì)壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量，表示由外荷載增量引起的結(jié)點(diǎn)k處的可變形位移增量，表示結(jié)點(diǎn)k處的總水壓位移增量,nω＝[[ω1]t[ω2]t...[ωn]t]lω＝[[ω1]t[ω2]t...[ωl]t]，k,l＝1,2,...,n，均表示結(jié)點(diǎn)編號(hào)，l≠k，nδf＝[{δf1}{δf2}...{δfn}]t為約束力增量列陣，形如δf*表示第*個(gè)約束力增量，lδf＝[{δf1}{δf2}...{δfn}]t，形如δf*表示作用在壩體結(jié)點(diǎn)l的外荷載增量列陣。進(jìn)一步的，所述步驟(4)具體包括：(4-1)根據(jù)分區(qū)有限元-界面元方法得到最小二乘法的求解方程：式中，p表示測(cè)點(diǎn)的總個(gè)數(shù)，pc表示柔度矩陣中與測(cè)點(diǎn)相關(guān)的元素矩陣集成，pω表示壩體上測(cè)點(diǎn)相對(duì)大壩形心點(diǎn)轉(zhuǎn)換矩陣集成；表示測(cè)點(diǎn)處的可變形體位移增量集成；pδus表示測(cè)點(diǎn)處的總水壓位移增量集成；(4-2)根據(jù)壩體上施加的已知荷載，各測(cè)點(diǎn)上的已知水壓位移以及壩體彈模，結(jié)合步驟(4-1)的方程和步驟(2)的方程求解得到壩體底部的約束力增量列陣nδf和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量。進(jìn)一步的，步驟(5)具體包括：(5-1)獲取壩體各點(diǎn)的由外荷載增量引起的該點(diǎn)的可變形位移增量壩體柔度矩陣中與該點(diǎn)相關(guān)的元素矩陣c′、壩體上該點(diǎn)相對(duì)大壩形心點(diǎn)的轉(zhuǎn)換矩陣ω′；(5-2)根據(jù)步驟(5-1)的數(shù)據(jù)和步驟(4)求解所得的壩體底部的約束力增量列陣nδf和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量δγ，采用下式計(jì)算得到各點(diǎn)的總水壓位移增量δu′s(5-3)根據(jù)各點(diǎn)的總水壓位移增量δu′s即得到壩體的整體變形情況。有益效果：本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比，其顯著優(yōu)點(diǎn)是：(1)本發(fā)明所提出的壩體-地基相互作用的計(jì)算力學(xué)模型，能夠合理地反映壩基對(duì)壩體的剛性支撐作用。此外，通過分區(qū)有限元-塊體界面元的方法，可以將測(cè)點(diǎn)位移中的壩體彈性變形所引起的位移和壩基約束變形所引起的位移這兩部分量進(jìn)行分離，一方面能夠分離出不同荷載下的壩基約束變形，對(duì)地基的性態(tài)進(jìn)一步分析；另一方面能夠明確壩體的相關(guān)參數(shù)以準(zhǔn)確判斷大壩的實(shí)際工作性態(tài)并做出安全評(píng)價(jià)。(2)本發(fā)明采用的反演方法以壩上全部測(cè)點(diǎn)的變形作為目標(biāo)函數(shù)，顧及了測(cè)點(diǎn)在空間位置上的互相影響，能反映出結(jié)構(gòu)整體的位移場(chǎng)，對(duì)大壩的整體變形情況反映更全面。并且，當(dāng)個(gè)別測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)位移存在較大的誤差甚至錯(cuò)誤時(shí)，也可以用此反演方法進(jìn)行判斷和剔除以獲得滿足精度和可靠性要求的相關(guān)參數(shù)。附圖說明圖1是壩基集中式約束模型示意圖；圖2是壩基分布式約束模型示意圖；圖3是壩體整體有限元網(wǎng)格剖分圖；圖4是不同壩體彈模取值對(duì)應(yīng)q值的變化趨勢(shì)圖。具體實(shí)施方式本實(shí)施例提供了一種基于壩體原位位移監(jiān)測(cè)資料反演壩基約束變形的方法，包括以下步驟：步驟(1)：將地基對(duì)壩體的作用簡(jiǎn)化為作用在壩體底部的分布式約束或集中式約束，從而建立壩體-地基相互作用的集中式約束力學(xué)模型或分布式約束力學(xué)模型。其中，約束力學(xué)模型具體為：壩基由壩體、地基及壩體和地基之間的接觸界面組成，約束力增量為δfi＝{δfxiδfyiδmi}t,i＝1,2,...,n，式中，δfxi為水平方向的第i個(gè)約束反力增量，δfyi為豎直方向的第i個(gè)約束反力增量，δmi為第i個(gè)約束反力矩增量,n為約束個(gè)數(shù)，當(dāng)n＝1時(shí)，表示該約束力學(xué)模型為集中式，當(dāng)n＞1時(shí)，表示該約束力學(xué)模型為分布式，如圖1和圖2所示。步驟(2)：根據(jù)建立的力學(xué)模型，利用分區(qū)有限元解法的思想，建立以壩體底部約束力增量和壩體剛體位移增量為混合變量的方程。其中，混合變量的方程具體為：式中，形如c*表示壩體柔度矩陣中與結(jié)點(diǎn)*相關(guān)的元素矩陣，形如ω*表示壩體上結(jié)點(diǎn)*相對(duì)大壩形心點(diǎn)的轉(zhuǎn)換矩陣，δγ表示壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量，表示結(jié)點(diǎn)k相對(duì)壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量，表示由外荷載增量引起的結(jié)點(diǎn)k處的可變形位移增量，表示結(jié)點(diǎn)k處的總水壓位移增量,nω＝[[ω1]t[ω2]t...[ωn]t]lω＝[[ω1]t[ω2]t...[ωl]t]，k,l＝1,2,...,n，均表示結(jié)點(diǎn)編號(hào)，l≠k，nδf＝[{δf1}{δf2}...{δfn}]t為約束力增量列陣，形如δf*表示第*個(gè)約束力增量，lδf＝[{δf1}{δf2}...{δfn}]t，形如δf*表示作用在壩體結(jié)點(diǎn)l的外荷載增量列陣。該方程的推導(dǎo)過程為：假定在外荷載增量δf下的約束反力增量為δf。則不考慮壩體剛體位移時(shí)的整體平衡方程為：kδut＝δf+δf(1)式中，k—壩體整體剛度矩陣；δut—壩體結(jié)點(diǎn)位移增量列陣；δf—壩體外荷載增量列陣；δf—壩體約束反力增量列陣。進(jìn)一步的，令對(duì)kδut＝δf+δf進(jìn)行改寫，得到壩體結(jié)點(diǎn)靜力位移增量的可變形部分為：式中，c—壩體整體柔度矩陣，c中元素cij的物理意義為：由j自由度上的單位力在i自由度上產(chǎn)生的位移。重力壩壩體形心點(diǎn)處的剛體位移包括平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)剛體位移分量，假定在外力作用下壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量δγ為(為水平方向的剛體位移增量，為豎直方向的剛體位移增量，為剛體轉(zhuǎn)動(dòng)增量)。則該剛體上任一點(diǎn)k相對(duì)壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量可表示為：式中，ωk—壩體上結(jié)點(diǎn)k相對(duì)大壩形心點(diǎn)的轉(zhuǎn)換矩陣；δγ—壩體形心點(diǎn)處的剛體位移增量；δxk，δyk—壩體上結(jié)點(diǎn)k到壩體形心兩個(gè)方向的距離。壩體上各點(diǎn)的總位移增量{δus}包括壩體彈性變形所引起的位移增量{δut}和壩基(3個(gè)方向的約束)剛體變形所引起的位移增量{δug}兩部分，即：{δus}＝{δut}+{δug}(4)把公式(2)和(3)代入公式(4)，對(duì)于壩體上任一點(diǎn)k的總位移增量，存在：進(jìn)一步的，將公式重排后，得到：式中，ck—柔度矩陣中與結(jié)點(diǎn)k相關(guān)的元素矩陣，—由外荷載增量引起的結(jié)點(diǎn)k處的可變形位移增量；—結(jié)點(diǎn)k處的總位移增量。壩體上的結(jié)點(diǎn)在外力作用下關(guān)于形心點(diǎn)存在以下平衡方程：nωnδf+lωlδf＝0(7)聯(lián)合式(6)和(7)，可得以壩體底部結(jié)點(diǎn)處的約束力和大壩壩體剛體位移為混合變量的方程：即：步驟(3)：通過壩體上所埋設(shè)的位移監(jiān)測(cè)儀器，獲取各測(cè)點(diǎn)的水平位移以及豎向位移，采用統(tǒng)計(jì)模型分離得出各測(cè)點(diǎn)處水壓位移。步驟(4)：根據(jù)壩體上施加的已知荷載，各測(cè)點(diǎn)上的水壓位移以及壩體彈模，結(jié)合混合變量方程利用分區(qū)有限元-界面元方法求解得到壩體底部的約束力增量列陣和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量。步驟(4)具體包括：(4-1)根據(jù)分區(qū)有限元-界面元方法得到最小二乘法的求解方程：式中，p表示測(cè)點(diǎn)的總個(gè)數(shù)，pc表示柔度矩陣中與測(cè)點(diǎn)相關(guān)的元素矩陣集成，pω表示壩體上測(cè)點(diǎn)相對(duì)大壩形心點(diǎn)轉(zhuǎn)換矩陣集成；表示測(cè)點(diǎn)處的可變形體位移增量集成；pδus表示測(cè)點(diǎn)處的總水壓位移增量集成；(4-2)根據(jù)壩體上施加的已知荷載，各測(cè)點(diǎn)上的已知水壓位移以及壩體彈模，結(jié)合步驟(4-1)的方程和步驟(2)的方程求解得到壩體底部的約束力增量列陣nδf和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量。其中，最小二乘法的求解方程的推導(dǎo)過程如下：測(cè)點(diǎn)的位移主要由水壓分量、溫度分量和時(shí)效分量組成，如下式所示：u＝us+ut+uθ(10)式中，u—測(cè)點(diǎn)總位移量；us—水壓分量；ut—溫度分量；uθ—時(shí)效分量；在總位移u中扣除溫度分量和時(shí)效分量后，得到水壓分量us如下式所示：us＝u-ut-uθ(11)設(shè)測(cè)點(diǎn)共有p個(gè)，則水荷載變化δh時(shí)測(cè)點(diǎn)的位移增量，滿足：當(dāng)測(cè)點(diǎn)集合自由度數(shù)之和超過未知約束力自由度時(shí)，通過左右兩邊同時(shí)乘以轉(zhuǎn)換矩陣可以得到等同于最小二乘法的求解方程：步驟(5)：根據(jù)反演得到的壩體底部的約束力增量列陣和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量，利用有限元計(jì)算方法計(jì)算得到壩體的整體變形情況。步驟(5)具體包括：(5-1)獲取壩體各點(diǎn)的由外荷載增量引起的該點(diǎn)的可變形位移增量壩體柔度矩陣中與該點(diǎn)相關(guān)的元素矩陣c′、壩體上該點(diǎn)相對(duì)大壩形心點(diǎn)的轉(zhuǎn)換矩陣ω′；(5-2)根據(jù)步驟(5-1)的數(shù)據(jù)和步驟(4)求解所得的壩體底部的約束力增量列陣nδf和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量δγ，采用下式計(jì)算得到各點(diǎn)的總水壓位移增量δu′s(5-3)根據(jù)各點(diǎn)的總水壓位移增量δu′s即得到壩體的整體變形情況。還可以包括步驟(6)：將步驟(5)中計(jì)算得到的各測(cè)點(diǎn)位移增量計(jì)算值與測(cè)量值進(jìn)行比較。定義位移增量的殘差平方和為qerr，如式(15)所示；定義實(shí)際位移增量的平方和為qabs，如式(16)所示；位移增量殘差平方和與實(shí)際位移增量平方和的比值為q，如式(17)所示，式中，qerr—位移增量的殘差平方和，m2；qabs—實(shí)際位移增量的平方和，m2；δu'si—水平或豎直方向位移增量的計(jì)算值，m；δusi—水平或豎直方向位移增量的實(shí)際值，m；m—控制點(diǎn)目標(biāo)數(shù)量。當(dāng)目標(biāo)函數(shù)q最小時(shí)對(duì)應(yīng)的壩體彈模即為所求反演值。下面以一個(gè)工程實(shí)例來說明本發(fā)明：在中國的西南地區(qū)建有一碾壓混凝土壩工程。該工程前期建設(shè)中，于2007年年底澆筑至壩頂382m高程，其中建基面高程216.43m，壩高165.57m，壩頂寬度14m。壩體上游面折坡點(diǎn)位于270m高程，以下坡度約為1：0.25，下游面坡度約為1:0.70。選取該碾壓混凝土重力壩工程右岸擋水壩段中的11#壩段進(jìn)行建模分析。為了監(jiān)測(cè)大壩的水平位移，該壩段在151.5m高程埋設(shè)了一個(gè)倒垂線(ip-11)；在379.2，342，270m高程埋設(shè)了3個(gè)正垂線(pl11-1，pl11-2，pl11-3，其中pl11-2是一線多垂，包括pl11-2-1和pl11-2-2)。為了監(jiān)測(cè)大壩的沉降，在379.2m廊道布置有真空激光監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，該壩段測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的編號(hào)為ea379-7。結(jié)合儀器埋設(shè)的實(shí)際情況，對(duì)該壩段和壩基進(jìn)行有限元?jiǎng)澐?，得到有限元網(wǎng)格如圖3所示，單元數(shù)5411，節(jié)點(diǎn)數(shù)5602，單元類型為四節(jié)點(diǎn)雙線性單元。地基范圍分別向上下游各延伸350m，向建基面以下延伸335m，計(jì)算時(shí)地基邊界均采用法向約束。同時(shí)，選擇時(shí)間接近，差值較大的兩個(gè)上游庫水位。此處，選取2009年3月18日和2009年5月18日的上游庫水位h1和h2，分別為358.45m和341.27m。(1).將地基對(duì)壩體的作用簡(jiǎn)化為作用在壩體底部的分布式約束或集中式約束，從而建立壩體-地基相互作用的集中式約束力學(xué)模型或分布式約束力學(xué)模型。根據(jù)本案例的測(cè)點(diǎn)數(shù)量，計(jì)算模型中將重力壩基礎(chǔ)對(duì)壩體的作用簡(jiǎn)化為作用在壩體底部的集中約束(包含未知的約束反力與未知的位移)；(2).根據(jù)建立的力學(xué)模型，利用分區(qū)有限元解法的思想，建立以壩體底部約束力增量和壩體剛體位移增量為混合變量的方程；根據(jù)壩體上施加的已知荷載，測(cè)點(diǎn)上的已知變形，選取壩體彈模取值，由分區(qū)有限元和界面有限元混合求解方法，可計(jì)算得到不同壩體彈模取值下的壩基約束變形量(大壩剛體變形量)。(3).通過壩體上所埋設(shè)的位移監(jiān)測(cè)儀器(如正倒垂、激光監(jiān)測(cè)系統(tǒng)等)，獲取各測(cè)點(diǎn)的水平位移以及沉降量(豎向位移)并建立相關(guān)的統(tǒng)計(jì)模型。在此基礎(chǔ)上分離得出各測(cè)點(diǎn)處的實(shí)際水壓分量相對(duì)值；對(duì)監(jiān)測(cè)資料序列進(jìn)行處理，建立各測(cè)點(diǎn)處的回歸模型，分離出水壓分量。在h1和h2水位作用下，222.75,270,310,342,379.2m高程測(cè)點(diǎn)的順河向位移相對(duì)值ds1,ds2,ds3,ds4,ds5，分別為-0.1475,-0.7922,-1.4469,-2.1072,-2.5373(單位為mm)；379.2m高程測(cè)點(diǎn)的沉降量相對(duì)值dc為0.5937mm。(4).根據(jù)壩體上施加的已知荷載，測(cè)點(diǎn)上的已知變形(水壓分量或水壓位移)以及假定的壩體彈模等參數(shù)，利用分區(qū)有限元-塊體界面元方法對(duì)壩體底部的約束力增量和大壩形心點(diǎn)處的剛體位移增量進(jìn)行求解；選取的壩體彈模取值范圍為38-52gpa,表1為不同壩體彈模取值下計(jì)算所得的壩基約束變形量。表1不同壩體彈模取值對(duì)應(yīng)的壩基約束變形量壩體彈模(gpa)水平位移(mm)豎向位移(mm)轉(zhuǎn)角(10-5rad)43.5-0.97081.27501.624145.0-0.97161.26951.616546.5-0.97111.26971.615547.2-0.97091.26971.61548.0-0.97071.26981.614550.0-0.97021.27001.6133注：水平位移向下游為正，反之為負(fù)；豎向位移上升為正，下沉為負(fù)；轉(zhuǎn)角逆時(shí)針為正，反之為負(fù)。(5).根據(jù)反演得到的壩基約束變形、壩體上的已知荷載、壩體彈模，利用有限元計(jì)算方法計(jì)算得到壩體的整體變形情況。(6).從步驟(5)的計(jì)算結(jié)果中，提取測(cè)點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的位移量，并與理論值進(jìn)行比較，同時(shí)反演得到壩體彈模，對(duì)方案的可行性做出判斷。不同壩體彈模取值情況下，計(jì)算所得的q值見表2所示，圖4為不同壩體彈模取值對(duì)應(yīng)q值的變化趨勢(shì)圖。表2不同壩體彈模取值對(duì)應(yīng)的各測(cè)點(diǎn)計(jì)算值與測(cè)量值由圖4分析可知，q值最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的壩體彈模為47.2gpa，根據(jù)表2可以發(fā)現(xiàn)，通過這種分析方法得到的測(cè)點(diǎn)位移的計(jì)算值與實(shí)際值吻合良好，說明了反演分析時(shí)采用的模型及反演方法在現(xiàn)實(shí)工況下具有一定的可行性。并且，壩體彈模與現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果45.0gpa較為接近，進(jìn)一步說明了該反演方法的合理性。本發(fā)明還可以有其它實(shí)施方式，凡采用同等替換或等效變換形式的技術(shù)方案，均落在本發(fā)明要保護(hù)的范圍之內(nèi)。本發(fā)明方案所公開的技術(shù)手段不僅限于上述技術(shù)手段所公開的技術(shù)手段，還包括由以上技術(shù)特征任意組合所組成的技術(shù)方案。當(dāng)前第1頁12