臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方法，包括以下步驟：S1、獲取加筋橋臺(tái)所處地基的地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)，結(jié)合地基實(shí)際處理方式、路基填料類型以及設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算地基的固結(jié)沉降，進(jìn)而進(jìn)行地基工后沉降的預(yù)測計(jì)算；S2、根據(jù)彈性薄膜理論，推導(dǎo)土工格柵受力求解方程，并根據(jù)土工格柵實(shí)際的錨固、反包處理情況，計(jì)算錨固處理和反包處理兩種處理方式下土工格柵鋪筑間隔。本發(fā)明以更符合土工格柵實(shí)際受力情況的模型求解土工格柵在錨固和反包情況下的間隔，使用該間隔計(jì)算方法對(duì)土工格柵設(shè)計(jì)、施工進(jìn)行指導(dǎo)，能夠達(dá)到對(duì)路橋過渡段不均勻沉降良好的治理效果。
【專利說明】
臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及道路工程領(lǐng)域，尤其涉及一種臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵 鋪筑間隔的計(jì)算方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 近年來，我國高速公路發(fā)展迅速，根據(jù)《2014年交通運(yùn)輸行業(yè)發(fā)展統(tǒng)計(jì)公報(bào)》:截止 2014年底，全國公路總里程達(dá)446.39萬公里，公路橋梁75.71萬座，即每5.89公里，就有一座 公路橋梁，公路橋梁在我國公路組成中占據(jù)了十分重要的地位。路橋過渡段的不均勻沉降 造成的橋頭跳車是高速公路運(yùn)營中的一個(gè)通病，它是指橋梁、涵洞等構(gòu)造物本身及臺(tái)背由 于行車荷載和自重作用而繼續(xù)沉降，構(gòu)造物與臺(tái)背之間的沉降不一致時(shí)，即產(chǎn)生不均勻沉 降，這一不均勻沉降導(dǎo)致構(gòu)造物和臺(tái)背連接處路面出現(xiàn)"臺(tái)階"，使得高速行駛的車輛通過 該銜接處的時(shí)候產(chǎn)生顛簸現(xiàn)象。橋頭跳車現(xiàn)象會(huì)導(dǎo)致路橋銜接處出現(xiàn)路面或者橋頭搭板的 變形、斷裂甚至坑槽，影響高速公路的正常運(yùn)行，甚至影響行車的安全和舒適性，嚴(yán)重時(shí)可 能導(dǎo)致交通事故，還會(huì)對(duì)橋涵和路面造成附加的沖擊荷載，加速橋臺(tái)、引道搭板、支座以及 伸縮縫的損壞。
[0003] 土工格柵因其抗拉強(qiáng)度高、延伸率低和耐腐蝕性好等特點(diǎn)，被廣泛用于擋土墻、邊 坡加固、路堤和大壩等結(jié)構(gòu)中，我國自20世紀(jì)80年代后期開始研究應(yīng)用土工格柵處理橋頭 跳車問題，在橋頭跳車問題處理中，土工格柵起到了以下作用:首先可以減少橋背填土的沉 降，由于土工格柵與土之間的摩擦和相互咬合，約束土體的側(cè)向變形，提高加筋土體的整體 強(qiáng)度和剛度，進(jìn)而減少加筋土體的沉降；其次是將路橋銜接處產(chǎn)生的錯(cuò)臺(tái)變化成有一定斜 度的坡，即將沉降差緩慢過渡，避免了車輛由于臺(tái)階而出現(xiàn)突然的顛簸現(xiàn)象。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本發(fā)明要解決的技術(shù)問題在于針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中公路橋梁過渡段容易發(fā)生沉降的 缺陷，提供一種計(jì)算使用土工格柵降低沉降的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑 間隔的計(jì)算方法。
[0005] 本發(fā)明解決其技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是：
[0006] 本發(fā)明提供一種臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方法，包 括以下步驟：
[0007] S1、獲取加筋橋臺(tái)所處地基的地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)，結(jié)合地基實(shí)際處理方式、路基填料類 型以及設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算地基的固結(jié)沉降，進(jìn)而進(jìn)行地基工后沉降的預(yù)測計(jì)算；
[0008] S2、根據(jù)彈性薄膜理論，推導(dǎo)土工格柵受力求解方程，并根據(jù)土工格柵實(shí)際的錨 固、反包處理情況，計(jì)算錨固處理和反包處理兩種處理方式下土工格柵鋪筑間隔。
[0009] 進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S1中地基實(shí)際處理方式包括水泥攪拌粧加固、碎石粧和 塑料排水板;路基填料類型包括地基無加固和軟土地基水泥攪拌粧加固。
[0010] 進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S1中地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)包括地基各土層的壓縮指數(shù)Cc、初始 孔隙比eo,土層固結(jié)度Ut，土層泊松比μ，土體壓縮模量Es，各土層容重yd和其它原始地質(zhì)勘 探數(shù)據(jù);設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)包括回填料壓實(shí)后濕容重γ，粧土面積比M，粧體直徑d，粧長1，加固 粧粧體變形模量匕以及壓縮模量E s，粧頂面以及粧底面的豎向刺入變形CoXi，粧側(cè)摩阻系 數(shù)α，以及土體側(cè)壓力系數(shù)K。
[0011 ]進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S1中地基工后沉降計(jì)算根據(jù)地基不同處理方式來確定， 包括：
[0012] 地基無加固處理時(shí)，采用土層分層計(jì)算沉降法;地基進(jìn)行加固處理時(shí)，以復(fù)合地基 的沉降計(jì)算進(jìn)行。
[0013] 進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S1中地基的工后沉降的預(yù)測計(jì)算公式為：
[0014] δ = Scti_Sct〇+aSc~
[0015] 其中，sctl、SctQ、Sc~分別對(duì)應(yīng)時(shí)間、to及①時(shí)地基的固結(jié)沉降;α指的是考慮地 基次固結(jié)變形影響的系數(shù)。
[0016]進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S2中土工格柵受力求解方程為：
[0018]其中，Τ為土工格柵所受拉力；τ為土工格柵所受水平外力；q為土工格柵受到的豎 向荷載;μ為填料的泊松比;Et為土工格柵的彈性模量;w為土工格柵的豎向沉降量。
[0019]進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S2中計(jì)算錨固處理方式下土工格柵鋪筑間隔的公式為：
[0021]其中，Ts為土工格柵的抗拉強(qiáng)度；γ為臺(tái)背填料壓實(shí)后的濕容重;Wmax為土工格柵 最大沉降量，根據(jù)路基工后沉降計(jì)算獲得;Et為土工格柵的彈性模量。
[0022]進(jìn)一步地，本發(fā)明的步驟S2中計(jì)算反包處理方式下土工格柵鋪筑間隔的公式為：
[0024]其中，Ts為土工格柵的抗拉強(qiáng)度；γ為臺(tái)背填料壓實(shí)后的濕容重;wmax為土工格柵 最大沉降量，根據(jù)路基工后沉降計(jì)算獲得;Et為土工格柵的彈性模量;lu和hu分別對(duì)應(yīng)于近 橋臺(tái)處的第i層和第i-Ι層土層的預(yù)測計(jì)算沉降量。
[0025]本發(fā)明產(chǎn)生的有益效果是:本發(fā)明的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑 間隔的計(jì)算方法，以路基工后沉降預(yù)測為前提，采用了彈性薄膜理論，并且考慮了路基的工 后沉降，更符合土工格柵實(shí)際的受力環(huán)境，以本發(fā)明提出的間隔計(jì)算方法對(duì)土工格柵臺(tái)背 加筋設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)，達(dá)到對(duì)橋頭跳車病害的良好治理效果;本方法以更符合土工格柵實(shí)際 受力情況的模型求解土工格柵在錨固和反包情況下的間隔，使用該間隔計(jì)算方法對(duì)土工格 柵設(shè)計(jì)、施工進(jìn)行指導(dǎo)，能夠達(dá)到對(duì)路橋過渡段不均勻沉降良好的治理效果。
【附圖說明】
[0026]下面將結(jié)合附圖及實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明，附圖中：
[0027]圖1是本發(fā)明實(shí)施例的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法的流程圖；
[0028]圖2是本發(fā)明實(shí)施例的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法的土工格柵錨固示意圖；
[0029]圖3是本發(fā)明實(shí)施例的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法的土工格柵反包示意圖；
[0030] 圖4是本發(fā)明實(shí)施例的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法的土工格柵間隔計(jì)算示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0031] 為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對(duì) 本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅用以解釋本發(fā)明，并不 用于限定本發(fā)明。
[0032] 如圖1所示，本發(fā)明實(shí)施例的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的土工格柵鋪筑間隔的 計(jì)算方法，包括以下步驟：
[0033] S1、獲取加筋橋臺(tái)所處地基的地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)，結(jié)合地基實(shí)際處理方式、路基填料類 型以及設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算地基的固結(jié)沉降，進(jìn)而進(jìn)行地基工后沉降的預(yù)測計(jì)算；
[0034]地基實(shí)際處理方式包括水泥攪拌粧加固、碎石粧和塑料排水板;路基填料類型包 括地基無加固和軟土地基水泥攪拌粧加固。
[0035]地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)包括地基各土層的壓縮指數(shù)C。、初始孔隙比eo,土層固結(jié)度Ut，土層 泊松比μ，土體壓縮模量Es，各土層容重γ d和其它原始地質(zhì)勘探數(shù)據(jù);設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)包括回 填料壓實(shí)后濕容重γ，粧土面積比M，粧體直徑d，粧長1，加固粧粧體變形模量E P以及壓縮模 量Es，粧頂面以及粧底面的豎向刺入變形0)、&，粧側(cè)摩阻系數(shù)α，以及土體側(cè)壓力系數(shù)K。 [0036]地基工后沉降計(jì)算根據(jù)地基不同處理方式來確定，包括：
[0037]地基無加固處理時(shí)，采用土層分層計(jì)算沉降法;地基進(jìn)行加固處理時(shí)，以復(fù)合地基 的沉降計(jì)算進(jìn)行。
[0038] S2、根據(jù)彈性薄膜理論，推導(dǎo)土工格柵受力求解方程，并根據(jù)土工格柵實(shí)際的錨 固、反包處理情況，計(jì)算錨固處理和反包處理兩種處理方式下土工格柵鋪筑間隔。
[0039] 如圖2和圖3所示，在本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施例中，首先對(duì)路基工后沉降進(jìn)行準(zhǔn)確預(yù) 測計(jì)算，如地基無加固，則采用土層固結(jié)沉降分層計(jì)算的方法進(jìn)行工后沉降計(jì)算，對(duì)于軟土 地基水泥攪拌粧加固后的工后沉降，方法如下：
[0040] 對(duì)于粧體復(fù)合地基，每個(gè)粧體具有一定的加固范圍，可以將這部分稱為等效單元 體，假設(shè)等效單元體的粧體與粧側(cè)土體的面積比為Μ，Μ計(jì)算按照下式進(jìn)行：
[0042] 一旦加固粧的形式和尺寸確定，即可根據(jù)下式計(jì)算等沉面位置參數(shù)Ιο:
[0045]式中：Co為粧頂面作用于基礎(chǔ)頂面單位壓力時(shí)的豎向刺入變形;&為粧底面作用于 下臥層單位壓力時(shí)的豎向刺入變形;EP為粧體變形模量;1〇為等沉面參數(shù);1為粧長;Μ為等效 單元體的粧體與粧側(cè)土的面積比，其余參數(shù)通過下面公式進(jìn)行計(jì)算：
[0049] 式中：KQ1、KQ2分別為等沉面1〇上下土體的側(cè)壓力系數(shù)；分別為等沉面1〇 上下土體的粧土之間摩擦角，Esl、Es2分別為等沉面1Q上下土體的壓縮模量。
[0050] 計(jì)算獲得1〇后，根據(jù)下面兩個(gè)公式計(jì)算加固區(qū)內(nèi)粧土應(yīng)力比nz值：
[0056]根據(jù)下式計(jì)算粧側(cè)土中的附加應(yīng)力：
[0060] 式中：?纟、6-加固區(qū)粧間土第i層中的平均附加應(yīng)力和下臥層第i層土中的平 均附加應(yīng)力；
[0061] m、n2-加固區(qū)的土體分層數(shù)和整個(gè)壓縮土層的分層總數(shù)；
[0062] ES1-第i 土層的壓縮模量。
[0063] 路基的工后沉降可由下式進(jìn)行預(yù)估：
[0064] 5 = Scti-Sct〇+aScc? (12)
[0065] 式中：Scti、SctQ、S?！贩謩e對(duì)應(yīng)時(shí)間ti、to及t- °°時(shí)地基的固結(jié)沉降;a指的是考慮地 基次固結(jié)變形影響的系數(shù)，一般a〈〇.08,若路基穩(wěn)定性較差，a取值可以大一些。
[0066]在計(jì)算地基工后沉降的基礎(chǔ)上，本發(fā)明根據(jù)土工格柵采用錨固或反包兩種情況 下，相鄰?fù)凉じ駯配佋O(shè)間隔計(jì)算如下：本發(fā)明中土工格柵間隔計(jì)算以彈性薄膜理論為理論 基礎(chǔ)，計(jì)算得到以下簡化土工格柵受力計(jì)算求解方程：
[0068]式中：T為土工格柵所受拉力；τ為土工格柵所受水平外力；q為土工格柵受到的豎 向荷載;μ為填料的泊松比;Et為土工格柵的彈性模量;w為土工格柵的豎向沉降量。
[0069] (1)當(dāng)土工格柵采用錨固處理方式時(shí)：
[0070]利用膨脹螺栓等工具將土工格柵全部錨固在混凝土橋臺(tái)上，對(duì)于任一層土工格 柵，其邊界條件為：
[0071] X = 0：W = 0,T = Tmax (14)
[0072] x= 〇〇 :w=Wmax，T = 〇 (15)
[0073] 根據(jù)工程實(shí)踐觀察獲得的橋臺(tái)臺(tái)背回填區(qū)的變形特征，土工格柵的垂直位移可以 近似的表示為指數(shù)函數(shù)形式：
[0075] 式中：Lo為端部錨固在橋臺(tái)的土工格柵對(duì)沉降產(chǎn)生均勻作用的影響區(qū)域特征尺 寸，Lo越大，土工格柵的作用越明顯。
[0076] 從式（13)可以得到：
[0086]用土工格柵的抗拉強(qiáng)度％代替式(21)中的Tmax，式(21)可以表示成：
[0090]假設(shè)相鄰兩層土工格柵之間間距為Δ H，由于土工格柵與橋臺(tái)錨固連接，假設(shè)上部 土體自重荷載不通過土工格柵向下傳遞：
[0091] qmax= Α Η · γ (24)
[0092] 式中：γ為臺(tái)背填料壓實(shí)后的濕容重。
[0093] 根據(jù)式(24)和式(22)，可以得到土工格柵鋪筑間隔ΔΗ為：
[0095] (2)當(dāng)土工格柵采用反包處理方式時(shí)：
[0096]橋臺(tái)與臺(tái)背回填料在二者相接處存在差異性沉降，由于橋臺(tái)附近施工不便，該附 近區(qū)域壓實(shí)度相較于離橋臺(tái)較遠(yuǎn)處要小，故在后期沉降過程中，該區(qū)域的沉降更偏向于倒 三角形。土工格柵在靠近橋臺(tái)處采用反包處理方式后，在此種沉降模式下，土工格柵在近橋 臺(tái)處會(huì)產(chǎn)生類似錨固現(xiàn)象，本文稱這區(qū)段為等效錨固段，等效錨固段的長度U可以參照土 工格柵對(duì)路基進(jìn)行加固進(jìn)行計(jì)算，如公式(26)所示。
[0098]式中為第j層筋材所受拉力(kN/m);fGS為抗拉出阻力系數(shù);α為考慮筋材與土相 互作用的非線性分布效應(yīng)系數(shù)，取〇. 6~1，資料缺乏時(shí)，土工格柵取0.8，土工織物取0.6;為 筋土交界面的有效正應(yīng)力(kN/m)，可按作用于筋材上的自重應(yīng)力計(jì)算;R。為加筋覆蓋率，對(duì) 與土工格柵和土工織物，R c = 1; Fe為筋材抗拔出的穩(wěn)定安全系數(shù)，對(duì)粒料土 Fe = 1.5，對(duì)黏性 土 Fe = 2.0〇
[0099] 近似認(rèn)為近橋臺(tái)處沉降可以用指數(shù)函數(shù)形式來表示：
[0100] w(x)=he_kx (27)
[0101] 式中：h為與橋臺(tái)相接處最大沉降，k為待定參數(shù)，可以通過沉降區(qū)域邊緣沉降值計(jì) 算得到。
[0102] 根據(jù)公式(13)可以得到土工格柵中拉力的表達(dá)式：
[0112]采用反包法，認(rèn)為每一層土工格柵受到的豎向荷載為其上部全部荷載所施加，即：
[0116]解公式(34)，得到在反包條件下，相鄰兩層土工格柵的鋪設(shè)間隔計(jì)算公式，計(jì)算土 工格柵位置示意圖參加圖4所示：
[0118] 式中：i為計(jì)算土層，In和分別對(duì)應(yīng)于近橋臺(tái)處的第i層和第i-Ι層土層的預(yù)測 計(jì)算沉降量。
[0119] 應(yīng)當(dāng)理解的是，對(duì)本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來說，可以根據(jù)上述說明加以改進(jìn)或變換， 而所有這些改進(jìn)和變換都應(yīng)屬于本發(fā)明所附權(quán)利要求的保護(hù)范圍。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方法，其特征在于，包 括W下步驟： 51、 獲取加筋橋臺(tái)所處地基的地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)，結(jié)合地基實(shí)際處理方式、路基填料類型W 及設(shè)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算地基的固結(jié)沉降，進(jìn)而進(jìn)行地基工后沉降的預(yù)測計(jì)算； 52、 根據(jù)彈性薄膜理論，推導(dǎo)±工格柵受力求解方程，并根據(jù)±工格柵實(shí)際的錯(cuò)固、反 包處理情況，計(jì)算錯(cuò)固處理和反包處理兩種處理方式下±工格柵鋪筑間隔。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S1中地基實(shí)際處理方式包括水泥攬拌粧加固、碎石粧和塑料排水板； 路基填料類型包括地基無加固和軟上地基水泥攬拌粧加固。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S1中地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)包括地基各±層的壓縮指數(shù)Cc、初始孔隙比eo，±層 固結(jié)度Ut，±層泊松比μ，±體壓縮模量Es，各±層容重丫 d和其它原始地質(zhì)勘探數(shù)據(jù);設(shè)計(jì)試 驗(yàn)數(shù)據(jù)包括回填料壓實(shí)后濕容重丫，粧±面積比M，粧體直徑d，粧長1，加固粧粧體變形模量 Ep W及壓縮模量Es，粧頂面W及粧底面的豎向刺入變形Co、Cl，粧側(cè)摩阻系數(shù)α，W及上體側(cè) 壓力系數(shù)Κ。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S1中地基工后沉降計(jì)算根據(jù)地基不同處理方式來確定，包括： 地基無加固處理時(shí)，采用±層分層計(jì)算沉降法;地基進(jìn)行加固處理時(shí)，W復(fù)合地基的沉 降計(jì)算進(jìn)行。5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S1中地基的工后沉降的預(yù)測計(jì)算公式為： δ 二 Set 廣 Sct〇+口 Sc°° 其中，Scti、Seto、Sc~分別對(duì)應(yīng)時(shí)間ti、t日及時(shí)地基的固結(jié)沉降;α指的是考慮地基次 固結(jié)變形影響的系數(shù)。6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S2中±工格柵受力求解方程為：其中，了為上工格柵所受拉力；1為±工格柵所受水平外力；9為±工格柵受到的豎向荷 載;μ為填料的泊松比;6*為±工格柵的彈性模量;巧為±工格柵的豎向沉降量。7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S2中計(jì)算錯(cuò)固處理方式下±工格柵鋪筑間隔的公式為：其中，了3為±工格柵的抗拉強(qiáng)度；γ為臺(tái)背填料壓實(shí)后的濕容重;*。3、為±工格柵最大沉 降量，根據(jù)路基工后沉降計(jì)算獲得;私為±工格柵的彈性模量。8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的臺(tái)背加筋治理橋頭跳車病害的±工格柵鋪筑間隔的計(jì)算方 法，其特征在于，步驟S2中計(jì)算反包處理方式下±工格柵鋪筑間隔的公式為：其中，了3為±工格柵的抗拉強(qiáng)度；γ為臺(tái)背填料壓實(shí)后的濕容重;*。3、為±工格柵最大沉 降量，根據(jù)路基工后沉降計(jì)算獲得;民為±工格柵的彈性模量;hi和hi-l分別對(duì)應(yīng)于近橋臺(tái)處 的第i層和第1-1層±層的預(yù)測計(jì)算沉降量。
【文檔編號(hào)】G06F19/00GK106096307SQ201610472874
【公開日】2016年11月9日
【申請(qǐng)日】2016年6月23日
【發(fā)明人】羅蓉, 黃婷婷, 李磊, 金露, 馮光樂, 王懷才, 王麗靜
【申請(qǐng)人】武漢理工大學(xué), 湖北長江路橋股份有限公司