專利名稱：：R-t-b系燒結(jié)磁鐵及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及在汽車搭載用電動(dòng)機(jī)等中適當(dāng)使用的R-T-B系燒結(jié)磁鐵及其制造方法。
背景技術(shù)：
：己知以Nd2Fe14B型化合物為主相的R-T-B系的稀土類燒結(jié)磁鐵作為在永久磁鐵中性能最高的磁鐵，使用在硬盤驅(qū)動(dòng)器的音圈電動(dòng)機(jī)(VCM)、混合動(dòng)力車搭載用電動(dòng)機(jī)等各種電動(dòng)機(jī)、家用電器等中。在電動(dòng)機(jī)等各種裝置中使用R-T-B系的稀土類燒結(jié)磁鐵的情況下，為了對(duì)應(yīng)高溫的使用環(huán)境，要求耐熱性優(yōu)異并具有高矯頑力特性。為了提高R-T-B系的稀土燒結(jié)磁鐵的矯頑力，使用作為稀土類元素R與輕稀土類元素Rl—起配合規(guī)定量的重稀土類元素RH作為原料、溶制成的合金。根據(jù)該方法，作為稀土類元素R，因?yàn)樽鳛橹飨嗟腞2Fe14B相的輕稀土類元素RL被重稀土類元素Rh置換，R2Fe14B相的結(jié)晶磁各向異性(本質(zhì)上決定矯頑力的物理量)得到提高。但是，R2Fe14B相中的輕稀土類元素Rl的磁矩與Fe的磁矩方向相同，而重稀土類元素RH的磁矩與Fe的磁矩方向相反，因此重稀土類元素RH對(duì)輕稀土類元素Rl的置換量越增加，剩余磁通密度Br就越低。在電動(dòng)機(jī)等所使用的磁鐵中，要求具有以下特性驅(qū)動(dòng)部所使用的區(qū)域的剩余磁通密度Br高，并且暴露在高熱、大的反磁場的區(qū)域的矯頑力高。作為現(xiàn)有技術(shù)，通過粘合劑接合剩余磁通密度Br高的磁鐵和矯頑力Hej高的磁鐵，將合體的一體型磁鐵使用在電動(dòng)機(jī)等各種裝置中。但是，在制作合體的一體型磁鐵的情況下，會(huì)過多地花費(fèi)接合的作業(yè)時(shí)間，生產(chǎn)性變差。另外，如果接合所使用的粘合劑多，則會(huì)因粘合劑造成磁性不連續(xù)的層的形成。也考慮不使用粘合劑而形成一體型磁鐵的方法(專利文獻(xiàn)1、專利文獻(xiàn)2)。在專利文獻(xiàn)l中，公開了分別具有同一基本組成，與其它材料相比具有高的剩余磁通密度的一方的材料和與該一方的材料相比具有高矯頑力的其它材料通過燒結(jié)而粘合為一體的磁場用復(fù)合永久磁鐵。在專利文獻(xiàn)2中，公開了以下結(jié)構(gòu)用多個(gè)構(gòu)成直流機(jī)的永久磁鐵體的截面圓弧狀的激磁用永久磁鐵中，以各激磁用永久磁鐵在去磁場一側(cè)的內(nèi)側(cè)邊緣部分為中心僅在內(nèi)圓周表面附近使用矯頑力比主體永久磁鐵高的永久磁鐵。但是，任一文獻(xiàn)都以鐵氧體磁鐵為對(duì)象，不能滿足電動(dòng)機(jī)等的小型化及高性能化的要求。另外，還有以下問題因?yàn)閷⒉煌M成的材料燒結(jié)而接合成一體，在燒結(jié)工序中變形，伴隨著使用時(shí)溫度的上升，由于各種材料所具有的收縮率的差而造成接合部破裂。專利文獻(xiàn)l:日本特開昭57-148566號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本實(shí)開昭59-117281號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容在預(yù)想今后市場會(huì)擴(kuò)大的EPS、HEV電動(dòng)機(jī)用的磁鐵中，有必要有效地使用在本質(zhì)上磁特性優(yōu)異的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，由剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力He;高的區(qū)域分別存在的結(jié)構(gòu)構(gòu)成的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造技術(shù)急待開發(fā)。本發(fā)明是為了解決上述課題而研發(fā)的，其目的在于提供一種不使用粘合劑且在磁鐵的規(guī)定位置剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力HeJ高的區(qū)域分別存在的R-T-B系燒結(jié)磁鐵。本發(fā)明還提供一種制造具有上述磁特性不同的區(qū)域的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的方法，其中，該R-T-B系燒結(jié)磁鐵在將不同組成的材料接合為一體并燒結(jié)的工序中不發(fā)生變形，燒結(jié)后具有足夠的結(jié)合強(qiáng)度。本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其含有輕稀土類元素(Nd和Pr的至少一種)和重稀土類元素RH(Dy和Tb的至少一種)，以Nd2Fe14B型結(jié)晶為主相，其中，層狀形成重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或不含重稀土類元素RH的第一區(qū)域和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二區(qū)域，上述第一區(qū)域和上述第二區(qū)域通過燒結(jié)結(jié)合。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，含有收縮緩和劑M(選自C、Al、Co、Ni、Cu和Sn中的至少一種)。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，上述第一區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度比上述第二區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度高。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，作為上述第一區(qū)域的上述收縮緩和劑M中的Ml，含有50ppm至3000ppm的C。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，作為上述第一區(qū)域中的上述收縮緩和劑M中的M2，含有選自Al、Co、Ni、Cu和Sn中的至少一種，M2的含量為0.02質(zhì)量％以上。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，上述第一區(qū)域和上述第二區(qū)域的厚度分別為O.lmm以上，磁鐵的厚度為l.Omm以上。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，在上述第一區(qū)域和上述第二區(qū)域的邊界存在重稀土類元素RH擴(kuò)散的區(qū)域。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，在上述第一區(qū)域和上述第二區(qū)域的邊界存在重稀土類元素RH濃度具有梯度的區(qū)域。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，在上述第一區(qū)域和上述第二區(qū)域中，具有磁鐵表面的至少一部分的區(qū)域包含從上述磁鐵表面朝向上述邊界重稀土類元素RH的濃度均勻的區(qū)域。本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，該R-T-B系燒結(jié)磁鐵含有輕稀土類元素Ri^(Nd和Pr的至少一種)和重稀土類元素RH(Dy和Tb的至少一種)，以Nd2FewB型結(jié)晶為主相，上述R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法包括準(zhǔn)備重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或不含有的第一原料合金粉末和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二原料合金粉末的工序；形成包含上述第一原料合金粉末的第一成形體部分和上述第二原料合金粉末的第二成形體部分的復(fù)合成形體的工序；和通過燒結(jié)上述復(fù)合成形體，形成上述第一成形體部分和上述第二成形體部分結(jié)合的燒結(jié)磁鐵的工序。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，形成上述復(fù)合成形體的工序包括將上述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末的一方填充到由模具形成的空腔中，通過壓縮來形成準(zhǔn)成形體的第一成形工序；和將上述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末的另一方填充到由上述模具形成的空腔中，通過與上述準(zhǔn)成形體一起壓縮來形成上述復(fù)合成形體的第二成形工序。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，形成上述復(fù)合成形體的工序包括準(zhǔn)備上述第一原料合金粉末的第一成形體部分的工序；準(zhǔn)備上述第二原料合金粉末的第二成形體部分的工序；和通過壓縮上述第一成形體部分和第二成形體部分，形成上述第一成形體部分和上述第二成形體部分接合的上述復(fù)合成形體的工序。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，形成上述復(fù)合成形體的工序包括準(zhǔn)備上述第一原料合金粉末的第一成形體部分的工序；準(zhǔn)備上述第二原料合金粉末的第二成形體部分的工序；和通過使上述第一成形體部分和上述第二成形體部分重合，形成上述第一成形體部分和上述第二成形體部分處于接觸狀態(tài)的上述復(fù)合成形體的工序。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，上述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末含有收縮緩和劑M(選自C、Al、Co、Ni、Cu及Sn中的至少一種)，上述第一原料合金粉末中的收縮緩和劑M的濃度比上述第二原料合金粉末中的收縮緩和劑M的濃度高。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，上述第一原料合金粉末的粒度比第二原料合金粉末的粒度細(xì)小。在優(yōu)選的實(shí)施方式中，在形成上述復(fù)合成形體的工序中，上述第一原料合金粉末的第一成形體部分的成形體密度比上述第二原料合金粉末的第二成形體部分的成形體密度高。根據(jù)本發(fā)明，由于將剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力Hd高的區(qū)域通過燒結(jié)工序形成為一體，并且使重稀土類元素RH在這些區(qū)域的接合部擴(kuò)散，所以能夠不需使用粘合劑就實(shí)現(xiàn)牢固的結(jié)合。另外，通過根據(jù)接合的成形體間的重稀土類元素RH的濃度差使成形體密度等的工藝參數(shù)變化，能夠抑制由重稀土類元素RH的濃度差引起的燒結(jié)磁鐵的燒結(jié)工序中的收縮率差引起的變形。圖1是表示通過將組成不同的多個(gè)成形體層疊燒結(jié)而牢固一體化的燒結(jié)體的截面的模式圖。9圖2是模式地表示圖1的磁鐵內(nèi)部的組織的模式圖。圖3是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的圖。圖4是表示本發(fā)明的其它實(shí)施例的圖。圖5是表示本發(fā)明的其它實(shí)施例的圖。圖6是實(shí)施例1的燒結(jié)體截面的EPMA映像圖像。符號(hào)說明1、11、14、17:—體化的稀土類磁鐵燒結(jié)體2、12、15、18:—體化的稀土類磁鐵燒結(jié)體中相對(duì)含有多的重稀土類元素RH的組成構(gòu)成的區(qū)域3、13、16、19:一體化的稀土類磁鐵燒結(jié)體中相對(duì)未含有多的重稀土類元素RH的組成構(gòu)成的區(qū)域4:接合部痕跡5:主相6:晶界相Y:重稀土類元素RH擴(kuò)散的區(qū)域具體實(shí)施例方式本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵是以含有輕稀土類元素Rl(Nd和Pr的至少一種)和重稀土類元素RH(Dy和Tb的至少一種)的Nd2Fe^B型結(jié)晶為主相的R-T-B系燒結(jié)磁鐵。該燒結(jié)磁鐵層狀形成重稀土類元素RH濃度(含量)相對(duì)低或不含有重稀土類元素Rh的第一區(qū)域和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二區(qū)域。本說明書為簡單起見，有的情況下將重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或?yàn)榱愕牡谝粎^(qū)域稱為"高Br部"，將重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二區(qū)域稱為"高矯頑力部"。本發(fā)明的主要特征在于，高矯頑力部和高Br部通過燒結(jié)進(jìn)行結(jié)合，而不是像現(xiàn)有技術(shù)一樣通過粘合劑進(jìn)行接合。另夕卜，"R-T-B系"這一用語中的T主要為Fe。本發(fā)明中，也可以使用其它的過渡金屬元素(例如Co或Ni)置換一部分的Fe(50%原子以下)。B為硼。作為收縮緩和劑M，優(yōu)選含有C、Al、Co、Ni、Cu、Sn中的至少一種。如后面所述，因?yàn)楹惺湛s緩和劑M，所以能夠抑制燒結(jié)工序時(shí)發(fā)生的成形體的收縮率差造成的變形。優(yōu)選上述第一區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度比上述第二區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度高。作為收縮緩和劑M中的M1，優(yōu)選C含量為50ppm至3000ppm。另外，作為收縮緩和劑M中的M2，優(yōu)選Al、Co、Ni、Cu、Sn的含量各自在0.02質(zhì)量。/。以上。本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵能夠由以下工序獲得準(zhǔn)備重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或不含有的第一原料合金粉末和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二原料合金粉末的工序；形成含有上述第一原料合金粉末的第一成形體部分和上述第二原料合金粉末的第二成形體部分的復(fù)合成形體的工序；和通過燒結(jié)上述復(fù)合成形體，形成上述第一成形體與上述第二成形體結(jié)合的燒結(jié)磁鐵的工序。在某在優(yōu)選的實(shí)施方式中，本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵各層的厚度為O.lmm以上，磁鐵厚度為l.Omm以上。參照?qǐng)D1及圖2對(duì)本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的結(jié)構(gòu)例進(jìn)行說明。圖1是表示R-T-B系燒結(jié)磁鐵1的結(jié)構(gòu)例的截面圖，圖2模式地表示圖1的磁鐵的內(nèi)部組織。圖示的R-T-B系燒結(jié)磁鐵1具有以下結(jié)構(gòu)由Rh量多的組成枸成的層狀區(qū)域2(高矯頑力部)和RH量比區(qū)域2少的組成構(gòu)成的層狀區(qū)域3(高Br部)通過接合部4結(jié)合成一體。g卩，在R-T-B系燒結(jié)磁鐵1中，RH量多且矯頑力He高的區(qū)域2(高矯頑力部)和Rh量低且剩余磁通密度Br高的區(qū)域3(高Br部)被層疊而一體化。圖2所示的磁鐵組織具有由Nd2Fe14B型結(jié)晶構(gòu)成的主相5和包圍主相5的晶界相6。晶界相6為燒結(jié)時(shí)液相化的稀土類富相。區(qū)域2、3的Rh在接合部4的附近相互擴(kuò)散，由此實(shí)現(xiàn)牢固的結(jié)合。該RH擴(kuò)散區(qū)域(圖中Y區(qū)域)如圖2所示，整體表現(xiàn)出Rh量從區(qū)域2向區(qū)域3逐漸減少的趨勢。在形成上述的RH擴(kuò)散區(qū)域Y、結(jié)合區(qū)域2和區(qū)域3時(shí)，優(yōu)選燒結(jié)溫度設(shè)定在IOOO'C以上115(TC以下的值。為了提高磁特性，也可進(jìn)行熱處理(400°C700°C)。也可以根據(jù)需要提高熱處理溫度到更高溫度(例如800。C不足1000。C)。本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，能夠由例如以下方法制得。首先，準(zhǔn)備由作為稀土類元素R的RH的含量相對(duì)少或不含的組成ii的R-T-B系燒結(jié)磁鐵用原料合金構(gòu)成的成形體。同樣地，準(zhǔn)備由相對(duì)含有多的作為稀土類元素R的重稀土類元素RH(Dy、Ho、及Tb中的至少一種)的R-T-B系燒結(jié)磁鐵用原料合金構(gòu)成的成形體。接著，在沖壓工序時(shí)或燒結(jié)時(shí)將這些成形體層疊、燒結(jié)。由作為稀土類元素R的RH的含量相對(duì)少或不含的組成的R-T-B系燒結(jié)磁鐵用原料合金構(gòu)成的區(qū)域，成為剩余磁通密度Br高的區(qū)域。另一方面，由相對(duì)含有多的重稀土類元素RH的R-T-B系燒結(jié)磁鐵用原料合金構(gòu)成的區(qū)域，成為矯頑力高的區(qū)域。其結(jié)果是，形成同時(shí)具有剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力Hd高的區(qū)域的R-T-B系燒結(jié)磁鐵。根據(jù)上述制造方法，通過組合多個(gè)種類的成形體，使得在任意的位置上配置含有相對(duì)多的重稀土類元素RH的區(qū)域成為可能。圖3、圖4、圖5是表示由上述制造方法能夠形成的本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的結(jié)構(gòu)例的截面圖。圖中的箭頭表示磁場取向方向。在圖3所示的片狀燒結(jié)磁鐵11中，兩端部12由含有多的重稀土類元素RH的區(qū)域構(gòu)成，中央部13由作為稀土類元素R含有相對(duì)少的重稀土笑元素Rh、含有相對(duì)多的輕稀土類元素RL的區(qū)域構(gòu)成。在圖4所示的片狀燒結(jié)磁鐵14中，上部15由含有相對(duì)多的重稀土類元素RH的區(qū)域構(gòu)成，下部16由作為稀土類元素R含有相對(duì)少的重稀土夷元素Rh、含有相對(duì)多的輕稀土類元素RL的區(qū)域構(gòu)成。在圖5所示的片狀燒結(jié)磁鐵17中，上部18由含有相對(duì)多的重稀土類元素RH的區(qū)域構(gòu)成，下部19由作為稀土類元素R含有相對(duì)少的重稀土類元素RH、含有相對(duì)多的輕稀土類元素RL的區(qū)域構(gòu)成。在圖3、圖4、圖5所示的例子中，在重稀土類元素RH的濃度相互不同的多個(gè)區(qū)域中磁場取向方向相同。根據(jù)本發(fā)明，在通過燒結(jié)接合成一體的整個(gè)磁鐵中，能夠使微量的重稀土類元素RH集中到一部分區(qū)域，選擇形成高矯頑力He;的區(qū)域。因此，在燒結(jié)磁鐵中，對(duì)于沒有施加去磁場的區(qū)域，因?yàn)榭梢圆槐靥砑又叵⊥令愒豏H，所以在該區(qū)域能夠提高剩余磁通密度Br。另外，因?yàn)闆]有使用粘合劑，所以能夠避免關(guān)于現(xiàn)有技術(shù)說明過的問題。下面，更詳細(xì)地說明根據(jù)本發(fā)明的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法的在優(yōu)選的實(shí)施方式。[原料合金l]首先，準(zhǔn)備含有16.0質(zhì)量％以上36.0質(zhì)量％以下的輕稀土類元素R^、0質(zhì)量％以上小足15質(zhì)量％的重稀土類元素RH(Dy和Tb的任一種或兩種)、0.5質(zhì)量％以上2.0質(zhì)量％的B(硼)、剩余部分Fe及不可避免的雜質(zhì)的合金。Fe的一部分(50原子％以下)也可由其它的過渡金屬元素(例如Co或Ni)置換。因目的的不同，該合金也可含有0.011.0質(zhì)量％左右的選自Al、Si、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Cu、Zn、Ga、Zr、Nb、Mo、Ag、In、Sn、Hf、Ta、W、Pb和Bi中的至少一種添力口元素。上述合金能夠通過將原料合金的熔液利用例如帶式鑄造((stripcast))法來急冷并適宜地制造。下面，對(duì)利用帶式鑄造法的急冷凝固合金的制作進(jìn)行說明。首先，在氬氣氣氛中通過高頻溶解使具有上述組成的原料合金熔融，得到原料合金的熔液。接著，將該熔液保持在1350'C左右之后，利用單輥法進(jìn)行急冷，得到例如厚度約為0.3111111的片狀合金鑄塊。在下面的氫粉碎前，將這樣制作而成的合金鑄片粉碎為例如110mm大小的片狀。其中，利用帶式鑄造法的原料合金的制造方法，在例如美國專利第5、383、978號(hào)說明書中公開。[原料合金2]除以下不同點(diǎn)外，與原料合金1同樣地獲得原料合金，該不同點(diǎn)為準(zhǔn)備含有16.0質(zhì)量％以上35.0質(zhì)量。/o以下的輕稀土類元素RL、0.5質(zhì)量％以上15.0質(zhì)量％以下的重稀土類元素RH(Dy和Tb的任一種或兩種)、0.5質(zhì)量。/。以上2.0質(zhì)量。/。的B(硼)、剩余部分Fe和不可避免的雜質(zhì)的合金。另外，在本發(fā)明中對(duì)使用原料合金l、原料合金2兩種原料合金的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，但也可以除了原料合金l、原料合金2之外還使用多種其它的原料合金。原料合金1和原料合金2的主要差別是，原料合金1中重稀土類元素RH的濃度比原料合金2中重稀土類元素RH的濃度相對(duì)低。原料合金1中并不必要含有重稀土類元素RH。另外，通過將原料合金1的總R量和原料合金2的總R量，以及各自的RH量調(diào)整到最佳，將燒結(jié)時(shí)的收縮率差控制在1.5%以下，來抑制燒結(jié)磁鐵的燒結(jié)工序中收縮率差造成的變形?？s小收縮率差的具體方法的例子，后面有詳細(xì)說明。[粗粉碎工序]向氫爐內(nèi)部插入上述被粗粉碎為片狀的原料合金鑄片(原料合金1、原料合金2)。接著，在氫爐內(nèi)部進(jìn)行氫脆處理(以下有時(shí)稱為"氫粉碎處理")工序。在從氫爐中取出氫粉碎后的粗粉碎合金粉末時(shí)，優(yōu)選在不活潑氣體氣氛下進(jìn)行取出動(dòng)作，使得粗粉碎粉不與大氣接觸。如果那樣，能夠防止粗粉碎粉發(fā)生氧化、發(fā)熱，磁體的磁特性提高。通過氫粉碎，稀土類合金(原料合金1、原料合金2)被粉碎為0.1mm幾mm左右的大小，其平均粒徑為50(Him以下。氫粉碎后，優(yōu)選將經(jīng)過脆化的原料合金碎解得更細(xì)，同時(shí)進(jìn)行冷卻。在高溫的狀態(tài)下直接取出原料的情況下，相對(duì)縮短冷卻處理的時(shí)間即可。[微粉碎工序]接著，使用噴射式粉碎機(jī)粉碎裝置對(duì)粗粉碎粉進(jìn)行微粉碎。在本實(shí)施方式中使用的噴射式粉碎機(jī)粉碎裝置上連接有旋風(fēng)分級(jí)機(jī)。噴射式粉碎機(jī)粉碎裝置接受在粗粉碎工序中經(jīng)過粗粉碎的稀土類合金(粗粉碎粉)的供給，在粉碎機(jī)內(nèi)進(jìn)行粉碎。在粉碎機(jī)內(nèi)被粉碎的粉末經(jīng)過旋風(fēng)分級(jí)機(jī)被收集在回收容器中。這樣，能夠得到利用氣流分散型激光衍射法的測定在D50中為0.120pm左右(典型的為35pm)的微粉末。這種用于微粉碎的粉碎裝置，不限定于噴射式粉碎機(jī)，也可以是磨碎機(jī)或球磨機(jī)。在粉碎時(shí)，可以使用硬脂酸鋅等潤滑劑作為粉碎助劑。此處，作為收縮緩和劑M，優(yōu)選使用將C、Al、Co、Ni、Cu、Sn的至少一種(Ml:50ppm至3000ppm的C、M2:0.02質(zhì)量。/。ppm以上的Al、Co、Ni、Cu、Sn中的至少一種)混合到作為化合物或金屬粉末的原料合金粉末中。通過混合，能夠抑制層疊燒結(jié)由組成不同的原料合金構(gòu)成的粉末或成形體時(shí)收縮率差造成的變形。[沖壓成形]本實(shí)施方式中，對(duì)上述方法制作的磁性粉末(合金粉末)，在例如搖擺式混合機(jī)內(nèi)添加混合例如0.3質(zhì)量％的潤滑劑。此處，潤滑劑能夠使用硬脂酸鋅等含有c的潤滑劑。接著，使用公知的沖壓裝置，將按上述方法制作的由原料合金1構(gòu)成的磁性粉末在取向磁場中成形準(zhǔn)成形體的表觀密度為例如2.54.8g/cr^左右。其后，進(jìn)一步填充由原料合金2構(gòu)成的磁性粉末，在取向磁場中以成形體密度成為3.54.8g/cn^左右的方式成形。這樣，形成由原料合金1的粉末構(gòu)成的第一成形體部分和由原料合金2的粉末構(gòu)成的第二成形體部分構(gòu)成的復(fù)合成形體。另外，也可以用原料合金1、原料合金2的磁性粉末分別制作成形體密度為3.54.8g/cn^左右的成形體，通過施加負(fù)載進(jìn)行層疊來形成"復(fù)合成形體"。本說明書中的"復(fù)合成形體"由重稀土類元素Rh相對(duì)低的原料合金粉末的成形體和重稀土類元素RH相對(duì)高的原料合金粉末的成形體組合而成，在燒結(jié)工序前，這些成形體沒有必要牢固接合。即使兩個(gè)成形體僅相互重合，由于位于上方的成形體的自重而使得兩個(gè)成形體處于接觸狀態(tài)，所以也能夠?qū)崿F(xiàn)"復(fù)合成形體"。另外，形成準(zhǔn)成形體、成形體時(shí)的壓縮成形時(shí)向粉末施加的磁場強(qiáng)度為例如1.51.7特斯拉(T)。[燒結(jié)工序]優(yōu)選對(duì)上述粉末成形體依次進(jìn)行在30(TC900。C范圍的溫度下保持30分鐘120分鐘的工序，和之后在比上述保持溫度高的溫度(例如100(TC至115(TC)下進(jìn)一步燒結(jié)的工序。燒結(jié)時(shí)，特別是在生成液相時(shí)(溫度處于800100(TC的范圍內(nèi)時(shí))，晶界相中的R富相開始熔融，形成液相。此后，進(jìn)行燒結(jié)，形成燒結(jié)磁體。燒結(jié)后，根據(jù)需要，進(jìn)行時(shí)效處理(7001000°C)。實(shí)施例實(shí)施例1首先，將以具有Nd:26.0、Pr:5.0、Dy:<0.05、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金1的鑄錠通過上述帶式鑄造法熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。另夕卜，將以具有Nd:16.5、Pr:5.0、Dy:10.00、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金2的鑄錠同樣地通過帶式鑄造法熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。接著，將該合金薄片分別填充到容器中，插入氫處理裝置內(nèi)。然后，通過以壓力為500kPa的氫氣氣氛充滿氫處理裝置內(nèi)，在室溫下使合金薄片吸留氫之后放出。通過進(jìn)行這樣的氫處理，使合金薄片脆化，制作大小約為0.150.2mm的不定形粉末。對(duì)通過上述氫處理制作的各粗粉碎粉末添加混合作為粉碎助劑的0.05質(zhì)量％的硬脂酸鋅之后，利用噴射式粉碎機(jī)裝置進(jìn)行粉碎工序，由此制作粉末粒徑約為4pm的微粉末。然后，通過對(duì)上述各微粉碎粉末進(jìn)一步添加混合0.1質(zhì)量％的硬脂酸鋅，將各微粉碎粉末中C含量調(diào)整為畫Oppm。在這樣制作的微粉末中，通過沖壓裝置將由原料合金1構(gòu)成的微粉末以4.0g/cn^的密度暫時(shí)成形，之后繼續(xù)填充由原料合金2構(gòu)成的微粉末，制作由密度為4.2g/cn^構(gòu)成的粉末成形體。具體而言，在1.5T的施加磁場中將原料合金1的粉末粒子在磁場取向的狀態(tài)下壓縮，進(jìn)行沖壓成形，接著在1.5T的施加磁場中將原料合金1及原料合金2的粉末粒子在磁場取向的狀態(tài)下壓縮，進(jìn)行沖壓成形，之后，將成形體從沖壓裝置中抽出，利用真空爐進(jìn)行105(TC下4小時(shí)的燒結(jié)工序。在像這樣制作燒結(jié)體塊之后，通過對(duì)該燒結(jié)體塊進(jìn)行機(jī)械加工，得到厚3mmX長14mm(磁化方向)X寬8mm(沖壓方向)的燒結(jié)磁鐵。實(shí)施例2首先，將以具有Nd:26.0、Pr:5.0、Dy:<0.05、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金1的鑄錠通過帶式鑄造裝置熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。另外，將以具有Nd:16.5、Pr:5.0、Dy:10.00、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金2的鑄錠通過帶式鑄造裝置熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。接著，將這些合金薄片分別填充到容器中，插入氫處理裝置內(nèi)。16然后，通過以壓力為500kPa的氫氣氣氛充滿氫處理處理容器內(nèi)，在室溫下使合金薄片吸留氫之后放出。通過進(jìn)行這樣的氫處理，使合金薄片脆化，制作大小為0.150.2mm的不定形粗粉碎粉末。對(duì)通過上述氫處理制作的各粗粉碎粉末添加混合作為粉碎助劑的0.05質(zhì)量％的硬脂酸鋅之后，利用噴射式粉碎機(jī)裝置進(jìn)行粉碎工序，以此來制作粉末粒徑約為4^m的微粉末。然后，通過對(duì)上述各微粉碎粉末進(jìn)一步添加混合0.1質(zhì)量％的硬脂酸鋅，將各微粉碎粉末中C含量調(diào)整為1000ppm。將這樣制作的由原料粉末1構(gòu)成的微粉末和由原料合金2構(gòu)成的微粉末通過沖壓裝置分別成形，制作兩個(gè)粉末成形體a、b。具體而言，在1.5T的施加磁場中將原料合金1或原料合金2的粉末粒子在磁場取向的狀態(tài)下壓縮，進(jìn)行沖壓成形。將成形體從沖壓裝置中抽出，在層疊成形體a、b的狀態(tài)下利用真空爐進(jìn)行105(TC下4小時(shí)的燒結(jié)工序。這樣，在這樣制作燒結(jié)體塊之后，通過對(duì)該燒結(jié)體塊進(jìn)行機(jī)械加工，得到厚3mmX長14mm(磁化方向)X寬8mm(沖壓方向)的燒結(jié)磁鐵。另一方面，也制作了比較例l的試樣。比較例1首先，將以具有Nd:26.0、Pr:5.0、Dy:<0.05、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金1的鑄錠通過上述帶式鑄造法熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。另夕卜，將以具有Nd:16.5、Pr:5.0、Dy:10.00、B:1.00、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、剩余部分Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金2的鑄錠同樣地通過帶式鑄造法熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。接著，將該合金薄片分別填充到容器中，插入氫處理裝置內(nèi)。然后，通過以壓力為500kPa的氫氣氣氛充滿氫處理容器內(nèi)，在室溫下使合金薄片吸留氫之后放出。通過進(jìn)行這樣的氫處理，使合金薄片脆化，制作大小為0.150.2mm的不定形粗粉碎粉末。對(duì)由上述氫處理制作的各粗粉碎粉末添加混合作為粉碎助劑的170.05質(zhì)量％的硬脂酸鋅之后，利用噴射式粉碎機(jī)裝置進(jìn)行粉碎工序，以此來制作粉末粒徑約為4pm的微粉末。然后，通過對(duì)上述各微粉碎粉末進(jìn)一步添加混合0.1質(zhì)量°/。的硬脂酸鋅，將各微粉碎粉末中C含量調(diào)整為1000ppm。將這樣制作的由原料合金1構(gòu)成的微粉末和由原料合金2構(gòu)成的微粉末通過沖壓裝置分別成形，制作兩個(gè)粉末成形體c、d。具體而言，在1.5T的施加磁場中將原料合金1或原料合金2的粉末在磁場取向的狀態(tài)下壓縮，進(jìn)行沖壓成形。將成形體從沖壓裝置中抽出，利用真空爐進(jìn)行105(TC下4小時(shí)的燒結(jié)工序。在制作燒結(jié)體塊c、d之后，通過對(duì)燒結(jié)體塊c、d進(jìn)行機(jī)械加工，分別得到厚3mmX長7mm(磁化方向)X寬8mm(沖壓方向)的磁鐵燒結(jié)體。之后，制作使用粘合劑(nagasechemtex社制雙液型環(huán)氧類粘合劑AV138和HV998)在磁化方向上接合由原料合金1構(gòu)成的磁鐵燒結(jié)體和由原料合金2構(gòu)成的磁鐵燒結(jié)體的燒結(jié)磁鐵的塊。比較例2首先，將以具有Nd:26.0、Pr:5,0、Dy:<0.05、B:1.0、Co:0.90、Cu:0.1、Al:0.20、余量為Fe(質(zhì)量％)的組成的方式配合的原料合金3的鑄錠通過上述帶式鑄造法熔融，冷卻凝固。由此，制作厚度為0.20.3mm的合金薄片。接著，將該合金薄片填充到容器中，插入氫處理裝置內(nèi)。然后，通過以壓力為500kPa的氫氣氣氛充滿氫處理容器內(nèi)，在室溫下使合金薄片吸留氫之后放出。通過進(jìn)行這樣的氫處理，使合金薄片脆化，制作大小為0.150.2mm的不定形粗粉碎粉末。對(duì)通過上述氫處理制作的各粗粉碎粉末添加混合作為粉碎助劑的0.05質(zhì)量％的硬脂酸鋅之后，利用噴射式粉碎機(jī)裝置進(jìn)行粉碎工序，以此來制作粉末粒徑約為4pm的微粉末。然后，通過對(duì)上述各微粉碎粉末進(jìn)一步添加混合0.1質(zhì)量％的硬脂酸鋅，將各微粉碎粉末中C含量調(diào)整為1000ppm。通過沖壓裝置將這樣制作的由原料合金3構(gòu)成的微粉末成形，制作粉末成形體e。具體而言，在1.5T的施加磁場中將原料合金3的粉末粒子在磁場取向的狀態(tài)下壓縮，進(jìn)行沖壓成形。將成形體從沖壓裝置中抽出，利用真空爐進(jìn)行1050'C下4小時(shí)的燒結(jié)工序。在這樣制作燒結(jié)體塊之后，通過對(duì)該燒結(jié)體塊進(jìn)行機(jī)械加工，得到厚3mmX長14mm(磁化方向)X寬8mm(沖壓方向)的燒結(jié)磁鐵。對(duì)這些試樣測定三點(diǎn)彎曲抗彎強(qiáng)度(跨距距離9mm橫擔(dān)速度(crossheadspeed)lmm/min裝置名JTtoyohashi(JT卜一、乂)制LSC-1/30)，以比較例2的抗彎強(qiáng)度為基準(zhǔn)(300MPa)對(duì)實(shí)施例1和實(shí)施例2進(jìn)行了比較。實(shí)施例1的燒結(jié)磁鐵的抗彎強(qiáng)度與比較例2大致相同。另外，實(shí)施例2的燒結(jié)磁鐵的抗彎強(qiáng)度為比較例2的約2/3左右。對(duì)這些試樣測定分別存在剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力HcJ高的區(qū)域的R-T-B系燒結(jié)磁鐵燒結(jié)體的作業(yè)時(shí)間，以比較例1的燒結(jié)磁鐵制造花費(fèi)的時(shí)間為基準(zhǔn)對(duì)實(shí)施例1和實(shí)施例2進(jìn)行比較。實(shí)施例1的燒結(jié)磁鐵和實(shí)施例2的燒結(jié)磁鐵的制作花費(fèi)的作業(yè)時(shí)間，雖然增加了沖壓成形作業(yè)，但與比較例1相比能夠不需要粘合作業(yè)時(shí)間花費(fèi)的時(shí)間，縮短燒結(jié)磁鐵的制作花費(fèi)的作業(yè)時(shí)間。將這些試樣切斷，使用EPMA圖(測定條件加速電壓15kV、束電流100nA、束照射時(shí)間lsec/point裝置名島津EPMA1610)確認(rèn)實(shí)施例1的Dy的擴(kuò)散狀況，從圖6所示可知，重稀土類元素RH(Dy)從含有多的重稀土類元素RH作為稀土類元素R的原料合金2構(gòu)成的高矯頑力部，向含有比較少的重稀土類元素RH作為稀土類元素R的原料合金l構(gòu)成的高Br部擴(kuò)散。另外，為了識(shí)別在燒結(jié)前的成形體接合部而夾著鎢金屬作為標(biāo)記。如上所述，根據(jù)本發(fā)明的各種制造方法，重稀土類元素RH的濃度不同的多個(gè)成形體在密合的狀態(tài)下同時(shí)進(jìn)行燒結(jié)，因此，在構(gòu)成這些各個(gè)成形體的粉末彼此之間通過燒結(jié)而結(jié)合，并且各成形體也相互接合。這時(shí)，重稀土類元素RH的濃度差造成各成形體的燒結(jié)時(shí)收縮量產(chǎn)生差異，因此，多個(gè)成形體一體化形成的最終燒結(jié)磁鐵有時(shí)可能會(huì)變形。為抑制上述燒結(jié)磁鐵的變形，優(yōu)選在用于高矯頑力部的成形體和用于高Br部的成形體之間，改變?nèi)缦滤镜闹辽僖粋€(gè)工藝參數(shù)。(1)成形壓力(成形體密度)(2)添加到成形體粉末中的潤滑劑的量(收縮緩和劑M1(C))(3)添加到成形體粉末中的收縮緩和劑M2的量(Al、Co、Ni、Cu和Sn中的至少一種)(4)形成成形體的磁性粉末的粉末粒度(5)原料合金l的總R量與原料合金2的總R量、及各自的Rh下面對(duì)調(diào)整這些工藝參數(shù)的實(shí)施例進(jìn)行說明。首先，制作如下表1所示的Dy濃度不同的三種原料合金粉末A、B、C。粉NdPrDyBCoCuAlFe末(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)(質(zhì)量％)A26.24.80.01.00.90.10.2BalB20.16.05.01.00.90.10.2BalC16.610.01.00.90.10.2Bal在表1和下表2中記載了原料合金粉末A、B、C各自的組成和壓縮成形制作而成的成形體的密度、燒結(jié)而造成的收縮率等。各粉末的粉碎粒度D50調(diào)整為4.70|am。除表1和表2中記載的事項(xiàng)之外，均與實(shí)施例l相同地制作。粉末粉碎粒度D50(Jim)潤滑劑成形壓(ton/cm2)成形體密度(g/cm3)燒結(jié)溫度rc)收縮率(％)種類添加量(質(zhì)量％)M方向K方向A4.70脂肪酸酯0.150.344.18105027.012.6B4.2226.612.8C4.2525.812.0在該例中，向各原料合金粉末中添加0.3質(zhì)量％的潤滑劑(液態(tài)脂肪酸酯)，均施加0.34ton/cm2的壓力(成形壓)進(jìn)行壓縮成形。對(duì)這樣得到的成形體在105(TC進(jìn)行4小時(shí)的燒結(jié)。在磁場取向方向(M方向)和與M方向及沖壓方向垂直的方向(K方向)計(jì)量燒結(jié)造成的收縮率。從表1可以得知收縮率依賴于原料合金粉末的Dy濃度而各自不同。表2所示的數(shù)據(jù)是對(duì)由原料合金粉末A構(gòu)成的成形體及燒結(jié)體、由原料合金粉末B構(gòu)成的成形體及燒結(jié)體、由原料合金粉末C構(gòu)成的成形體及燒結(jié)體的各個(gè)分別得到的數(shù)值。下面，對(duì)各燒結(jié)磁鐵含有Dy濃度不同的多個(gè)區(qū)域的本發(fā)明的實(shí)施例，說明制造條件和判斷結(jié)果。這些實(shí)施例在上述工藝參數(shù)不同的各種條件下通過三種制造流程制作而成。下表3表示試樣No.l-lNo.1-11的實(shí)施例的制造條件和最終得到的燒結(jié)磁鐵的形狀、結(jié)合強(qiáng)度。這些實(shí)施例與實(shí)施例1相同地按照"給粉一暫時(shí)成形一給粉一成形一燒結(jié)"的順序制作而成。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表3中"組合"一欄中記載最初填充到?jīng)_壓裝置空腔腔內(nèi)的粉末的種類(同欄左)及暫時(shí)成形后填充到空腔內(nèi)的粉末的種類(同欄右)。例如，在試樣No.l-l中，最初進(jìn)行原料合金粉末A的給粉，在制作原料合金粉末A的準(zhǔn)成形體(第一階段準(zhǔn)成形體)后，在該準(zhǔn)成形體上進(jìn)行原料合金粉末B的給粉，進(jìn)行第二次壓縮成形。原則上兩次壓縮成形均在0.34ton/cr^的成形壓下進(jìn)行。表3中"第一階段準(zhǔn)成形體密度"一欄，記載進(jìn)行第一階段的壓縮成形時(shí)形成的準(zhǔn)成形體的密度。表3中設(shè)有"附加條件"一欄。例如試樣No.1-4涉及的"附加條件"是增加制作原料合金粉末B的準(zhǔn)成形體時(shí)成形壓為標(biāo)準(zhǔn)值(從0.34ton/cm2至0.5ton/cm2)。同樣地，試樣No.1-5涉及的"附加條件"是增加制作原料合金粉末A的準(zhǔn)成形體時(shí)成形壓為標(biāo)準(zhǔn)值(從0.34ton/cm2至0.73ton/cm2)。第二次給粉后進(jìn)行壓縮成形時(shí)施加的成形壓均固定為0.34ton/cm2。在試樣No.l-4和試樣No.1-5中，第一階段成形時(shí)相對(duì)提高成形壓力的理由是因?yàn)榈谝浑A段的準(zhǔn)成形體的Dy濃度相對(duì)低，容易收縮，所以需要通過相對(duì)提高成形體密度來降低收縮率。試樣NO.1-6涉及的"附加條件"是向原料合金粉末B中不僅添加標(biāo)準(zhǔn)值(0.15質(zhì)量％)的潤滑劑(液態(tài)脂肪酸酯)，還要再添加0.05質(zhì)量％的潤滑劑(合計(jì)添加0.20質(zhì)量％的潤滑劑)。同樣地，試樣No.1-7涉及的"附加條件"是向原料合金粉末A中不僅添加標(biāo)準(zhǔn)值(0.15質(zhì)量％)的潤滑劑(液態(tài)脂肪酸酯)，還要再添加0.08質(zhì)量％的潤滑劑(合計(jì)添加0.23質(zhì)量％的潤滑劑)。在試樣No.1-6和試樣No.1-7中，相對(duì)增加添加到第一階段的準(zhǔn)成形體中的潤滑劑的理由是因?yàn)榈谝浑A段的準(zhǔn)成形體的Dy濃度相對(duì)低，容易收縮，所以相對(duì)提高潤滑劑的添加量，結(jié)果即使在相同的成形壓下也能提高成形體密度，由此來降低收縮率。通過增加C不僅能起到潤滑劑的作用，還起到收縮緩和劑的作用。試樣No.1-8涉及的"附加條件"是向原料合金粉末B中添加0.10質(zhì)量。/。的Sn粉末作為收縮緩和劑M。同樣地，試樣No.1-9涉及的"附加條件"是向原料合金粉末A中添加0.19質(zhì)量％的Sn粉末作為收縮緩和劑M。在試樣No.l-8和試樣No.l-9中，向第一階段的準(zhǔn)成形體添加收縮緩和劑M的理由是因?yàn)榈谝浑A段的準(zhǔn)成形體的Dy濃度相對(duì)低，容易收縮，所以需要通過收縮緩和劑M來降低收縮率。試樣No.1-10涉及的"附加條件"是將原料合金粉末B的粉碎粒度D50從標(biāo)準(zhǔn)值(4.7(Him)增大為4.80(am。同樣地，試樣No.l畫ll涉及的"附加條件"是將原料合金粉末A的粉碎粒度D50從標(biāo)準(zhǔn)值(4.70pm)增大為5.10pm。在試樣No.1-10和試樣No.1-11中，將第一階段的準(zhǔn)成形體用粉末的粉碎粒度相對(duì)增大的理由是因?yàn)榈谝浑A段的準(zhǔn)成形體的Dy濃度相對(duì)低，容易收縮，所以提高粉末的粒度，結(jié)果即使在相同的成形壓下也能提高成形體密度，由此來降低收縮率。另外，"附加條件"一欄內(nèi)未記載的工藝參數(shù)，對(duì)任一試樣都設(shè)定為相同條件。表3中"形狀"一欄表示燒結(jié)工序中Dy濃度不同的區(qū)域的M方向的收縮率差是否收納在規(guī)定的收縮率內(nèi)。該欄中"◎"符號(hào)意味著收縮率差為0.5%以下，"〇"符號(hào)意味著收縮率差超過0.5%且為1.5%以下。試樣No.1-2、1-3以外的實(shí)施例中收縮率差均為0.5%以下。通過調(diào)整上述的工藝參數(shù)，能夠縮小Dy濃度不同的區(qū)域的收縮率，其結(jié)果是，能夠充分抑制燒結(jié)磁鐵的變形。表3中"結(jié)合強(qiáng)度"是測定三點(diǎn)彎曲抗彎強(qiáng)度(跨距距離9mm橫擔(dān)速度lmm/min裝置名JTtoyohashi(JT卜一、乂)制LSC-1/30)，根據(jù)接合面是否產(chǎn)生剝落進(jìn)行評(píng)價(jià)。對(duì)于產(chǎn)生剝落的試樣標(biāo)注"X"，未產(chǎn)生的試樣標(biāo)注"〇"。在表3中示出的各實(shí)施例中，在一個(gè)沖壓裝置內(nèi)，進(jìn)行"給粉一暫時(shí)成形一給粉一成形一燒結(jié)"后，燒結(jié)由兩種原料合金粉末構(gòu)成的成形體(第二階段成形體)。參照以下的表4說明的實(shí)施例(試樣No.2-l試樣No.2-11)與實(shí)施例2相同，分別將由各自的沖壓工序制作的兩個(gè)準(zhǔn)成形體利用沖壓裝置接合(成形接合)后，通過燒結(jié)制作而成。<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>表4的"準(zhǔn)成形體密度"一欄表示通過成形接合組合的兩個(gè)準(zhǔn)成形體的密度。表4中"附加條件"一欄與對(duì)表3的"附加條件"的說明一致，因此此處不再重復(fù)說明。在表4所示的實(shí)施例中，除了試樣No.2-2、No.2-3之外，也能夠?qū)⑹湛s率差抑制在0.5%以下，抑制燒結(jié)磁鐵的變形。另外，即使在試樣No.2-2、No.2-3中，也能夠控制為收縮率差超過0.5%且為1.5%以下的范圍內(nèi)的變形。即使是在利用沖壓將分別制作的準(zhǔn)成形體接合的方法中，通過調(diào)整上述的工藝參數(shù)，也能夠縮小Dy濃度不同的區(qū)域的收縮率，其結(jié)果是，得到抑制燒結(jié)磁鐵的變形的效果。[表5]<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>表5的各實(shí)施例將分別制作的Dy濃度不同的成形體在重疊狀態(tài)下進(jìn)行燒結(jié)制造。表5所示的試樣No.3-1、3-2、3-3的實(shí)施例是在兩個(gè)成形體簡單重疊狀態(tài)下燒結(jié)的試樣。其它的試樣是在兩個(gè)成形體重疊之后載置重200g的不銹鋼板的狀態(tài)下進(jìn)行燒結(jié)。利用不銹鋼板進(jìn)行載重施加時(shí)，因兩成形體的密合性得到提高，可以知道最終得到的燒結(jié)磁鐵的結(jié)合強(qiáng)度提高到足夠高的等級(jí)。另一方面，僅通過兩成形體簡單重疊不能得到足夠的結(jié)合強(qiáng)度，僅受到很小的沖擊也會(huì)發(fā)生接合部的剝落(試樣No.3-lNo.3-3)。應(yīng)當(dāng)施加到重疊的成形體上的載重的大小根據(jù)成形體接觸面積、成形體的自重設(shè)定為合適的值。另外，在表5所示的實(shí)施例中，試樣No.3-4、3-7No.3-14中收縮率也為0.5%以下，燒結(jié)磁鐵的變形得到抑制。另外，試樣No.3-5、3-6中，也能夠控制為收縮率差超過0.5%且為1.5%以下的范圍內(nèi)的變形。以表3所示的試樣的結(jié)合強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度)為基準(zhǔn)(300MPa)，與表4相比較，表4中任一試樣的結(jié)合強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度)均為表3所示試樣的70%左右。另外，以表3所示的試樣的結(jié)合強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度)為基準(zhǔn)(300MPa)，與表5相比較，表5的試樣中結(jié)合強(qiáng)度為"〇"的任一試樣的結(jié)合強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度)均為表3所示試樣的70%左右。另一方面，表5的試樣的結(jié)合強(qiáng)度為"X"的任一試樣的結(jié)合強(qiáng)度(抗彎強(qiáng)度)均為表3的試樣的10%左右。在上述各個(gè)實(shí)施例中的燒結(jié)磁鐵中，Dy濃度不同的兩個(gè)區(qū)域通過燒結(jié)而接合，但也可以通過Dy濃度相互不同的三個(gè)以上的區(qū)域通過燒結(jié)而接合，由此構(gòu)成一個(gè)燒結(jié)磁鐵。另外，燒結(jié)前的成形體的形狀和大小任意，構(gòu)成一個(gè)燒結(jié)磁鐵的成形體的組合方式也任意。產(chǎn)業(yè)上的可利用性根據(jù)本發(fā)明，能夠提供不使用粘合劑而分別存在剩余磁通密度Br高的區(qū)域和矯頑力Hd高的區(qū)域的R-T-B系燒結(jié)磁鐵。權(quán)利要求1.一種R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其含有輕稀土類元素RL和重稀土類元素RH，以Nd2Fe14B型結(jié)晶為主相，其中，所述輕稀土類元素RL為Nd和Pr的至少一種，所述重稀土類元素RH為Dy和Tb的至少一種，所述R-T-B系燒結(jié)磁鐵的特征在于層狀形成重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或不含重稀土類元素RH的第一區(qū)域和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二區(qū)域，所述第一區(qū)域和所述第二區(qū)域通過燒結(jié)結(jié)合。2.如權(quán)利要求1所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于含有收縮緩和劑M，該收縮緩和劑M選自C、Al、Co、Ni、Cu和Sn中的至少一種。3.如權(quán)利要求2所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于所述第一區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度比所述第二區(qū)域中的收縮緩和劑M的濃度高。4.如權(quán)利要求2所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于所述第一區(qū)域含有50ppm至3000ppm的C作為所述收縮緩和劑M中的M1。5.如權(quán)利要求2所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于作為所述第一區(qū)域中的所述收縮緩和劑M中的M2，含有選自Al、Co、Ni、Cu和Sn中的至少一種，M2的含量為0.02質(zhì)量％以上。6.如權(quán)利要求1所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于所述第一區(qū)域和所述第二區(qū)域的厚度分別為O.lmm以上，磁鐵的厚度為l.Omm以上。7.如權(quán)利要求1所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于在所述第一區(qū)域與所述第二區(qū)域的邊界存在重稀土類元素RH擴(kuò)散的區(qū)域。8.如權(quán)利要求1所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于在所述第一區(qū)域與所述第二區(qū)域的邊界存在重稀土類元素RH濃度具有梯度的區(qū)域。9.如權(quán)利要求8所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵，其特征在于在所述第一區(qū)域和所述第二區(qū)域中，具有磁鐵表面的至少一部分的區(qū)域包含從所述磁鐵表面朝向所述邊界重稀土類元素RH的濃度均勻的區(qū)域。10.—種R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，該R-T-B系燒結(jié)磁鐵含有輕稀土類元素Rl和重稀土夷元素Rh，以Nd2Fe14B型結(jié)晶為主相，其中，所述輕稀土類元素RL為Nd和Pr的至少一種，所述重稀土類元素RH為Dy和Tb的至少一種，所述R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法的特征在于，包括準(zhǔn)備重稀土類元素RH濃度相對(duì)低或不含重稀土類元素Rh的第一原料合金粉末和重稀土類元素RH濃度相對(duì)高的第二原料合金粉末的工序；形成包含所述第一原料合金粉末的第一成形體部分和所述第二原料合金粉末的第二成形體部分的復(fù)合成形體的工序；和通過燒結(jié)所述復(fù)合成形體，形成所述第一成形體部分和所述第二成形體部分結(jié)合的燒結(jié)磁鐵的工序。11.如權(quán)利要求10所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于形成所述復(fù)合成形體的工序包括將所述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末的一方填充到由模具形成的空腔中，通過壓縮來形成準(zhǔn)成形體的第一成形工序；和將所述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末的另一方填充到由所述模具形成的空腔中，通過與所述準(zhǔn)成形體一起壓縮來形成所述復(fù)合成形體的第二成形工序。12.如權(quán)利要求IO所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于形成所述復(fù)合成形體的工序包括準(zhǔn)備所述第一原料合金粉末的第一成形體部分的工序；準(zhǔn)備所述第二原料合金粉末的第二成形體部分的工序；和通過壓縮所述第一成形體部分和第二成形體部分，形成所述第一成形體部分和所述第二成形體部分接合的所述復(fù)合成形體的工序。13.如權(quán)利要求10所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于形成所述復(fù)合成形體的工序包括準(zhǔn)備所述第一原料合金粉末的第一成形體部分的工序；準(zhǔn)備所述第二原料合金粉末的第二成形體部分的工序；和通過使所述第一成形體部分和所述第二成形體部分重合，形成所述第一成形體部分和所述第二成形體部分處于接觸狀態(tài)的所述復(fù)合成形體的工序。14.如權(quán)利要求10所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于所述第一原料合金粉末和第二原料合金粉末含有收縮緩和劑M，該收縮緩和劑M選自C、Al、Co、Ni、Cu及Sn中的至少一種，所述第一原料合金粉末中的收縮緩和劑M的濃度比所述第二原料合金粉末中的收縮緩和劑M的濃度高。15.如權(quán)利要求IO所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于所述第一原料合金粉末的粒度比第二原料合金粉末的粒度細(xì)小。16.如權(quán)利要求IO所述的R-T-B系燒結(jié)磁鐵的制造方法，其特征在于在形成所述復(fù)合成形體的工序中，所述第一原料合金粉末的第一成形體部分的成形體密度比所述第二原料合金粉末的第二成形體部分的成形體密度高。全文摘要本發(fā)明提供R-T-B系燒結(jié)磁鐵及其制造方法，該R-T-B系燒結(jié)磁鐵是含有輕稀土類元素R_L(Nd和Pr的至少一種)和重稀土類元素R_H(Dy和Tb的至少一種)，以Nd₂Fe₁₄B型結(jié)晶為主相的R-T-B系燒結(jié)磁鐵。該磁鐵在內(nèi)部含有重稀土類元素R_H濃度相對(duì)低或?yàn)榱愕牡谝粎^(qū)域和重稀土類元素R_H濃度相對(duì)高的第二區(qū)域，第一區(qū)域與第二區(qū)域通過燒結(jié)結(jié)合。文檔編號(hào)H01F1/053GK101657864SQ20088001188公開日2010年2月24日申請(qǐng)日期2008年4月11日優(yōu)先權(quán)日2007年4月13日發(fā)明者國吉太,小林浩也申請(qǐng)人:日立金屬株式會(huì)社