專利名稱：：燒結鐵氧體及其制造方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體，其特征在于，含有主成分和副成分，在換算成各個氧化物時主成分由5254摩爾％Fe203、3542摩爾％MnO以及611摩爾。/。ZnO組成，相對于主成分的上述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，副成分含有以下(1)(4)所示含量的Co、Ti、Si和Ca，在勵磁磁通密度為200mT和頻率為100kHz的磁場中，底溫度高于120°C，且在底溫度時的功率消耗為350kW/m3以下。(1)換算成CoO時相當于1000X10-63500X10—6質(zhì)量份的Co，(2)換算成Ti02時相當于2000X10-65000X1()-6質(zhì)量份的Ti，(3)換算成Si02時相當于50X1(T6150X10—6質(zhì)量份的Si，(4)換算成CaC03時相當于300X10-61500X10-6質(zhì)量份的Ca。對于該燒結鐵氧體而言，其功率消耗表示為極小值時的溫度(底溫度)高于120。C且在底溫度時的功率消耗為350kW/n^以下。因此，由該燒結鐵氧體組成的磁芯即使是在IO(TC左右或者其以上的高溫條件下也可以充分降低發(fā)熱量，而且可以充分防止熱失控的發(fā)生。本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體優(yōu)選，相對于主成分的上述氧化物合計質(zhì)量1質(zhì)量份，副成分進一步含有以下(5)、(6)所示含量的Nb和/或Ta。(5)換算成Nb2O5時相當于50Xl(T6600X10-6質(zhì)量份的Nb，(6)換算成Ta2Os時相當于80X1(T61000X10'6質(zhì)量份的Ta。如果本發(fā)明的燒結鐵氧體含有上述(5)、(6)所示含量的Nb和/或Ta作為副成分，則能夠提高燒結鐵氧體的結晶組織的均一性，且能更加降低功率消耗。本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體優(yōu)選，相對于主成分的上述氧化物合計質(zhì)量1質(zhì)量份，副成分進一步含有以下(7)、(8)所示含量的Zr和/或Hf。(7)換算成Zr02時相當于200X10"質(zhì)量份以下的Zr，(8)換算成Hf02時相當于400X10"質(zhì)量份以下的Hf。燒結鐵氧體中的Zr和Hf是使晶界高電阻化的成分。因此，如果本發(fā)明的燒結鐵氧體含有上述(7)、(8)所示含量的Zr和/或Hf作為5副成分，則能更加降低在高溫條件下的功率消耗。本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體的制造方法，其特征在于，具有混合主成分和副成分的混合工序，在換算成各個氧化物的時候主成分由5254摩爾％Fe203、3542摩爾°/。MnO、以及611摩爾。/。ZnO組成，相對于主成分的上述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，副成分含有以下(1)(4)所示含量的Co、Ti、Si和Ca;將含有上述主成分和上述副成分的混合粉在加熱爐內(nèi)燒成而得到燒結鐵氧體的主燒成工序，該主燒成工序具有將燒成溫度保持在12501345X:的溫度保持工序和，從該保持溫度開始降溫的時候連續(xù)或階段性地減少加熱爐內(nèi)的氧濃度的氧濃度調(diào)整工序，經(jīng)過氧濃度調(diào)整工序，溫度在125(TC時氧濃度為0.242.0體積％，且溫度在1100。C時氧濃度為0.0200.20體積%。根據(jù)該燒結鐵氧體的制造方法，可以有效地制造底溫度高于120。C且在底溫度時的功率消耗為350kW/mS以下的燒結鐵氧體。而且，由根據(jù)本制造方法得到的燒結鐵氧體制成的磁芯，即使是在IO(TC左右或其以上的高溫條件下也能充分降低發(fā)熱量，而且能充分防止熱失控的發(fā)生。在本發(fā)明中，所謂"功率消耗表示極小值時的溫度(底溫度)"，是指在勵磁磁通密度為200mT和頻率為100kHz的磁場中，在25150。C溫度范圍內(nèi)功率消耗表示為極小值時的溫度，該溫度范圍的功率消耗是指采用B-HanalyzerSY-8232(商品名，巖崎通信機株式會社制造)測量的值。根據(jù)本發(fā)明可以提供能充分防止熱失控的發(fā)生且適合在高溫條件下使用的燒結鐵氧體及其制造方法。圖1是表示本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體制成的鐵氧體磁芯的斜視圖。圖2是表示功率消耗和溫度的關系的圖表。圖3是表示在主燒成工序中溫度設定的一個示例的圖表。圖4表示在主燒成工序中降溫的時候氧濃度設定的一個示例的圖表。具體實施例方式下面，關于本發(fā)明的實施方式進行詳細說明。圖1是表示本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體制成的鐵氧體磁芯(ferritecore,磁心)的斜視圖。如圖1所示，E字型鐵氧體磁芯IO被稱為"E型磁芯"等，其用于變壓器等中。已知使用鐵氧體磁芯10這樣的E型磁芯的變壓器在其內(nèi)部相對地配置有2個E型磁芯。(鐵氧體燒結體)鐵氧體磁芯10由燒結鐵氧體構成，燒結鐵氧體含有主成分和副成分，該主成分含有Fe、Mn和Zn，該副成分含有Co、Ti、Si和Ca。燒結鐵氧體的主成分在換算成各個氧化物時，含有5254摩爾％Fe203、3542摩爾。/。MnO、以及611摩爾。/。ZnO。燒結鐵氧體的副成分相對于主成分的上述氧化物合計質(zhì)量1質(zhì)量份，含有以下(1)(4)所示含量的Co、Ti、Si和Ca。(1)換算成CoO時相當于1000X10-63500X1()-6質(zhì)量份的Co，(2)換算成Ti02時相當于2000X10—65000X10—6質(zhì)量份的Ti，(3)換算成Si02時相當于50X1(T6150X10—6質(zhì)量份的Si，(4)換算成CaC03時相當于300X10'61500X10"質(zhì)量份的Ca。此外，形成鐵氧體磁芯10的燒結鐵氧體在勵磁磁通密度為200mT和頻率為100kHz的磁場中，底溫度高于12(TC且底溫度時的功率消耗為350kW/m3以下。圖2是表示本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體的特性的圖表，表示功率消耗(磁芯損耗)和溫度的關系的一例(參照后述實施例1)。圖2所示的點A是燒結鐵氧體的功率消耗的極小點，這個時候的溫度是底溫度o由于鐵氧體磁芯10的底溫度高于12(TC且底溫度時的功率消耗為350kW/r^以下，即使是在100。C左右或其以上的高溫條件下(例如，ll(TC左右)也能充分降低發(fā)熱量，而且能充分防止熱失控的發(fā)生。鐵氧體磁芯IO在高溫條件下的可靠性高，因此也適合在操作溫度容易變高的小型化機器或裝備高密度零部件的機器中使用。上述燒結鐵氧體具有上述組成的理由如下所述。(主成分)如果燒結鐵氧體的Fe203的含有率不滿52摩爾％，則燒結鐵氧體的底溫度變得過高，不能充分降低在室溫附近的功率消耗。另一方面，如果Fe20;的含有率超過54摩爾n/。，則很難使底溫度高于120°C，而且在高溫條件下使用時性能隨時間推移的劣化比較顯著。Fe203的含有率更優(yōu)選52.853.8摩爾％。如果燒結鐵氧體的ZnO的含有率不滿6摩爾％或是超過11摩爾％，則不能充分降低在高于12(TC溫度下的功率消耗。ZnO的含有率更優(yōu)選7.59.5摩爾％。如果作為其他主成分的Fe2Cb及ZnO的含有率已確定，則燒結鐵氧體的MnO的含有率被設定為主成分中的剩余部分。(副成分)為了更加切實地防止機器的熱失控，希望即使超過底溫度功率消耗也不會顯著增大，盡可能維持在底溫度時的功率消耗的值。由于Co的磁各向異性常數(shù)Kl是較大的正值，通過使燒結鐵氧體含有適量的Co，可以充分抑制在高于底溫度的溫度區(qū)域內(nèi)的功率消耗的溫度變化率。如果，相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，燒結鐵氧體的Co的含量(換算成CoO)不滿1000X10—6質(zhì)量份，則在比底溫度高的溫度區(qū)域內(nèi)的功率消耗顯著增大。另一方面，如果Co的含量(換算成CoO)超過3500Xl(^質(zhì)量份，雖然可以抑制在比底溫度高的溫度區(qū)域內(nèi)的功率消耗的溫度變化率，但是不能充分降低功率消耗。Co的含量(換算成CoO)優(yōu)選比1000Xl(^質(zhì)量份多且不滿3500Xl(^質(zhì)量份，更優(yōu)選1500Xl(r63000X10'6質(zhì)量份。通過使含有Co的燒結鐵氧體含有適量的Ti，可以在不增大功率消耗的前提下抑制高溫條件下的使用性能隨時間推移的劣化。相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Ti的含量(換算成Ti02)不滿2000X10's質(zhì)量份，在高溫條件下使用時，使用性能隨時間推移的劣化比較顯著。另一方面，如果Ti的含量(換算成Ti02)超過5000X10"質(zhì)量份，不能充分降低功率消耗。Ti的含量(換算成Ti02)優(yōu)選比2000X10"質(zhì)量份多且不滿5000X10"質(zhì)量份，更優(yōu)選2500X10—64000X1(T6質(zhì)量份。Si具有提高燒結鐵氧體的燒結性的作用，而且使晶界高電阻化。因此，可以使燒結鐵氧體含有適量的Si，以降低功率消耗。相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Si的含量(換算成Si02)不滿50Xl(^質(zhì)量份，則燒結鐵氧體中高電阻層的形成變得不充分，不能充分降低功率消耗。另一方面，如果Si的含量(換算成SiO》超過150X10—s質(zhì)量份，會引起異常的晶粒成長，不能充分降低功率消耗。Si的含量(換算成Si02)優(yōu)選70X1(^130X10《質(zhì)量份。由于Ca與上述Si同樣具有提高燒結鐵氧體的燒結性的作用，而且使晶界高電阻化，可以使燒結鐵氧體含有適量的Ca，以降低功率消耗。相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Ca的含量(CaC03換算)不滿300X10_6質(zhì)量份，則燒結鐵氧體中高電阻層的形成變得不充分，不能充分降低功率消耗。另一方面，如果Ca的含量(CaC03換算)超過1500X10《質(zhì)量份，會引起異常的晶粒成長，不能充分降低功率消耗。Ca的含量(CaC03換算)優(yōu)選350X10—61250X10—6質(zhì)量份。相對于主成分的上述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，本實施方式涉及的燒結鐵氧體的副成分優(yōu)選進一步含有以下(5)、(6)所示含量的Nb禾口/或Ta。(5)換算成Nb205時相當于50X1(T6600X10"質(zhì)量份的Nb，(6)換算成Ta205時相當于80X1(T61000X10—6質(zhì)量份的Ta。由于Nb可以使燒結鐵氧體的結晶組織均一化，通過使燒結鐵氧體含有適量的Nb可以降低功率消耗。相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Nb的含量(換算成Nb205)不滿50X10—6質(zhì)量份，則結晶組織的均一化容易變得不充分，有不能充分降低功率消耗的傾向。另一方面，如果Nb的含量(換算成Nb205)超過600X10—6質(zhì)量份，反而具有促使結晶組織不均勻化的傾向。Nb的含量(換算成Nb205)優(yōu)選200X10'6500X10'6質(zhì)量份。由于Ta與上述的Nb同樣可以使燒結鐵氧體的結晶組織均一化，通過使燒結鐵氧體含有適量的Ta，可以降低功率消耗。相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Ta的含量(換算成Ta205)不滿80X10"質(zhì)量份，則結晶組織的均一化容易變得不充分，有不能充分降低功率消耗的傾向。另一方面，如果Ta的含量(換算成Ta205)超過1000X10"質(zhì)量份，反而具有促使結晶組織不均勻化的傾向。Ta的含量(換算成丁3205)優(yōu)選300X1(T6900X10—6質(zhì)量份。在使燒結鐵氧體含有Nb和Ta兩者的情況下，可以根據(jù)Nb20s及Ta205的分子量適當調(diào)整Nb和Ta的合計含量。相對于主成分的上述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，本實施方式涉及的燒結鐵氧體的副成分優(yōu)選進一步含有以下(7)、(8)所示含量的Zr和/或Hf。(7)換算成Zr02時相當于200X10—6質(zhì)量份以下的Zr，(8)換算成Hf02時相當于400X1(T6質(zhì)量份以下的Hf。由于Zr可以使晶界高電阻化，通過使燒結鐵氧體含有適量的Zr可以降低功率消耗。但是，相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Zr的含量(換算成Zr02)超過200X1(^質(zhì)量份，燒結鐵氧體中容易形成過剩的高電阻層，有不能充分降低功率消耗的傾向。Zr的含量(換算成Zr02)優(yōu)選50X10—6200X10—6質(zhì)量份，更優(yōu)選80X1(T6150X10'6質(zhì)量份。由于Hf與上述的Zr同樣可以使晶界高電阻化，通過使燒結鐵氧體含有適量的Hf可以降低功率消耗。但是，相對于主成分的氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，如果燒結鐵氧體的Hf的含量(換算成Hf02)超過400X10's質(zhì)量份，燒結鐵氧體中容易形成過剩的高電阻層，有不能充分降低功率消耗的傾向。Hf的含量(換算成Hf02)優(yōu)選80X1(T6350xi(y6質(zhì)量份，更優(yōu)選130xi(y6260xi(r6質(zhì)量份。在使燒結鐵氧體含有Zr和Hf兩者的情況下，可以根據(jù)Zr02及HfG2的分子量適當調(diào)整Zr和Hf的合計含量。本實施方式涉及的燒結鐵氧體可以進一步含有上述以外的成分。例如，V(V205)及Mo(Mo03)與上述的Nb、Ta同樣，可以使燒結鐵氧體的結晶組織均一化，因此，通過使燒結鐵氧體含有適量的V和/或Mo可以降低功率消耗。(鐵氧體磁芯的制造方法)其次，關于鐵氧體磁芯10的制造方法進行說明。首先，準備構成主成分的氧化鐵a-Fe203、氧化錳Mn304及氧化鋅ZnO，混合這些氧化物得到混合物。這時，使Fe203及ZnO的含有率分別成為5254摩爾％、611摩爾％的方式混合原料，剩余部分主要由Mll304構成。這時，可以將上述氧化物與其他化合物混合，使得最終得到的混合物中各氧化物成分的構成比在換算成上述氧化物的情況下落入上述范圍內(nèi)。接著，預燒成上述主成分的混合物得到預燒成物(預燒工序)。預燒通常在空氣中進行。預燒溫度取決于構成混合物的成分，但是優(yōu)選為8001100°C。而且，預燒時間也取決于構成混合物的成分，但是優(yōu)選為13小時。此后，用球磨機等粉碎得到的預燒成物，從而得到粉碎粉。另一方面，準備構成副成分的氧化鈷CoO、氧化鈦Ti02、氧化硅Si02、碳酸鈣CaC03，混合一定量的上述副成分而得到混合物。在粉碎上述主成分原料的預燒成物的時候，添加副成分原料的上述混合物，由此混合兩者。從而得到主燒成用的原料混合粉(混合工序)。在此，可以適當添加上述成分以外的副成分(Nb205、Ta205、Zr02、Hf02、V205、MoCb等)。另外，也可以使用其他的化合物來代替上述化合物，使得最終得到的混合物中各副成分的含量落入上述范圍內(nèi)。此外，例如，可以使用CaO來代替CaC03。然后，將如上所述得到的原料混合粉和聚乙烯醇等的適當?shù)恼辰Y劑進行混合，得到與鐵氧體磁芯10相同形狀即呈E字型的成型體。其次，在大氣條件下(1個大氣壓)在加熱爐內(nèi)燒成成型體(主燒成工序)。圖3是表示在主燒成工序中溫度設定的一個示例的圖表。如圖3所示，主燒成工序至少具有緩慢加熱加熱爐內(nèi)的成型體的升溫工序S1;將溫度保持在12501345'C的溫度保持工序S2;從保持溫度開始緩慢降溫的慢冷工序S3;慢冷工序S3結束后急速冷卻的急冷工序S4。升溫工序Sl是將加熱爐內(nèi)的溫度升溫到后述的保持溫度為止的工序。升溫速度優(yōu)選為1030(TC/小時。如果通過升溫工序S1達到規(guī)定的溫度(12501345°C)，則實施維持在這個溫度的溫度保持工序S2。如果溫度保持工序S2的保持溫度不滿1250°C，則燒結鐵氧體的晶粒成長不充分，磁滯損耗增大，從而不能充分降低功率消耗。另一方面，如果保持溫度超過1345°C，則燒結鐵氧體的晶粒成長過剩，渦電流損失增大，從而不能充分降低功率消耗。通過將保持溫度設定為12501345°C，可以達到磁滯損耗和渦電流損失的平衡，能充分降低高溫區(qū)域的功率消耗。在上述保持溫度下進行燒成的時間(保持時間)優(yōu)選為2小時30分鐘以上。如果保持時間不滿2小時30分，即使在溫度12501345"C下進行燒成，晶粒成長也變得不充分，功率消耗的降低容易變得不充分。保持時間取決于構成粉碎粉的原料，但更優(yōu)選為310小時。在溫度保持工序S2結束后，實施慢冷工序S3。慢冷工序S3中的慢冷速度優(yōu)選為15(TC/小時以下。如果慢冷速度超過150'C/小時，燒結鐵氧體的晶粒內(nèi)的殘余應力容易變大，因此功率消耗的降低有不充分的傾向。另外，上述"慢冷速度"是指在慢冷區(qū)域的平均值，可以有以超過這個速度降溫的部分。在慢冷工序S3中從保持溫度開始降溫時，控制加熱爐內(nèi)的氧濃度，進行連續(xù)或是階段性地降低氧濃度的操作(氧濃度調(diào)整工序)。通過進行上述操作，將溫度在125(TC時的氧濃度設定為0.242.0體積％，且將溫度在1100'C時的氧濃度設定為0.0200.20體積％。圖4是表示在慢冷工序S3中加熱爐內(nèi)氧濃度設定的一個示例的圖表。溫度從1250。C降溫到IIO(TC時，優(yōu)選將加熱爐內(nèi)的氧濃度控制在圖4中線L1及線L2之間的區(qū)域內(nèi)。圖4表示設定為階段性地下降氧濃度的情況。如上所述的氧濃度的階段性降低，可以通過階段性地降低向加熱爐內(nèi)供給的含氧氣體中的氧濃度來實現(xiàn)。可以以連續(xù)降低氧濃度的方式來代替階段性地降低氧濃度的方式，也可以將它們組合。另外，只要將加熱爐內(nèi)的氧濃度控制在線Ll及線L2之間的區(qū)域內(nèi)，該濃度也可以有暫時升高的情況。根據(jù)下列式(1)計算溫度1250110(TC中氧濃度的上限線L1及下限線L2。Log(P02)=a-b/T…(1)式中，P02表示氧摩爾分率(％)，T表示絕對溫度(K)，a禾口b分別表示常數(shù)。分別對應圖4所示的上限線Ll及下限線L2的常數(shù)a和b示于表1中。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>結束慢冷工序S3開始急冷工序S4的溫度(慢冷結束溫度)優(yōu)選為9501150°C。如果慢冷結束溫度高于1150°C，燒結鐵氧體的晶粒內(nèi)的殘留應力容易變大，由此具有功率消耗的降低不充分的傾向。另一方面，如果慢冷結束溫度低于95(TC，燒結鐵氧體的晶界上容易產(chǎn)生異相，由此具有功率消耗的降低不充分的傾向。慢冷工序S3結束后實施急冷工序S4。至少從慢冷結束溫度到800'C的溫度范圍內(nèi)，優(yōu)選降溫速度為200'C/小時以上。如果該溫度區(qū)域內(nèi)的降溫速度不滿20(TC/小時，則燒結鐵氧體的晶界上容易產(chǎn)生異相，因此具有功率消耗的降低不充分的傾向。慢冷工序S3結束后，從防止鐵氧體的氧化的觀點出發(fā)，優(yōu)選加熱爐內(nèi)為氮氣氛圍(氧濃度為0.02體積°/。以下)。本發(fā)明不限定于上述實施方式。例如在上述鐵氧體磁芯10的制造方法中，為了將鐵氧體磁芯10制成規(guī)定形狀(E字型)，在燒成前將粉碎粉和粘結劑的混合物成型，但是，也可以是在對粉碎粉實施主燒成之后，通過加工制造規(guī)定形狀的鐵氧體磁芯。此外，上述實施方式中例示了，在對主成分原料實施預燒所得到的預燒成物進行粉碎的時候，通過添加副成分原料來調(diào)制主燒成用的混合粉的情況，但是，該混合粉也可以按照下述方式調(diào)制。例如，可以將預燒前的主成分原料和副成分原料混合得到的混合物預燒之后，通過粉碎預燒成物得到主燒成用的混合粉?；蛘呤?，可以將預燒前的主成分原料和副成分原料混合得到的混合物預燒之后，在對預燒成物實施粉碎的時候，進一步添加副成分原料等，從而得到主燒成用的混合粉。上述實施方式中，作為主燒成工序中的溫度設定用圖3所示的燒成圖表進行示例，但是并沒有限定于此，也可以作適當變更。而且，上述實施方式中，雖然示例的是E字形狀的鐵氧體磁芯10，但是鐵氧體磁芯的形狀并不限定于此。鐵氧體磁芯的形狀可以由內(nèi)裝該鐵氧體磁芯的機器的形狀和用途決定。實施例(實施例116和比較例19)按表1所示的組成稱量各成分原料，采用球磨機進行濕式混合。干燥原料混合物后，在空氣中、90(TC左右的溫度下實施預燒。將所得到的預燒粉投入到球磨機中進行濕式粉碎3小時，直至成為希望的粒徑。干燥由此得到的粉碎粉，相對于粉碎粉100質(zhì)量份加入聚乙烯醇0.8質(zhì)量份形成進行造粒之后，用約lOOMPa的壓力將所得到的混合物加壓成型，得到環(huán)狀的成型體。在表3所示的條件下進行主燒成，得到實施例116及比較例19的鐵氧體磁芯，該鐵氧體磁芯是尺寸為外徑20mm、內(nèi)徑10mm、高度5mm的環(huán)狀的成型體。在實施例116及比較例19中制造的各鐵氧體磁芯的功率消耗按下面方法測量。即，在勵磁磁通密度為200mT、頻率為100kHz的條件下測量25150。C溫度范圍的功率消耗。求出在2515(TC的溫度范圍內(nèi)功率消耗的測量值顯示極小值時的溫度(底溫度)。并且，求出在底溫度時的功率消耗的值(功率消耗的極小值)。圖2是表示實施例1中鐵氧體磁芯的功率消耗的測量結果的圖表。此外，將測量功率消耗之后的各鐵氧體磁芯儲藏在溫度設定為200'C的恒溫槽內(nèi)96小時。此后，按照與上述同樣的方法，再一次測量各鐵氧體磁芯的功率消耗。將在實施上述恒溫槽內(nèi)的儲藏處理前后的功率消耗的測量值，代入下列式(2)中，算出功率消耗的變化率。力2刑軒的,仆，。'...工力帛、消^^^及+，(〖諸jts)—工力帛肖^a^及+丫直(儲藏fj)(2)刀申目^年功率消耗的極小值(儲藏前)表2表示底溫度、功率消耗的極小值、150。C時的功率消耗及功率消耗的變化率的測量結果。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>(實施例1725及比較例1018)除了以表4所示的各條件代替表3所示的條件來進行主燒成以外，其他操作與實施例1相同，由此制造實施例1725及比較例1018的鐵氧體磁芯，進行上述評價試驗。表4表示底溫度、功率消耗的極小值、15(TC時的功率消耗及功率消耗的變化率的測量結果。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>如表2和表4所示結果可知，通過使燒結鐵氧體成為規(guī)定的組成，并且通過控制主燒成條件，可以制造底溫度高于120'C且在底溫度時的功率消耗充分低的燒結鐵氧體。并且，由此制造的燒結鐵氧體即使是在高溫條件下長時間使用的情況下也可以將功率消耗維持在充分低的值，顯示具有性能隨時間的推移的劣化小這個優(yōu)點。綜上所述，證明本發(fā)明涉及的燒結鐵氧體由于具有上述特性可以充分防止熱失控的發(fā)生，適合作為磁芯使用。權利要求1.一種燒結鐵氧體，其特征在于，含有主成分和副成分，在換算成各個氧化物時主成分由52～54摩爾％Fe2O3、35～42摩爾％MnO以及6～11摩爾％ZnO組成，相對于所述主成分的所述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，所述副成分含有換算成CoO時為1000×10-6～3500×10-6質(zhì)量份的Co；換算成TiO2時為2000×10-6～5000×10-6質(zhì)量份的Ti；換算成SiO2時為50×10-6～150×10-6質(zhì)量份的Si；換算成CaCO3時為300×10-6～1500×10-6質(zhì)量份的Ca，在勵磁磁通密度為200mT和頻率為100kHz的磁場中，功率消耗顯示為極小值時的溫度高于120℃，且在所述功率消耗顯示為極小值時的溫度下的功率消耗為350kW/m3以下。2.如權利要求1所述的燒結鐵氧體，其特征在于，所述副成分相對于所述主成分的所述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，進一步含有換算成Nb20s時為50Xl(T6600X10'6質(zhì)量份的Nb;和/或，換算成丁&205時為80X10-61000X10—6質(zhì)量份的Ta。3.如權利要求1或2所述的燒結鐵氧體，其特征在于，所述副成分相對于所述主成分的所述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，進一步含有換算成ZrO2時為200X10—s質(zhì)量份以下的Zr;和/或，換算成Hf02時為400X10'6質(zhì)量份以下的Hf。4.一種燒結鐵氧體的制造方法，其特征在于，具有混合主成分和副成分的混合工序，在換算成各個氧化物的時候主成分由5254摩爾°/。Fe203、3542摩爾％MnO以及611摩爾。/。ZnO組成，相對于所述主成分的所述氧化物的合計質(zhì)量1質(zhì)量份，所述副成分含有換算成CoO時為1000Xl(^3500X10"質(zhì)量份的Co、換算成1102時為2000X10'65000X10—6質(zhì)量份的Ti、換算成SK)2時為50X10'6150X10-6質(zhì)量份的Si、以及換算成CaC03時為300X10-61500X10'6質(zhì)量份的Ca;將含有所述主成分和所述副成分的混合粉在加熱爐內(nèi)燒成而得到燒結鐵氧體的主燒成工序，所述主燒成工序具有將燒成溫度保持在12501345"C的溫度保持工序和，從該保持溫度開始降溫的時候連續(xù)或階段性地減少所述加熱爐內(nèi)的氧濃度的氧濃度調(diào)整工序，經(jīng)過所述氧濃度調(diào)整工序，溫度在1250。C時氧濃度為0.242.0體積％，且溫度在IIO(TC時氧濃度為0.0200.20體積％。全文摘要本發(fā)明涉及一種燒結鐵氧體，其特征在于，含有主成分和副成分，在換算成各個氧化物時主成分由52～54摩爾％Fe₂O₃、35～42摩爾％MnO以及6～11摩爾％ZnO組成，副成分含特定含量的Co、Ti、Si和Ca，在勵磁磁通密度為200mT和頻率為100kHz的磁場中，功率消耗顯示為極小值時的溫度(底溫度)高于120℃，且在底溫度時的功率消耗為350kW/m³以下。文檔編號H01F1/34GK101593596SQ20091012911公開日2009年12月2日申請日期2009年3月25日優(yōu)先權日2008年3月25日發(fā)明者中畑功,石倉友和,青木卓也申請人:Tdk株式會社