專利名稱：熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法。
背景技術(shù)：
熱動(dòng)式過電流繼電器是一種保護(hù)設(shè)備，如果連接在加熱部上的主電路的電流值超過規(guī)定的動(dòng)作電流值，則加熱部發(fā)熱使由兩張熱膨脹系數(shù)不同的金屬板貼合而成的雙金屬片變形，導(dǎo)致設(shè)置在繼電器內(nèi)部的觸點(diǎn)開閉，進(jìn)行解除電磁接觸器的線圈勵(lì)磁等動(dòng)作，事先防止電動(dòng)機(jī)燒毀等事故。所設(shè)定的電流值的范圍由內(nèi)置的雙金屬片和加熱器及反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部的特性來決定。 在將這樣的熱動(dòng)式過電流繼電器用于保護(hù)電動(dòng)機(jī)等設(shè)備的情況下，使用熱動(dòng)式過電流繼電器的使用者需要從多個(gè)具有多種不同可使用電流范圍的熱動(dòng)式過電流繼電器中，來選定針對(duì)電動(dòng)機(jī)等保護(hù)對(duì)象使用哪個(gè)熱動(dòng)式過電流繼電器。因此，為了容易選定熱動(dòng)式過電流繼電器，按照各個(gè)有代表性的電流值劃分了熱動(dòng)式過電流繼電器的種類，對(duì)應(yīng)于每個(gè)有代表性的電流值確定可使用電流值的范圍，記載在產(chǎn)品目錄等中。將該有代表性的電流值稱為加熱器標(biāo)稱值。而且，以該加熱器標(biāo)稱值作為大致的中央值，將從最小值到最大值的可使用電流值(將其稱為「整定電流的調(diào)整范圍」)及其刻度標(biāo)示在熱動(dòng)式過電流繼電器上。例如，加熱器標(biāo)稱值為3. 6A的熱動(dòng)式過電流繼電器的整定電流的調(diào)整范圍，其最小值為2. 8A，中央值為3. 6A，最大值為4. 4A，在用于調(diào)整動(dòng)作電流值的旋鈕(knob)上標(biāo)示的電流值為最小刻度2.84，中央刻度3.6么，最大刻度 4. 4A。上述這樣的熱動(dòng)式過電流繼電器的動(dòng)作特性由IEC60947-4-l(JISC8201-4-l)等標(biāo)準(zhǔn)來規(guī)定。該規(guī)定的一節(jié)中有如下規(guī)定以整定電流105%的電流即使通電2小時(shí)也不動(dòng)作，但在該狀態(tài)(以整定電流105%的電流通電的狀態(tài))下溫度恒定后，隨后將通電電流切換為整定電流的120%的情況下，2小時(shí)以內(nèi)熱動(dòng)式過電流繼電器必須動(dòng)作。另一方面，由于雙金屬片的板厚、寬度、長(zhǎng)度、彎曲系數(shù)、體積電阻率及前端部的初期位置，加熱器的線徑、長(zhǎng)度及體積電阻率，或每個(gè)部件的尺寸精度的波動(dòng)等，熱動(dòng)式過電流繼電器的動(dòng)作時(shí)間及動(dòng)作電流值的特性會(huì)產(chǎn)生波動(dòng)。因此，在不進(jìn)行調(diào)整的狀態(tài)下難以滿足上述標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的特性，產(chǎn)品分別需要特性調(diào)整工序，將其稱為電氣調(diào)整。作為該電氣調(diào)整的具體調(diào)整工序之一，具有使最小值、中央值、及最大值各自的刻度上的熱動(dòng)式過電流繼電器的最小動(dòng)作電流(以下稱為「UTC (Ultimate Trip Current J )落入整定電流105%到120%的范圍內(nèi)的調(diào)整工序。該調(diào)整工序中，例如在加熱器標(biāo)稱值為3. 6A(整定電流的調(diào)整范圍是2. 8A至4. 4A)的熱動(dòng)式過電流繼電器的情況下，如下調(diào)整使最小刻度的UTC落A 2. 94A至3. 36A的范圍，中央刻度的UTC落入3. 78A至4. 32A的范圍，最大刻度的UTC落入4.62A至5. 28A的范圍。作為熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，例如公開了以下的電氣調(diào)整方法以中央刻度整定電流的200%進(jìn)行通電并使機(jī)構(gòu)部移動(dòng)，在雙金屬片的彎曲變形量與以各個(gè)刻度整定電流的115%進(jìn)行通電時(shí)的彎曲變形量相等的位置處強(qiáng)制地跳閘，從而決定與每個(gè)產(chǎn)品的特性相匹配的各刻度位置及角度(例如，專利文獻(xiàn)I)。專利文獻(xiàn)I :日本特開2007-213991號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
但是，根據(jù)上述現(xiàn)有的電氣調(diào)整方法，在實(shí)施電氣調(diào)整的過程中，雙金屬片及加熱器上持續(xù)流過過電流，在為了強(qiáng)制地進(jìn)行跳閘而使機(jī)構(gòu)部移動(dòng)的期間，雙金屬片還在繼續(xù)變形，因此，處于作為目標(biāo)的跳閘位置的時(shí)間只有某一個(gè)點(diǎn)。因此，相對(duì)于作為目標(biāo)的跳閘位置，實(shí)際跳閘的位置存在誤差。該誤差會(huì)引起調(diào)整波動(dòng)，導(dǎo)致調(diào)整精度下降的問題。另夕卜，由于對(duì)于因該調(diào)整波動(dòng)而不符合標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品必須再度實(shí)施電氣調(diào)整，因此，產(chǎn)生了生產(chǎn)能力惡化的問題。本發(fā)明就是鑒于上述問題而提出的，其目的在于提供一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，其能夠抑制電氣調(diào)整引起的調(diào)整波動(dòng)而提高調(diào)整精度及生產(chǎn)能力。
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為了解決上述問題、達(dá)到目的，在本發(fā)明涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法中，該熱動(dòng)式過電流繼電器具有加熱器，其通過通以主電路電流而發(fā)熱；主電路雙金屬片，其與上述加熱器的發(fā)熱對(duì)應(yīng)地彎曲變形；聯(lián)動(dòng)板，其用于傳遞上述主電路雙金屬片的位移；反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部，其通過與上述聯(lián)動(dòng)板抵接而進(jìn)行跳閘動(dòng)作，使觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)反轉(zhuǎn)；以及調(diào)整機(jī)構(gòu)部，其用于使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部的位置移動(dòng)而對(duì)上述觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)發(fā)生反轉(zhuǎn)的位置進(jìn)行調(diào)整，該電氣調(diào)整方法的特征在于，具有第I加熱工序，在該工序中，在規(guī)定的加熱期間內(nèi)向上述主電路雙金屬片施加第I熱量；第2加熱工序，在該工序中，向上述主電路雙金屬片施加低于上述第I熱量的第2熱量，在規(guī)定的時(shí)間范圍內(nèi)使上述主電路雙金屬片的彎曲變形量保持在規(guī)定范圍內(nèi)；以及強(qiáng)制跳閘工序，在該工序中，在上述時(shí)間范圍內(nèi)通過操作上述調(diào)整機(jī)構(gòu)部強(qiáng)制地使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部動(dòng)作，將動(dòng)作位置設(shè)定為跳閘位置。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可以帶來以下效果抑制電氣調(diào)整引起的調(diào)整波動(dòng)，可以提高調(diào)整精度及生產(chǎn)能力。


圖I是表示實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的內(nèi)部構(gòu)造一例的圖。圖2是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的沿A-A線的矢向剖面圖。圖3是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的左視圖。圖4是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的后視圖。圖5是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的俯視圖。圖6是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器內(nèi)部構(gòu)造的放大圖。圖7是表示各個(gè)雙金屬片的彎曲變形量與通電電流值及通電時(shí)間之間的關(guān)系一例的圖。圖8是表示實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整處理流程一例的圖。圖9是沿著圖8所示的電氣調(diào)整處理流程，示出各個(gè)雙金屬片的彎曲變形量與通電電流值及通電時(shí)間之間的關(guān)系一例的圖。
具體實(shí)施例方式以下參照附圖，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法進(jìn)行說明。此外，本發(fā)明并不受以下所示的實(shí)施方式限制。實(shí)施方式I首先，參照?qǐng)DI 圖6對(duì)實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的構(gòu)造進(jìn)行說明。圖I是表示實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的內(nèi)部構(gòu)造一例的圖。圖2是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的沿A-A線的矢向剖面圖。圖3是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的左視圖。圖4是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的后視圖。圖5是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器的俯視圖。圖6是圖I所示的熱動(dòng)式過電流繼電器內(nèi)部構(gòu)造的放大圖。圖I 圖6中，熱動(dòng)式過電流繼電器100具有外殼1，其收容各部件；外罩2，其覆蓋外殼I ;加熱器4，其通過通以主電路電流而發(fā)熱；主電路雙金屬片3，其與加熱器4的發(fā)熱對(duì)應(yīng)地彎曲變形；聯(lián)動(dòng)板5，其用于傳遞主電路雙金屬片3的位移；以及反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20，其通過聯(lián)動(dòng)板5所施加的力使觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)反轉(zhuǎn)。在這里，反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20由溫度補(bǔ)償雙金屬片6、反轉(zhuǎn)板7、拉伸彈簧8、以及支撐這些部件的反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9構(gòu)成。而且，聯(lián)動(dòng)板5與主電路雙金屬片3的前端抵接，將主電路雙金屬片3的彎曲位移傳遞給反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20的溫度補(bǔ)償雙金屬片6。熱動(dòng)式過電流繼電器100還具有反轉(zhuǎn)板7，其上設(shè)有常閉可動(dòng)觸點(diǎn)7a ;常閉固定接觸件10，其上設(shè)有常閉固定觸點(diǎn)IOa ;調(diào)整螺絲11，其用于通過螺旋旋轉(zhuǎn)而沿圖6的上下方向位移，并使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9轉(zhuǎn)動(dòng)；旋鈕12，其上印有可調(diào)整范圍的電流值及刻度，覆蓋在調(diào)整螺絲11上；旋轉(zhuǎn)杠桿13，其與反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20的動(dòng)作對(duì)應(yīng)而旋轉(zhuǎn)；常開可動(dòng)接觸件14，其通過由旋轉(zhuǎn)杠桿13抬起而彎曲變形；常開可動(dòng)觸點(diǎn)14a，其設(shè)置在常開可動(dòng)接觸件14上；常開固定接觸件15，其上設(shè)有常開固定觸點(diǎn)15a ;復(fù)位桿16，其用于使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20從跳閘狀態(tài)回到正常狀態(tài)；以及切換板17，其用于將復(fù)位方法切換到手動(dòng)復(fù)位或自動(dòng)復(fù)位。在這里，調(diào)整螺絲11和旋鈕12構(gòu)成了對(duì)觸點(diǎn)開閉狀態(tài)發(fā)生反轉(zhuǎn)的位置進(jìn)行調(diào)整的調(diào)整機(jī)構(gòu)部。首先，對(duì)熱動(dòng)式過電流繼電器100的基本動(dòng)作進(jìn)行說明。如果電動(dòng)機(jī)等負(fù)載(未圖示)上發(fā)生了某種異常，主電路上流過的電流值變大，則加熱器4的發(fā)熱量也變大。因此，主電路雙金屬片3產(chǎn)生彎曲，其前端位置發(fā)生位移。通過該位移，使聯(lián)動(dòng)板5向圖6中的左方移動(dòng)。然后，如果其移動(dòng)量達(dá)到一定量，則與溫度補(bǔ)償雙金屬片6的下端部6b抵接。此后，如果聯(lián)動(dòng)板5向圖6中的左方進(jìn)一步移動(dòng)，則由于下端部6b被聯(lián)動(dòng)板5推壓，所以，溫度補(bǔ)償雙金屬片6以反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上設(shè)置的溫度補(bǔ)償雙金屬片6的支點(diǎn)部9a為支點(diǎn)，向圖6中的順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)。而且，在與將設(shè)置在反轉(zhuǎn)板7上的拉伸彈簧8的鉤掛部7b和設(shè)置在反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上的反轉(zhuǎn)板7的支點(diǎn)部9b聯(lián)結(jié)的直線相比較，設(shè)置在溫度補(bǔ)償雙金屬片6上的拉伸彈簧8的鉤掛部6a位于圖6中的右側(cè)時(shí)，由拉伸彈簧8作用于反轉(zhuǎn)板7上的力的方向從圖6中的逆時(shí)針方向反轉(zhuǎn)為順時(shí)針方向，因此,反轉(zhuǎn)板7開始向圖6中的順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)。由于反轉(zhuǎn)板7向圖6中的順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，設(shè)置在反轉(zhuǎn)板7上的常閉可動(dòng)觸點(diǎn)7a與設(shè)置在常閉固定接觸件10上的常閉固定觸點(diǎn)IOa斷開。即，由溫度補(bǔ)償雙金屬片6、反轉(zhuǎn)板7、拉伸彈簧8、以及反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9構(gòu)成的反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20進(jìn)行肘桿機(jī)構(gòu)的動(dòng)作。另外，由于反轉(zhuǎn)板7推壓旋轉(zhuǎn)杠桿13，旋轉(zhuǎn)杠桿13以設(shè)置在外殼I上的凸出軸Ia為中心向圖6中逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)，常開可動(dòng)接觸件14由旋轉(zhuǎn)杠桿13的凸出片13a抬起，設(shè)置在常開可動(dòng)接觸件14上的常開可動(dòng)觸點(diǎn)14a與設(shè)置在常開固定接觸件15上的常開固定觸點(diǎn)15a閉合。將這一系列的動(dòng)作稱為跳閘，將通過跳閘動(dòng)作使觸點(diǎn)開閉狀態(tài)反轉(zhuǎn)的狀態(tài)(即常閉觸點(diǎn)斷開而且常開觸點(diǎn)閉合的狀態(tài))稱為跳閘狀態(tài)。為了使觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)從跳閘 狀態(tài)復(fù)位到正常狀態(tài)(即常閉觸點(diǎn)閉合且常開觸點(diǎn)斷開的狀態(tài))，將復(fù)位桿16向圖6中的下方按壓使旋轉(zhuǎn)杠桿13向圖6中順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)，反轉(zhuǎn)板7被旋轉(zhuǎn)杠桿13推壓而向圖6中逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，反轉(zhuǎn)板7的角度與作為復(fù)位線的將設(shè)置在反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上的反轉(zhuǎn)板7的支點(diǎn)部9b和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的支點(diǎn)部9a聯(lián)結(jié)的直線相比，倒向圖6中的左側(cè)，由此，由拉伸彈簧8作用于反轉(zhuǎn)板7上的力的方向再次從圖6中的順時(shí)針方向恢復(fù)為逆時(shí)針方向，可以進(jìn)行復(fù)位。通過以設(shè)置在切換板17上的軸17a為中心，使切換板17向圖6中逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，從而可以改變復(fù)位方法，即從使用者按壓復(fù)位桿16進(jìn)行復(fù)位的手動(dòng)復(fù)位設(shè)定變更到無需使用者按壓復(fù)位桿16就可以進(jìn)行復(fù)位的自動(dòng)復(fù)位設(shè)定。如果利用切換板17設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位，則切換板17的凸出片17b將常開固定接觸件15按下，常開固定觸點(diǎn)15a與常開可動(dòng)觸點(diǎn)14a之間的觸點(diǎn)間隙變小，同時(shí)旋轉(zhuǎn)杠桿13的逆時(shí)針方向的旋轉(zhuǎn)量受到抑制，反轉(zhuǎn)板7的跳閘狀態(tài)的角度與作為復(fù)位線的將設(shè)置在反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上的反轉(zhuǎn)板7的支點(diǎn)部9b和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的支點(diǎn)部9a聯(lián)結(jié)的直線相比，不會(huì)倒向圖6中的右側(cè)，通過這樣構(gòu)成，如果負(fù)載的異?；謴?fù)，加熱器4的發(fā)熱減少，主電路雙金屬片3的彎曲消失，聯(lián)動(dòng)板5向圖6中的右方移動(dòng)，使溫度補(bǔ)償雙金屬片6上不再施加來自聯(lián)動(dòng)板5的力，則反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20自動(dòng)恢復(fù)到正常狀態(tài)。如果將旋鈕12向圖5的順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，則調(diào)整螺絲11螺旋旋轉(zhuǎn)并向圖6中的下方按壓反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9，反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9以反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9的L形彎曲部9z與設(shè)置在外殼I上的凸起Iz之間的卡合部為支點(diǎn)，向圖6中的順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)。相反，如果將旋鈕12向圖5的逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，則調(diào)整螺絲11螺旋旋轉(zhuǎn)并向圖6中的上方返回，由于來自板簧18的推壓力，反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9以反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9的L形彎曲部9z與設(shè)置在外殼I上的凸起Iz之間的卡合部為支點(diǎn)，向圖6中的逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)。通過反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9這樣進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，設(shè)置在反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上的反轉(zhuǎn)板7的支點(diǎn)部％及溫度補(bǔ)償雙金屬片6的支點(diǎn)部9a的位置移動(dòng)，并且直至實(shí)現(xiàn)聯(lián)動(dòng)板5與溫度補(bǔ)償雙金屬片6的下端部6b抵接為止的距離也變化，因此，可以改變直至實(shí)現(xiàn)跳閘動(dòng)作為止所需的聯(lián)動(dòng)板5的移動(dòng)量。在這里，因?yàn)槁?lián)動(dòng)板5與主電路雙金屬片3的位移對(duì)應(yīng)而移動(dòng)，主電路雙金屬片3與因主電路電流引起的加熱器4的發(fā)熱量對(duì)應(yīng)而彎曲，所以通過轉(zhuǎn)動(dòng)旋鈕12，能夠調(diào)整熱動(dòng)式過電流繼電器100的跳閘動(dòng)作所需要的電流值。而且，在旋鈕12上以稱作加熱器標(biāo)稱值的代表性的電流值為大致的中央值，標(biāo)示從最小值到最大值的可使用電流值(將其稱為「整定電流的調(diào)整范圍」)及其刻度。如前所述，通常的跳閘動(dòng)作是，相對(duì)于位置調(diào)整已經(jīng)完成的反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9上支撐的反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20，聯(lián)動(dòng)板5移動(dòng)并推壓溫度補(bǔ)償雙金屬片6，從而進(jìn)行跳閘動(dòng)作。另一方面，實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法中，則是相對(duì)于處于某位置的聯(lián)動(dòng)板5，使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9向圖6中逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，從而使聯(lián)動(dòng)板5與溫度補(bǔ)償雙金屬片6的下端部6b之間的距離縮小，在使溫度補(bǔ)償雙金屬片6的下端部6b與聯(lián)動(dòng)板5成為抵接狀態(tài)后，進(jìn)一步使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9向圖6中逆時(shí)針方向繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，強(qiáng)制地使溫度補(bǔ)償雙金屬片6向圖6中順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20反轉(zhuǎn)，強(qiáng)制地設(shè)為跳閘狀態(tài)，由此進(jìn)行電氣調(diào)整。這樣強(qiáng)制地設(shè)為跳閘狀態(tài)的動(dòng)作稱為強(qiáng)制跳閘。此外，對(duì)于電氣調(diào)整時(shí)在進(jìn)行強(qiáng)制跳閘之前成為跳閘狀態(tài)這樣的情況，稱為誤跳閘(false tripping)。以下對(duì)實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法進(jìn)行說明。在這里，首先，參照?qǐng)D7對(duì)實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法的概念進(jìn)行說明。圖7是表示各個(gè)雙金屬片的彎曲變形量與通電電流值及通電時(shí)間之間的關(guān)系一例的圖。圖7中橫軸表示時(shí)間，圖7(a)及圖7(b)的縱軸表示各個(gè)雙金屬片的彎曲變形量，圖7(c)、圖7(d)及圖7(e)的縱軸表示主電路通電電流。
圖7(c)表示在從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間，以熱動(dòng)式過電流繼電器100的中央刻度整定電流的200 %的過電流進(jìn)行通電，時(shí)刻TI以后的時(shí)間范圍內(nèi)以中央刻度整定電流的135 %的電流進(jìn)行通電的通電模式，圖7 (d)表示在時(shí)刻TO以后的整個(gè)時(shí)間范圍內(nèi)以中央刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于中央刻度的UTC)進(jìn)行通電的通電模式，圖7(e)表示在從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間不進(jìn)行通電，時(shí)刻Tl以后的時(shí)間范圍內(nèi)以中央刻度整定電流的135 %的電流進(jìn)行通電的通電模式。圖7(a)中以粗實(shí)線示出的各個(gè)曲線C1、C2表示在圖7(c)所示的通電模式下的主電路雙金屬片3的彎曲變形量的變化，圖7(a)中以細(xì)實(shí)線示出的曲線BI表示在圖7(d)所示的通電模式下的主電路雙金屬片3的彎曲變形量的變化，圖7(a)中以粗虛線示出的曲線A2表示在圖7(c)所示的通電模式下的溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量的變化，圖7(a)中以細(xì)虛線示出的曲線Al表示在圖7 (d)所示的通電模式下的溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量的變化。另外，圖7(b)中以粗實(shí)線表示的曲線C1、C2與圖7(a)中以粗實(shí)線表示的曲線Cl、C2是相同的，圖7(b)中以細(xì)實(shí)線示出的曲線B2表示在圖7(e)所示的通電模式下的主電路雙金屬片3的彎曲變形量的變化。此外，圖7(b)中以細(xì)虛線示出的曲線El表示，在從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間以熱動(dòng)式過電流繼電器100的中央刻度整定電流的200%的過電流進(jìn)行通電后，在時(shí)刻Tl以后的時(shí)間范圍內(nèi)不通電的情況下的主電路雙金屬片3的彎曲變形量的變化。另外，在圖7所示的例中，從時(shí)刻TO到時(shí)刻T9的時(shí)間假設(shè)為大約2小時(shí)，從時(shí)刻TO到時(shí)刻T2的時(shí)間假設(shè)為大約110秒，從時(shí)刻TO到時(shí)刻T5的時(shí)間假設(shè)為大約220秒。例如，以中央刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于中央刻度的UTC)進(jìn)行通電(圖7(d))，主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6達(dá)到溫度飽和，以熱動(dòng)式過電流繼電器100跳閘時(shí)的主電路雙金屬片3與溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量的差(以下稱為「變形量差」)作為目標(biāo)變形量差F1，從通電開始時(shí)刻TO到時(shí)刻T9時(shí)變形量差成為目標(biāo)變形量差Fl為止，需要大約2小時(shí)左右(圖7 (a))。另一方面，例如，以中央刻度整定電流的200%的過電流進(jìn)行通電的情況下(圖7(c))，從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的短時(shí)間內(nèi)主電路雙金屬片3的彎曲變形量急劇增加，變形量差處于目標(biāo)變形量差Fl附近的期間縮短，因此，使得在變形量差處于目標(biāo)變形量差Fl附近的位置、即作為目標(biāo)的跳閘位置上強(qiáng)制跳閘變得困難。其結(jié)果是，所產(chǎn)生的誤差導(dǎo)致調(diào)整波動(dòng)，調(diào)整精度下降。因此，本實(shí)施方式涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法中，通過使用從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的短時(shí)間(例如，幾十秒)內(nèi)，在變形量差變?yōu)榇笥诨虻扔谀繕?biāo)變形量差Fl之前，以中央刻度整定電流的200%的過電流進(jìn)行通電，在時(shí)刻Tl之后以中央刻度整定電流的135 %的電流進(jìn)行通電的通電模式(圖7 (c))，從而在時(shí)刻Tl之后，在變形量差保持處于目標(biāo)變形量差Fl附近的長(zhǎng)時(shí)間范圍(例如，幾十秒到幾百秒)內(nèi)實(shí)施電氣調(diào)整，由此提高調(diào)整精度。其中，目標(biāo)變形量差F I需要預(yù)先求出，即，以中央刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于中央刻度的UTC)進(jìn)行通電，主電路 雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6達(dá)到溫度飽和時(shí)使熱動(dòng)式過電流繼電器100強(qiáng)制跳閘，將此時(shí)的變形量差作為中央刻度的目標(biāo)變形量差F1。以下，參照?qǐng)D7做進(jìn)一步具體的說明。在從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的期間內(nèi)，如果以中央刻度整定電流的200 %的過電流進(jìn)行通電，則加熱器4發(fā)熱使主電路雙金屬片3被加熱，主電路雙金屬片3的彎曲變形量從未通電時(shí)的GO增加到G3 (曲線Cl)?？梢詫⒃搹臅r(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的期間內(nèi)的彎曲變形量，以通電電流值(在這里為中央刻度整定電流的200%的過電流值)和通電時(shí)間(時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的時(shí)間)作為管理參數(shù)，而進(jìn)行管理。在時(shí)刻Tl將通電電流切換為中央刻度整定電流的135%后，主電路雙金屬片3的彎曲變形量首先逐漸減少，之后逐漸增加(曲線C2)。時(shí)刻Tl之后的主電路雙金屬片3的彎曲變形量與曲線B2的彎曲變形量和曲線El的彎曲變形量的合計(jì)值大致相等(曲線C2)。可以將該時(shí)刻Tl之后的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(曲線C2)，以時(shí)刻Tl為止的通電電流值(在這里為中央刻度整定電流的200%的過電流值)、通電時(shí)間(從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的時(shí)間)、及時(shí)刻Tl之后的通電電流值(在這里為中央刻度整定電流的135%的電流值)作為管理參數(shù)，而進(jìn)行管理。在時(shí)刻Tl之后的時(shí)間范圍T2-T3內(nèi)，由于與圖7(b)中以細(xì)實(shí)線表示的彎曲變形量(曲線B2)的上升斜率相比，圖7(b)中以虛線表示的彎曲變形量(曲線El)的下降斜率大，因此時(shí)間范圍T2-T3內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(曲線C2)緩慢減小。將該時(shí)間范圍T2-T3內(nèi)的變形量差設(shè)為D2-3。在時(shí)間范圍T3-T4內(nèi)，圖7(b)中以細(xì)實(shí)線表示的彎曲變形量(曲線El)的上升斜率與圖7(b)中以虛線表示的彎曲變形量(曲線B2)的下降斜率大致相等，時(shí)間范圍T3-T4內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(曲線C2)的平均斜率接近于零。但是，此時(shí)的溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量(曲線A2)受被加熱器4加熱的周圍氣體的影響，以某個(gè)斜率變大，因此變形量差變小。將該時(shí)間范圍T3-T4內(nèi)的變形量差設(shè)為D3-4。在時(shí)間范圍T4-T5內(nèi)，由于與圖7(b)中以細(xì)實(shí)線表示的彎曲變形量(曲線El)的上升斜率相比，圖7(b)中以虛線表示的彎曲變形量(曲線B2)的下降斜率小，所以時(shí)間范圍T4-T5內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(曲線C2)緩慢增大。將該時(shí)間范圍T4-T5的變形量差設(shè)為D4-5。在時(shí)間范圍T5-T6內(nèi)，由于與圖7(b)中以細(xì)實(shí)線表示的彎曲變形量(曲線El)的上升斜率相比，圖7(b)中以虛線表示的彎曲變形量(曲線B2)的下降斜率小，所以時(shí)間范圍T5-T6內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(曲線C2)比時(shí)間范圍T4-T5內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量大。將該時(shí)間范圍T5-T6內(nèi)的變形量差設(shè)為D5-6。與從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間內(nèi)的變形量差的變動(dòng)相比，上述各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6中的各個(gè)變形量差D2_3、D3_4、D4_5、D5-6的變動(dòng)極小。如果以使上述各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6內(nèi)的各個(gè)變形量差D2-3、D3-4、D4-5、D5-6與目標(biāo)變形量差Fl大致相等的方式，設(shè)定中央刻度整定電流的200%的過電流通電時(shí)間(時(shí)刻TO到時(shí)亥Ij T I的時(shí)間)，在時(shí)刻T I之后的各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6的任一范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘，則與在通以過電流的期間(在這里為從時(shí)刻TO到時(shí)刻T I的期間)內(nèi)強(qiáng)制跳閘的情況相比，變形量差處于目標(biāo)變形量差F I附近的期間、即位于作為目標(biāo)的跳閘位置附近的期間變長(zhǎng)，因此，調(diào)整波動(dòng)得以抑制，能夠提高調(diào)整精度。另外，實(shí)際的電氣調(diào)整中，對(duì)于在各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6中的哪一個(gè)范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘，只要預(yù)先對(duì)作為對(duì)象的每個(gè)設(shè)備種類進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，設(shè)定為各個(gè)變形量差D2-3、D3-4、D4-5、D5-6的平均值與目標(biāo)變形量差Fl最接近的時(shí)間范圍即可。此外，也可以設(shè)定多個(gè)時(shí)間范圍作為強(qiáng)制跳閘時(shí)間范圍。并且，對(duì)于從時(shí)刻T2到時(shí)刻T6的區(qū)間，·也可以不分為各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6這4個(gè)時(shí)間范圍，而是分為小于或等于3個(gè)、或者大于或等于4個(gè)時(shí)間范圍。另外，上述例中，將在從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間中向熱動(dòng)式過電流繼電器100施加的過電流值，設(shè)定為中央刻度整定電流的200%，但并不限于此，例如也可以是中央刻度整定電流的150%或中央刻度整定電流的250%，可以是比中央刻度的UTC大的任意的電流值。另外，時(shí)刻Tl之后向熱動(dòng)式過電流繼電器100施加的電流值也可以是例如中央刻度整定電流的130 %左右，只要比中央刻度的UTC大而比從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl期間內(nèi)向熱動(dòng)式過電流繼電器100施加的過電流值小即可，可以是任意電流值。以下，參照?qǐng)D6、圖8及圖9對(duì)實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法的步驟進(jìn)行說明。圖8是表示實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法的電氣調(diào)整處理流程一例的圖。此外，圖9是沿著圖8所示的電氣調(diào)整處理流程，示出各個(gè)雙金屬片的彎曲變形量與通電電流值及通電時(shí)間之間的關(guān)系一例的圖。圖9(b)示出實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法的通電模式一例。在圖9(b)所示例中，使用如下通電模式在從時(shí)刻TO到時(shí)刻T I的期間內(nèi)，例如以中央刻度整定電流的200%的過電流進(jìn)行通電，在從時(shí)刻Tl到時(shí)刻T6的各個(gè)時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6內(nèi)，例如以中央刻度整定電流的135%的電流進(jìn)行通電，在從時(shí)刻T6到時(shí)刻17的期間內(nèi)停止通電，在時(shí)間范圍T7-T8內(nèi)，例如以最小刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于最小刻度的UTC)進(jìn)行通電。此外，圖9(a)中以粗實(shí)線示出的各個(gè)曲線C1、C3、C4、C5、C6表示圖9(b)中所示通電模式時(shí)主電路雙金屬片3的彎曲變形量的變化。圖9(a)中以細(xì)實(shí)線示出的曲線A3表示圖9(b)中所示通電模式時(shí)溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量的變化。實(shí)施方式I涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器100的電氣調(diào)整方法中，例如在設(shè)置有電氣調(diào)整機(jī)(未圖示)的電氣調(diào)整室(未圖示)內(nèi)，設(shè)置作為產(chǎn)品組裝完成的熱動(dòng)式過電流繼電器100，對(duì)每一個(gè)產(chǎn)品來實(shí)施電氣調(diào)整。熱動(dòng)式過電流繼電器100連接在電氣調(diào)整室內(nèi)的電氣調(diào)整機(jī)上，向主電路通以電流，在預(yù)先設(shè)定的時(shí)間范圍內(nèi)由強(qiáng)制跳閘裝置進(jìn)行強(qiáng)制跳閘，從而實(shí)施電氣調(diào)整。
將熱動(dòng)式過電流繼電器100搬運(yùn)到電氣調(diào)整室內(nèi)后，設(shè)置為熱動(dòng)式過電流繼電器100的溫度與電氣調(diào)整室內(nèi)的溫度相同,成為一定溫度。而且，向圖5中順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)旋鈕12使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部20的溫度補(bǔ)償雙金屬片6遠(yuǎn)離聯(lián)動(dòng)板5，調(diào)整到不會(huì)發(fā)生誤跳閘，熱動(dòng)式過電流繼電器100處于通電開始前的待機(jī)狀態(tài)。此外，電氣調(diào)整室內(nèi)的溫度保持在一定的溫度，以使熱動(dòng)式過電流繼電器100的周圍溫度在電氣調(diào)整中不會(huì)發(fā)生急劇的變化。并且，為了能夠追隨周圍溫度的微小變化，也可以設(shè)置對(duì)向主電路雙金屬片3及加熱器4通電的電流值進(jìn)行校正的校正系數(shù)。然后，對(duì)處于待機(jī)狀態(tài)的熱動(dòng)式過電流繼電器100進(jìn)行主電路的通電確認(rèn)。例如，使電氣調(diào)整機(jī)具備測(cè)試儀，通過測(cè)定主電路間的電阻，來確認(rèn)主電路雙金屬片3及加熱器4是否誤裝有與額定值不符的部件，以及通電路徑是否存在斷線。主電路的通電確認(rèn)之后，執(zhí)行圖8所示的電氣調(diào)整處理流程。電氣調(diào)整機(jī)在圖9所示的從時(shí)刻TO到時(shí)刻Tl的期間內(nèi)以中央刻度整定電流的200%的過電流進(jìn)行通電(步驟ST101)。此時(shí)，加熱器4發(fā)熱使主電路雙金屬片3被加熱，主電路雙金屬片3的彎曲變形量從未通電時(shí)的GO增加到G3，變形量差大于或等于目標(biāo)變形量差Fl (曲線Cl)。隨后，在時(shí)刻Tl，電氣調(diào)整機(jī)將通電電流切換到中央刻度整定電流的135% (步驟ST102)。此時(shí)，與步驟STlOl相比加熱器4的發(fā)熱降低，主電路雙金屬片3以低于步驟STlOl的溫度受到加熱，在從時(shí)刻Tl到時(shí)刻T6的各時(shí)間范圍T2-T3、T3-T4、T4-T5、T5-T6內(nèi)，主電路雙金屬片3的彎曲變形量首先從G3逐漸地減少，此后逐漸增加(曲線C3)。強(qiáng)制跳閘裝置在預(yù)先設(shè)定的時(shí)間范圍即以變形量差最接近于目標(biāo)變形量差F I的方式設(shè)定的時(shí)間范圍內(nèi)，將熱動(dòng)式過電流繼電器100的旋鈕12向圖5中的逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)，由此，將反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9向圖6中的逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)施強(qiáng)制跳閘，在該位置使轉(zhuǎn)動(dòng)停止(步驟ST103 強(qiáng)制跳閘工序)。將此時(shí)的旋鈕12的位置設(shè)為中央刻度的跳閘位置即中央刻度位置。實(shí)施強(qiáng)制跳閘后，電氣調(diào)整機(jī)在時(shí)刻T6切斷通電電流(步驟ST104)。此時(shí)，加熱器4的溫度下降，并且主電路雙金屬片3的溫度下降而使彎曲變形量減小(曲線C4)，由于設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位，從而使跳閘狀態(tài)被復(fù)位(步驟ST105)。此外，在沒有設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位的情況下，也可以操作復(fù)位桿16使跳閘狀態(tài)復(fù)位。此外，在設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位時(shí)實(shí)施電氣調(diào)整的情況下，也可以在電氣調(diào)整工序內(nèi)設(shè)置進(jìn)行自動(dòng)復(fù)位確認(rèn)的工序。在主電路雙金屬片3的彎曲變形量達(dá)到G5的時(shí)刻17，電氣調(diào)整機(jī)以最小刻度整定電流的112.5%的電流(相當(dāng)于最小刻度的UTC)進(jìn)行通電(步驟ST106)。此時(shí)，主電路雙金屬片3以低于步驟ST102的溫度受到加熱。該時(shí)刻T7預(yù)先設(shè)定為變形量差處于最小刻度的目標(biāo)變形量差F2附近的時(shí)刻。由此，時(shí)刻T7之后的變形量差在目標(biāo)變形量差F2附近保持大致恒定。其中，目標(biāo)變形量差F2與中央刻度的目標(biāo)變形量差Fl相同地，以如下方式預(yù)先求出以最小刻度整定電流的112.5%的電流(相當(dāng)于最小刻度的UTC)進(jìn)行通電，主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6達(dá)到溫度飽和時(shí)使熱動(dòng)式過電流繼電器100強(qiáng)制跳閘，將此時(shí)的變形量差作為最小刻度的目標(biāo)變形量差F2。強(qiáng)制跳閘裝置在時(shí)間范圍I7-T8內(nèi)，將熱動(dòng)式過電流繼電器100的旋鈕12向圖5中的逆時(shí)針方向進(jìn)一步旋轉(zhuǎn)，由此，將反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)支撐部件9向圖6中的逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)施強(qiáng)制跳閘，在該位置使轉(zhuǎn)動(dòng)停止(步驟ST107)。將此時(shí)的旋鈕12的位置設(shè)為最小刻度的跳閘位置即最小刻度位置。、
實(shí)施強(qiáng)制跳閘后，電氣調(diào)整機(jī)在時(shí)刻T8切斷主電路通電電流(步驟ST108)。此時(shí)，加熱器4的溫度下降，并且主電路雙金屬片3的溫度下降而使彎曲變形量減小(曲線C6)，由于設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位，從而使跳閘狀態(tài)被復(fù)位(步驟ST109)。此外，在沒有設(shè)定為自動(dòng)復(fù)位的情況下，也可以操作復(fù)位桿16而使跳閘狀態(tài)復(fù)位。通過在上述步驟STlOl 步驟ST109中確定最小刻度位置和中央刻度位置，從而可以計(jì)算最小刻度位置和中央刻度位置之間的角度。此外，雙金屬片的變形量一般與電流的2次方成正比。電氣調(diào)整機(jī)利用計(jì)算出的最小刻度位置和中央刻度位置之間的角度，計(jì)算中央刻度位置和最大刻度位置之間的角度，確定最大刻度的跳閘位置即最大刻度位置(步驟 STl 10)。然后，利用激光照射和墨粒涂覆等方法，將最小刻度、中央刻度及最大刻度的各刻度位置及各整定電流值等印在旋鈕12上(步驟ST111)。此外，也可以不將刻度等直接印在旋鈕12上，而是采用印在例如紙張或旋鈕12之外的部件等上并進(jìn)行組合，從而表現(xiàn)各個(gè)刻、度等的方法。實(shí)施方式2實(shí)施方式I中是在變形量差處于中央刻度的目標(biāo)變形量差F I附近的時(shí)間范圍、以及變形量差處于最小刻度的目標(biāo)變形量差F2附近的時(shí)間范圍內(nèi)，實(shí)施強(qiáng)制跳閘來確定刻度位置，利用最小刻度位置和中央刻度位置之間的角度，計(jì)算中央刻度位置和最大刻度位置之間的角度，確定最大刻度位置，但是，并不局限于此，也可以包含如下步驟預(yù)先求出最大刻度的目標(biāo)變形量差，在變形量差處于最大刻度的目標(biāo)變形量差附近的時(shí)間范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘。其中，最大刻度的目標(biāo)變形量差與中央刻度的目標(biāo)變形量差Fl相同地，以如下方式預(yù)先求出以最大刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于最大刻度的UTC)進(jìn)行通電，在主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6達(dá)到溫度飽和時(shí)使熱動(dòng)式過電流繼電器100強(qiáng)制跳閘，將此時(shí)的變形量差作為最大刻度的目標(biāo)變形量差。具體而言，例如，在圖9所示的時(shí)刻T2 時(shí)刻T6的范圍內(nèi)使變形量差處于最大刻度的目標(biāo)變形量差附近，在時(shí)刻T2 時(shí)刻T6的范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘來確定最大刻度位置，在時(shí)刻T7 時(shí)刻T8的范圍內(nèi)使變形量差處于中央刻度的目標(biāo)變形量差Fl附近，在時(shí)刻T7 時(shí)刻T8的范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘來確定中央刻度位置，然后，在時(shí)刻T8切斷主電路通電電流，在變形量差處于最小刻度的目標(biāo)變形量差F2附近的時(shí)刻，以最小刻度整定電流的112. 5%的電流(相當(dāng)于最小刻度的UTC)進(jìn)行通電，在變形量差在目標(biāo)變形量差F2附近保持大致恒定的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定最小刻度位置。實(shí)施方式3實(shí)施方式2中，對(duì)按最大刻度位置、中央刻度位置、最小刻度位置的順序?qū)嵤?qiáng)制跳閘的例子進(jìn)行了說明，但是，確定各刻度位置的順序并不局限于上述例子，也可以例如按最小刻度位置、中央刻度位置、最大刻度位置的順序來確定。具體而言，首先通以過電流(例如，中央刻度整定電流的200% )，隨后，將通電電流切換到最小刻度整定電流的135%，在變形量差處于最小刻度的目標(biāo)變形量差F2附近的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定最小刻度位置，然后，再通以過電流，之后，將通電電流切換到中央刻度整定電流的135%，在變形量差處于中央刻度的目標(biāo)變形量差F I附近的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定中央刻度位置，接著，再通以過電流，之后，將通電電流切換到最大刻度整定電流的135%，在變形量差處于最大刻度的目標(biāo)變形量差附近的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定中央刻度位置。并且，通過改變通電模式的組合，確定各刻度位置的順序也可以任意改變。實(shí)施方式4實(shí)施方式I 實(shí)施方式3中，針對(duì)每一個(gè)產(chǎn)品分別確定各刻度位置，使用激光照射或墨粒涂覆等方法將各刻度位置及各整定電流 值等印在旋鈕12上，或印在紙張等旋鈕12之外的部件上，與旋鈕12進(jìn)行組合，但是，也可以預(yù)先通過實(shí)驗(yàn)等來確定任意一個(gè)刻度位置與其它的刻度位置之間的角度，將各刻度位置印在旋鈕12或紙張等部件上，通過實(shí)施上述流程的步驟STlOl ST107來確定任意一個(gè)的刻度位置，將其刻度位置與印在旋鈕12或紙張等部件上的刻度位置對(duì)齊，從而安裝旋鈕12。這樣，因?yàn)榇_定任意一個(gè)的刻度位置即可，所以電氣調(diào)整所用的時(shí)間可以縮短，能夠提高生產(chǎn)能力。此外，在該情況下，可以通過例如在用于發(fā)現(xiàn)加熱器錯(cuò)誤和安裝錯(cuò)誤等不良產(chǎn)品的發(fā)貨檢查時(shí)，在各個(gè)刻度位置上實(shí)施強(qiáng)制跳閘，從而針對(duì)除了通過電氣調(diào)整確定出的刻度位置以外的刻度位置進(jìn)行確認(rèn)。實(shí)施方式5實(shí)施方式I 實(shí)施方式4中，假定為將作為產(chǎn)品組裝完成的熱動(dòng)式過電流繼電器100，每次設(shè)置一臺(tái)來針對(duì)每個(gè)產(chǎn)品實(shí)施電氣調(diào)整，但是，也可以對(duì)多臺(tái)熱動(dòng)式過電流繼電器100同時(shí)實(shí)施電氣調(diào)整。在該情況下，對(duì)于將多臺(tái)熱動(dòng)式過電流繼電器100強(qiáng)制跳閘的定時(shí)(timing)，可以是預(yù)先設(shè)定的時(shí)間范圍內(nèi)的一個(gè)點(diǎn)，也可以是在預(yù)先設(shè)定的時(shí)間范圍內(nèi)對(duì)多臺(tái)熱動(dòng)式過電流繼電器采用各不相同的多個(gè)點(diǎn)。實(shí)施方式6實(shí)施方式I中，在時(shí)刻TO 時(shí)刻Tl內(nèi)通以過電流(例如，中央刻度整定電流的200% )，在時(shí)刻Tl切換到中央刻度整定電流的135%，在變形量差處于中央刻度的目標(biāo)變形量差Fl附近的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定中央刻度位置。在該情況下，是在主電路雙金屬片3的彎曲變形量達(dá)到飽和狀態(tài)前進(jìn)行強(qiáng)制跳閘，但是，也可以使在時(shí)刻Tl切換的通電電流為中央刻度的UTC (例如，中央刻度整定電流的112. 5% )，在主電路雙金屬片3的彎曲變形量達(dá)到飽和狀態(tài)的時(shí)刻進(jìn)行強(qiáng)制跳閘，由此確定中央刻度位置。這種情況下，主電路雙金屬片3的彎曲變形量達(dá)到飽和狀態(tài)為止需要較長(zhǎng)的時(shí)間，但與以中央刻度整定電流的135%進(jìn)行通電，主電路雙金屬片3的彎曲變形量達(dá)到飽和狀態(tài)前進(jìn)行強(qiáng)制跳閘的情況相比，可以準(zhǔn)確地確定中央刻度位置。此外，對(duì)于確定最小刻度位置和最大刻度位置的情況也是同樣的。實(shí)施方式7實(shí)施方式I 實(shí)施方式6中，通過對(duì)主電路通以電流，從而將主電路雙金屬片3加熱來實(shí)施電氣調(diào)整，但是，也可以使用外部的加熱裝置(未圖示)對(duì)主電路雙金屬片3加熱來實(shí)施電氣調(diào)整。例如，也可以在時(shí)刻TO 時(shí)刻Tl內(nèi)，從外部施加與通以過電流時(shí)相當(dāng)?shù)臒崃?，隨后，降低從外部施加的熱量，在變形量差處于各刻度的各目標(biāo)變形量差附近的時(shí)間范圍內(nèi)進(jìn)行強(qiáng)制跳閘。實(shí)施方式8實(shí)施方式I中，對(duì)使用外部的加熱裝置(未圖示)對(duì)主電路雙金屬片3加熱來實(shí)施電氣調(diào)整的例子進(jìn)行了說明，但是，也可以向主電路通以一定的電流，并使用外部的加熱裝置改變所施加的熱量來實(shí)施電氣調(diào)整。例如，以中央刻度的UTC(例如，中央刻度整定電流的112. 5%)向主電路通電，在時(shí)刻TO 時(shí)刻Tl內(nèi)使用加熱裝置使主電路雙金屬片3急劇變形，然后使加熱裝置停止，在變形量差處于目標(biāo)變形量差Fl附近的時(shí)間范圍內(nèi)，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘來確定中央刻度位置。這樣，不必對(duì)主電路的通電電流值進(jìn)行管理，僅通過將加熱裝置接通斷開，就可以控制主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量，所以，易于控制。實(shí)施方式9實(shí)施方式I 實(shí)施方式8中，使用在主電路雙金屬片之外還具有溫度補(bǔ)償雙金屬片6的熱動(dòng)式過電流繼電器100進(jìn)行了說明，但是，對(duì)于不具有溫度補(bǔ)償雙金屬片6的熱動(dòng)式過電流繼電器，也可以得到同樣的效果。在該情況下，僅使用主電路雙金屬片3的彎曲變形量來實(shí)施電氣調(diào)整即可。實(shí)施方式10 實(shí)施方式I中，采用了在時(shí)刻Tl將通電電流從過電流(例如，中央刻度整定電流的200% )切換到中央刻度整定電流的135%的通電模式，但是，例如也可以是先在時(shí)刻Tl切換到中央刻度整定電流的150%，再在時(shí)刻Tl 時(shí)刻T6期間切換到中央刻度整定電流的135%等方式，采用分為多個(gè)階段來切換通電電流的通電模式。這樣，可以使時(shí)刻Tl 時(shí)刻T6期間內(nèi)的主電路雙金屬片3的彎曲變形量(圖9所示的曲線C3)的變動(dòng)更小。實(shí)施方式11實(shí)施方式I 實(shí)施方式10中是使用主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量來實(shí)施電氣調(diào)整，但是，也可以將主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量替換為各個(gè)雙金屬片3、6所接受的熱量，通過控制各個(gè)雙金屬片3、6的溫度來實(shí)施電氣調(diào)整。在該情況下，預(yù)先在各個(gè)雙金屬片3、6上安裝熱電偶來測(cè)定溫度，獲取各個(gè)雙金屬片3、6的溫度變化量與彎曲變形量的關(guān)系，并實(shí)施電氣調(diào)整即可。在按照上述電氣調(diào)整處理流程(圖8)進(jìn)行的各個(gè)說明中，將主電路雙金屬片3和溫度補(bǔ)償雙金屬片6的各個(gè)彎曲變形量替換為各個(gè)溫度變化量，將主電路雙金屬片3的彎曲變形量與溫度補(bǔ)償雙金屬片6的彎曲變形量的差即彎曲變形量差替換為溫度變化量差，將以各個(gè)刻度的UTC進(jìn)行通電并使各個(gè)雙金屬片3、6達(dá)到溫度飽和時(shí)的彎曲變形量差即目標(biāo)彎曲變形量差作為目標(biāo)溫度變化量差即可。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式所涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，以最小刻度、中央刻度及最大刻度的各個(gè)刻度的UTC進(jìn)行通電，預(yù)先求出主電路雙金屬片和溫度補(bǔ)償雙金屬片達(dá)到溫度飽和時(shí)的各個(gè)雙金屬片的位移量差即各個(gè)目標(biāo)位移量差，在通電開始后的短時(shí)間內(nèi)向主電路雙金屬片施加過大的熱量，然后，減少向主電路雙金屬片施加的熱量，在各個(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各目標(biāo)位移量差附近的穩(wěn)定的時(shí)間范圍內(nèi)進(jìn)行強(qiáng)制跳閘，從而實(shí)施各個(gè)刻度位置的電氣調(diào)整，因此可以減小強(qiáng)制跳閘時(shí)的使反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部移動(dòng)過程中的各個(gè)雙金屬片的位移量的變動(dòng)，抑制各產(chǎn)品的調(diào)整波動(dòng)，可以提高調(diào)整精度和生產(chǎn)能力。此外，在各個(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各個(gè)目標(biāo)位移量差附近的時(shí)間范圍很短的情況下，需要通電前預(yù)先實(shí)施「強(qiáng)制跳閘待機(jī)位置調(diào)整」(預(yù)先將反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部移動(dòng)到能夠以盡量使作為目標(biāo)的強(qiáng)制跳閘位置與實(shí)際強(qiáng)制跳閘完成位置間沒有誤差的方式進(jìn)行強(qiáng)制跳閘，而且不會(huì)在進(jìn)行強(qiáng)制跳閘之前發(fā)生跳閘的最佳位置)，嚴(yán)格控制初始位置，通過強(qiáng)制跳閘位置相對(duì)于初始位置的相對(duì)位置來確定各個(gè)刻度位置，但根據(jù)實(shí)施方式涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，因?yàn)楦鱾€(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各個(gè)目標(biāo)位移量差附近的時(shí)間范圍足夠長(zhǎng)，所以通電前的位置設(shè)定在不會(huì)發(fā)生誤跳閘的位置即可，進(jìn)行強(qiáng)制跳閘的位置是各個(gè)刻度的跳閘位置、即各個(gè)刻度位置。因此，不需要實(shí)施強(qiáng)制跳閘待機(jī)位置調(diào)整來控制初始位置的設(shè)備，可以降低生產(chǎn)成本。此外，在對(duì)多臺(tái)熱動(dòng)式過電流繼電器同時(shí)實(shí)施電氣調(diào)整時(shí)，各個(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各個(gè)目標(biāo)位移量差附近的時(shí)間范圍較短的情況下，需要與實(shí)施電氣調(diào)整的臺(tái)數(shù)對(duì)應(yīng)數(shù)量的強(qiáng)制跳閘裝置，但根據(jù)實(shí)施方式涉及的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，由于各個(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各個(gè)目標(biāo)位移量差附近的時(shí)間范圍足夠長(zhǎng)，因此在預(yù)先設(shè)定的時(shí)間范圍內(nèi)，使用一臺(tái)強(qiáng)制跳閘裝置逐個(gè)實(shí)施強(qiáng)制跳閘即可。因此，即使在對(duì)多臺(tái)熱動(dòng)式過電流繼電器同時(shí)實(shí)施電氣調(diào)整的情況下，也不需要準(zhǔn)備與同時(shí)實(shí)施電氣調(diào)整的熱動(dòng)式過電流繼電器的臺(tái)數(shù)對(duì)應(yīng)數(shù)量的強(qiáng)制跳閘裝置，可以降低生產(chǎn)成本。
·
此外，以上實(shí)施方式所示的結(jié)構(gòu)只是本發(fā)明結(jié)構(gòu)的一個(gè)例子，當(dāng)然也可以與其它公知技術(shù)進(jìn)行組合，在不脫離本發(fā)明宗旨的范圍內(nèi)，也可以省略一部分等，進(jìn)行變更而構(gòu)成。
權(quán)利要求
1.一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，該熱動(dòng)式過電流繼電器具有加熱器，其通過通以主電路電流而發(fā)熱；主電路雙金屬片，其與上述加熱器的發(fā)熱對(duì)應(yīng)地彎曲變形；聯(lián)動(dòng)板，其用于傳遞上述主電路雙金屬片的位移；反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部，其通過與上述聯(lián)動(dòng)板抵接而進(jìn)行跳閘動(dòng)作，使觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)反轉(zhuǎn)；以及調(diào)整機(jī)構(gòu)部，其用于使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部的位置移動(dòng)而對(duì)上述觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)發(fā)生反轉(zhuǎn)的位置進(jìn)行調(diào)整， 該電氣調(diào)整方法的特征在于，具有 第I加熱工序，在該工序中，在規(guī)定的加熱期間內(nèi)向上述主電路雙金屬片施加第I熱量; 第2加熱工序，在該工序中，向上述主電路雙金屬片施加低于上述第I熱量的第2熱量，在規(guī)定的時(shí)間范圍內(nèi)使上述主電路雙金屬片的彎曲變形量保持在規(guī)定范圍內(nèi)；以及強(qiáng)制跳閘工序，在該工序中，在上述時(shí)間范圍內(nèi)通過操作上述調(diào)整機(jī)構(gòu)部強(qiáng)制地使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部動(dòng)作，將動(dòng)作位置設(shè)定為跳閘位置。
2.一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，該熱動(dòng)式過電流繼電器具有加熱器，其通過通以主電路電流而發(fā)熱；主電路雙金屬片，其與上述加熱器的發(fā)熱對(duì)應(yīng)地彎曲變形；聯(lián)動(dòng)板，其用于傳遞上述主電路雙金屬片的位移；反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部，其具有與周圍溫度的變化對(duì)應(yīng)地彎曲變形的溫度補(bǔ)償雙金屬片，該反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部通過上述溫度補(bǔ)償雙金屬片與上述聯(lián)動(dòng)板抵接而進(jìn)行跳閘動(dòng)作，使觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)反轉(zhuǎn)；以及調(diào)整機(jī)構(gòu)部，其用于使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部的位置移動(dòng)而對(duì)上述觸點(diǎn)的開閉狀態(tài)發(fā)生反轉(zhuǎn)的位置進(jìn)行調(diào)整， 該電氣調(diào)整方法的特征在于，具有 第I加熱工序，在該工序中，在規(guī)定的加熱期間內(nèi)向上述主電路雙金屬片施加第I熱量; 第2加熱工序，在該工序中，向上述雙金屬片施加低于上述第I熱量的第2熱量，在規(guī)定的時(shí)間范圍內(nèi)使上述主電路雙金屬片和上述溫度補(bǔ)償雙金屬片的彎曲變形量差保持在規(guī)定范圍內(nèi)；以及 強(qiáng)制跳閘工序，在該工序中，在上述時(shí)間范圍內(nèi)通過操作上述調(diào)整機(jī)構(gòu)部強(qiáng)制地使上述反轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)部動(dòng)作，將動(dòng)作位置設(shè)定為跳閘位置。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法， 其特征在于， 在上述第I加熱工序和上述第2加熱工序之間， 具有在規(guī)定的加熱停止期間內(nèi)停止向上述雙金屬片加熱的加熱停止工序。
4.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法， 其特征在于， 通過通以上述主電路電流,而在各個(gè)上述加熱工序中對(duì)上述主電路雙金屬片進(jìn)行加熱。
5.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法， 其特征在于， 通過從上述熱動(dòng)式過電流繼電器的外部進(jìn)行升溫，而在各個(gè)上述加熱工序中對(duì)上述主電路雙金屬片進(jìn)行加熱。
6.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，其特征在于， 將上述主電路電流的通電和從外部升溫進(jìn)行組合，在各個(gè)上述加熱工序中對(duì)上述主電路雙金屬片進(jìn)行加熱。
7.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法， 其特征在于， 在上述熱動(dòng)式過電流繼電器具有多個(gè)上述跳閘位置的情況下，通過上述強(qiáng)制跳閘工序確定任意一個(gè)上述跳閘位置，以由上述強(qiáng)制跳閘工序確定的上述跳閘位置為基準(zhǔn)，決定其他的上述跳閘位置的相對(duì)位置。
8.根據(jù)權(quán)利要求I或2中記載的熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法， 其特征在于， 在上述熱動(dòng)式過電流繼電器具有大于或等于3個(gè)上述跳閘位置的情況下，通過上述強(qiáng)制跳閘工序確定任意大于或等于2個(gè)上述跳閘位置，基于由上述強(qiáng)制跳閘工序確定的多個(gè)上述跳閘位置，計(jì)算其他的上述跳閘位置。
9.一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，該熱動(dòng)式過電流繼電器對(duì)應(yīng)于與主電路電流隨動(dòng)而彎曲變形的主電路雙金屬片的彎曲變形量來進(jìn)行跳閘， 該電氣調(diào)整方法的特征在于， 將第I熱量向上述主電路雙金屬片施加而使上述彎曲變形量增大，將施加在上述主電路雙金屬片上的熱量切換到低于上述第I熱量的第2熱量，在上述彎曲變形量穩(wěn)定化的時(shí)間范圍內(nèi)實(shí)施電氣調(diào)整。
10.一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，該熱動(dòng)式過電流繼電器與主電路雙金屬片和溫度補(bǔ)償雙金屬片的彎曲變形量差對(duì)應(yīng)地進(jìn)行跳閘，該主電路雙金屬片與主電路電流隨動(dòng)而彎曲變形，該溫度補(bǔ)償雙金屬片與周圍溫度的變化對(duì)應(yīng)而彎曲變形， 該電氣調(diào)整方法的特征在于， 將第I熱量向上述主電路雙金屬片施加而使上述彎曲變形量差增大，將施加在上述主電路雙金屬片上的熱量切換到低于上述第I熱量的第2熱量，在上述彎曲變形量差穩(wěn)定化的時(shí)間范圍內(nèi)實(shí)施電氣調(diào)整。
全文摘要
本發(fā)明得到一種熱動(dòng)式過電流繼電器的電氣調(diào)整方法，其可以抑制由電氣調(diào)整引起的調(diào)整波動(dòng)，提高調(diào)整精度及生產(chǎn)能力。以最小刻度、中央刻度及最大刻度的各個(gè)刻度的UTC進(jìn)行通電，預(yù)先求出主電路雙金屬片和溫度補(bǔ)償雙金屬片達(dá)到溫度飽和時(shí)各個(gè)雙金屬片的位移量差即各目標(biāo)位移量差，在通電開始之后的短時(shí)間內(nèi)向主電路雙金屬片施加過大的熱量，然后，降低向主電路雙金屬片施加的熱量，在各個(gè)雙金屬片的位移量差處于各個(gè)刻度的各個(gè)目標(biāo)位移量差附近的穩(wěn)定的時(shí)間范圍內(nèi)強(qiáng)制跳閘，從而實(shí)施各個(gè)刻度位置的電氣調(diào)整。
文檔編號(hào)H01H61/00GK102760613SQ20121009784
公開日2012年10月31日 申請(qǐng)日期2012年4月5日 優(yōu)先權(quán)日2011年4月25日
發(fā)明者林亨, 田澤宏明, 蘆田悠 申請(qǐng)人:三菱電機(jī)株式會(huì)社