專(zhuān)利名稱(chēng)：斜肩式變壓器片式散熱器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型屬于變壓器散熱器領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
國(guó)內(nèi)使用的變壓器片式散熱器主要依據(jù)“JB5347-1999變壓器用片式散熱器”標(biāo)準(zhǔn)要求生產(chǎn)，單片外形如圖Ia和圖Ib所示，片扇高度、片扇寬度要符合標(biāo)準(zhǔn)要求。以下簡(jiǎn)稱(chēng)普通型變壓器片式散熱器。隨著科技進(jìn)步和國(guó)民經(jīng)濟(jì)飛速發(fā)展，人們?cè)谏钌a(chǎn)當(dāng)中對(duì)能源的需求逐漸增力口，尤其是對(duì)電能的需求日益劇增，因此電力系統(tǒng)逐步向大容量、大電網(wǎng)、特高壓方向發(fā)展。變壓器是電力系統(tǒng)中重要的電氣設(shè)備之一，其可將高電壓和大電流轉(zhuǎn)變成另一種或幾種同 頻率的不同電壓和電流。當(dāng)變壓器運(yùn)行時(shí)，由于電阻和磁阻的存在，鐵心、線(xiàn)圈和鋼結(jié)構(gòu)均要產(chǎn)生損耗，此損耗變?yōu)闊崮?，造成變壓器發(fā)熱和溫度上升。隨著變壓器容量的提高，變壓器過(guò)熱的問(wèn)題亦越來(lái)越突出。變壓器溫度過(guò)高不僅致使輸電損耗加大，而且造成變壓器絕緣材料的絕緣電阻下降，加速絕緣材料老化，引發(fā)局部放電，導(dǎo)致輸出容量大大地低于額定容量，降低變壓器的效率，縮短變壓器的使用壽命。由于變壓器的安全運(yùn)行直接影響到整個(gè)電力系統(tǒng)的安全可靠性，因此隨著輸電距離和輸送容量的加大，以及變壓器數(shù)量的增多，電力系統(tǒng)要求變壓器不僅性能好、技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)，而且還要保證變壓器運(yùn)行安全、可靠。由此可見(jiàn)，變壓器的冷卻問(wèn)題對(duì)保證電力系統(tǒng)的安全運(yùn)行非常重要。現(xiàn)今變壓器的冷卻主要使用片式散熱器，其要受到變壓器周?chē)臻g限制，因此如何提高其散熱能力，加快變壓器的冷卻速度和效率，延長(zhǎng)變壓器的使用壽命是工程中急需解決的問(wèn)題。近些年，國(guó)內(nèi)外研究人員主要圍繞變壓器內(nèi)部及變壓器的冷卻系統(tǒng)開(kāi)展熱特性分析。在國(guó)外,Swift G.使用簡(jiǎn)單的等效電路表示變壓器內(nèi)熱流動(dòng)方程。Radakovic Z.通過(guò)計(jì)算求出變壓器中最熱點(diǎn)溫度，并對(duì)變壓器油箱的模型進(jìn)行改進(jìn)。Reddy使用有限元模型計(jì)算風(fēng)冷變壓器中的渦流損失，并建立等效電路表示熱模型。Faiz J.使用ANSYS軟件計(jì)算變壓器損耗和繞組中溫度場(chǎng)分布，計(jì)算中設(shè)定繞組中的油溫不變，而且該模型僅對(duì)單層繞組進(jìn)行建模。M.A. Taghikhani基于傳熱理論，采用有限元方法，仿真模擬出變壓器繞組內(nèi)溫度場(chǎng)分布。R. Hosseinia建模計(jì)算變壓器繞組及其絕熱系統(tǒng)的熱特性，確定變壓器冷卻系統(tǒng)影響因素；對(duì)建立幾個(gè)冷卻系統(tǒng)方案進(jìn)行比較分析，研究不同幾何參數(shù)對(duì)變壓器繞組的冷卻過(guò)程的影響效果；同時(shí)求出變壓器熱點(diǎn)位置和熱損失大小。在國(guó)內(nèi)，1999年沈陽(yáng)變壓器研究所的陸萬(wàn)烈對(duì)“熱模擬”原理間接測(cè)量變壓器繞組溫度進(jìn)行誤差分析，提出消除“熱模擬”誤差的方法。2001年沈陽(yáng)變壓器責(zé)任有限公司的湯焱用控制容積法對(duì)變壓器繞組的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行仿真計(jì)算，并利用實(shí)驗(yàn)方法對(duì)變壓器繞組仿真模型進(jìn)行驗(yàn)證，結(jié)果表明仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本相符。2003年大連理工大學(xué)的叢龍飛對(duì)油浸風(fēng)冷三相變壓器的三維非穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)學(xué)模擬，建立了其參數(shù)辨識(shí)的優(yōu)化算法，并證明油浸風(fēng)冷變壓器參數(shù)識(shí)別模型CP算法及軟件正確。2010年重慶大學(xué)的梁亞峰對(duì)油浸式變壓器的熱行為進(jìn)行分析，分別研究電力變壓器內(nèi)部損耗機(jī)理，以及油浸式電力變壓器的不同冷卻方式和溫升變化，分析變壓器的繞組、鐵芯和變壓器油的升溫和降溫特性曲線(xiàn)。同時(shí)在搭建的變壓器溫升試驗(yàn)平臺(tái)上對(duì)變壓器繞組的溫度分布進(jìn)行測(cè)量，得到了變壓器內(nèi)部的溫度與時(shí)間、縱向高度之間的關(guān)系曲線(xiàn)。最后基于數(shù)值模擬計(jì)算方法，通過(guò)仿真計(jì)算了變壓器內(nèi)部溫度場(chǎng)，得出繞組沿縱向高度變化的溫度特性，并提出繞組熱點(diǎn)定位方法，進(jìn)而應(yīng)用實(shí)驗(yàn)方法進(jìn)行驗(yàn)證。近些年，河北工業(yè)大學(xué)在變壓器的溫度場(chǎng)和冷卻結(jié)構(gòu)集中開(kāi)展研究，并取得了一系列成果。2005年韓鵬針對(duì)大型自然油循環(huán)導(dǎo)向冷卻結(jié)構(gòu)變壓器進(jìn)行換熱特性分析，完成了大型自然油循環(huán)導(dǎo)向冷卻方式變壓器的油流分布和繞組溫度場(chǎng)計(jì)算。同時(shí)采用仿真計(jì)算建立線(xiàn)圈最熱點(diǎn)求解方法，分別確定從線(xiàn)圈底部進(jìn)入線(xiàn)圈的油流入口油溫。通過(guò)變壓器熱負(fù)荷與油流帶出熱量的平衡關(guān)系求出油流量，進(jìn)而對(duì)線(xiàn)圈油流分布進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得出油流阻力分布。利用實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃徒Y(jié)果對(duì)理論計(jì)算結(jié)果的油流分布和溫度場(chǎng)分布進(jìn)行檢驗(yàn)，證 明二者吻合良好。2006年蘇麗娜對(duì)大型自然油循環(huán)導(dǎo)向冷卻結(jié)構(gòu)變壓器的發(fā)熱冷卻及流動(dòng)換熱的基本現(xiàn)象和原理進(jìn)行分析，進(jìn)而針對(duì)使用片式散熱器的自然油循環(huán)導(dǎo)向結(jié)構(gòu)變壓器，建立各部分溫升計(jì)算數(shù)學(xué)模型，通過(guò)對(duì)變壓器發(fā)熱冷卻原理進(jìn)行分析和數(shù)值模擬，編制了一個(gè)計(jì)算大型自然油導(dǎo)向結(jié)構(gòu)變壓器平均油溫升、頂油溫升、平均繞組溫升的計(jì)算軟件該軟件，可以計(jì)算此類(lèi)變壓器在自冷和風(fēng)冷兩種情況下的溫升值，并對(duì)影響溫升的各種因素進(jìn)行了分析。從以上研究實(shí)例可以看出，加強(qiáng)傳熱效果的研究工作多集中在自冷油浸變壓器內(nèi)部溫度場(chǎng)的模擬仿真計(jì)算和外部片組的安裝運(yùn)行和片組內(nèi)部變壓器油的強(qiáng)化流動(dòng)等方面，而對(duì)變壓器片式散熱器整體片扇優(yōu)化設(shè)計(jì)研究較少。本專(zhuān)利正是對(duì)國(guó)內(nèi)電力系統(tǒng)內(nèi)廣泛采用的普通型片式散熱器的形狀和結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，提高其換熱效果。
發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型提供一種斜肩式變壓器片式散熱器，以解決目前變壓器片式散熱器散熱效率不高的問(wèn)題。本實(shí)用新型采取的技術(shù)方案是雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒相互平行安裝，上集油管和下集油管分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒連接，該上集油管與水平的夾角β為10° 20° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的結(jié)構(gòu)是主體有上集油管進(jìn)出口、下集油管出口，主體內(nèi)部有油道，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度〃為13° 20°。本實(shí)用新型一種實(shí)施方式是雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差t/=3mnTl0mm。本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)新穎，當(dāng)普通變壓器片扇采取優(yōu)化設(shè)計(jì)后，即采取整體斜肩式、單片扇雙斜肩式時(shí)，變壓器片片扇的換熱效率能顯著提高。

圖Ia是現(xiàn)有普通變壓器片式散熱器的結(jié)構(gòu)示意圖，圖中I是變壓器片式散熱器單元盒，2是集油管，3是變壓器；[0014]圖Ib是現(xiàn)有普通變壓器片式散熱器單元盒的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2a是本實(shí)用新型的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2b是圖2a的右視圖；圖3a是本實(shí)用新型雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3b是本實(shí)用新型雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒油道橫截面的結(jié)構(gòu)示意圖，圖中以7個(gè)油道為例；圖4是本實(shí)用新型PC1200-26/320不同改造角度換熱效率變化圖；圖5是本實(shí)用新型PC2000-26/480不同改造角度換熱效率變化圖；圖6是本實(shí)用新型PC2500-26/520不同改造角度換熱效率變化圖；·圖7是本實(shí)用新型PC1200-26/320優(yōu)化前后換熱效率變化圖；圖8是本實(shí)用新型PC2000-26/480優(yōu)化前后換熱效率變化圖；圖9是本實(shí)用新型PC2500-26/520優(yōu)化前后換熱效率變化；圖10是PC1200-26/320不同改造角度換熱效率變化圖；圖11是PC2000-26/480不同改造角度換熱效率變化圖；圖12是PC2500-26/520不同改造角度換熱效率變化圖；圖13a是單側(cè)斜肩油道整體輪廓示意圖；圖13b是雙側(cè)斜肩油道整體輪廓示意圖；圖14是PC1200-26/320單、雙斜肩式變壓器片扇與普通片扇的換熱效率比較圖；圖15是PC2000-26/480單、雙斜肩式變壓器片扇與普通片扇的換熱效率比較圖；圖16是PC2500-26/520單、雙斜肩式變壓器片扇與普通片扇的換熱效率比較圖；圖17是PC1200-26/320不同油道分布方式換熱效率變化圖；圖18是PC2000-26/480不同油道分布方式換熱效率變化圖；圖19是PC2500-26/520不同油道分布方式換熱效率變化圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例I雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為10° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為13°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差i/=3mm。實(shí)施例2雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為15° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為16. 5°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差古3_。實(shí)施例3雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為20° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為20°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差i/=3mm。實(shí)施例4雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為10° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為13°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差古6. 5_。實(shí)施例5雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為15° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為16.5°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差￠/=6. 5mm ο實(shí)施例6雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為20° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為20°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差古6. 5_。實(shí)施例7雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為10° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為13°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差實(shí)施例8雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為15° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度Θ為16.5°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差J=10mm。實(shí)施例9雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I相互平行安裝、上集油管2和下集油管3分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I連接，該上集油管2與水平的夾角β為20° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒I的結(jié)構(gòu)是主體101有上集油管進(jìn)口 102、下集油管出口 104，主體內(nèi)部有油道103，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度β為20°，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差下邊通過(guò)仿真試驗(yàn)來(lái)進(jìn)一步說(shuō)明本實(shí)用新型。仿真試驗(yàn)I從片寬由小到大，選取了PC1200-26/320，PC2000-26/480，PC2500-26/520 等常用型變壓器片扇。對(duì)于不同尺寸的散熱器單片扇采用雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒，雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的斜肩角度為20。。隨著散熱器上集油管與水平的夾角β增加，換熱效率都出現(xiàn)先增加而后降低的趨勢(shì)。例如PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500_26/520 型片扇盧從 O 到 30。時(shí)單片扇換熱效果如圖 4、圖 5、圖 6 所示。PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500-26/520 三種尺寸片扇組成的成組散熱器的最佳與水平的夾角β分別為10°、15°、20°，當(dāng)超過(guò)25 0·時(shí)，片扇的換熱效率有明顯的下降趨勢(shì)。因此，綜合考慮不同尺寸的散熱器，則上部集油管傾斜角度β最佳為10° 20°。仿真試驗(yàn)2對(duì)采用雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的變壓器片式散熱器，采取優(yōu)化設(shè)計(jì)后，即采取上部集油管傾斜角度β為10° 20°時(shí)，，變壓器片扇的換熱效率比優(yōu)化設(shè)計(jì)前β為0°時(shí)，能顯著提高。針對(duì)PC1200-26/320型成組片扇散熱器采用優(yōu)化設(shè)計(jì)，即上部集油管傾斜角度β為10°，采用雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒，斜肩角度為20°，片扇間距45mm，單片扇油道寬度從中間向外側(cè)為45mm、50mm。通過(guò)仿真計(jì)算，對(duì)比優(yōu)化前，即上部集油管傾斜角度β為0°，本實(shí)用新型散熱器換熱效率提高9%，改進(jìn)效果如圖7所示。針對(duì)PC2000-26/480型成組片扇散熱器采用優(yōu)化設(shè)計(jì)，即上部集油管傾斜角度β為15°，采用雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒，斜肩角度為20°，片扇間距45mm，單片扇油道寬度從中間向外側(cè)為40mm、45mm、50mm。通過(guò)仿真計(jì)算,對(duì)比優(yōu)化前雙斜肩式單元盒的變壓器片式散熱器，對(duì)比優(yōu)化前，即上部集油管傾斜角度盧為0°，本實(shí)用新型散熱器換熱效率提聞3%,改進(jìn)效果如圖8所不。針對(duì)PC2500-26/520型成組片扇散熱器采用優(yōu)化設(shè)計(jì)，即上部集油管傾斜角度β為20°，采用雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒，斜肩角度為20°，片扇間距45mm，單片扇油道寬度從中間向外側(cè)為40mm、43mm、46mm、49mm。通過(guò)仿真計(jì)算,對(duì)比優(yōu)化前雙斜肩式單元盒的變壓器片式散熱器，對(duì)比優(yōu)化前，即上部集油管傾斜角度盧為0°，本實(shí)用新型散熱器換熱效率提高4%，改進(jìn)效果如圖9所示。結(jié)論當(dāng)普通變壓器片扇采取優(yōu)化設(shè)計(jì)后，即采取本實(shí)用新型時(shí)，變壓器片片扇的換熱效率能顯著提高。仿真試驗(yàn)3雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的換熱效率研究I、仿真試驗(yàn)中，從片寬由小到大，選取了 PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500-26/520等常用型變壓器片扇。對(duì)于不同尺寸的散熱器片扇，隨著片扇上部油道削肩角度增加，換熱效率都出現(xiàn)先增加而后降低的趨勢(shì)。[0067]例如PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500_26/520 型片扇 ^ 從 O 到 30。時(shí)單片扇換熱效果如圖 10、圖 11、圖 12 所示。PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500-26/520三種尺寸片扇的最佳削肩角度分別為13°、18°、20°，當(dāng)削肩角度超過(guò)25 °時(shí)，片扇的換熱效率有明顯的下降趨勢(shì)。因此，綜合考慮不同尺寸的散熱器，則上部油道削肩角度β最佳為13° 20°°。分別針對(duì)PC1200-26/320、PC2000-26/480、PC2500-26/520 型片扇單側(cè)斜肩和雙側(cè)斜肩形式進(jìn)行了仿真試驗(yàn)，如圖13a和圖13b所示，結(jié)果見(jiàn)圖14、圖15、圖16，由結(jié)果可見(jiàn)雙側(cè)斜肩效果優(yōu)于單斜肩。2、雙斜肩片扇油道尺寸分布從中間向兩側(cè)，油道寬度從小到大變化研究。理論分析表明油道尺寸變化對(duì)片扇內(nèi)油流速度和分布有影響，從而影響單片 扇內(nèi)變壓器冷卻油換熱效果，片扇內(nèi)油流速度分布較均勻的換熱效果比油流速度分布不均勻的換熱效果好。當(dāng)對(duì)不同尺寸油道分布的仿真試驗(yàn)研究時(shí)，設(shè)定計(jì)算單片扇結(jié)構(gòu)為改造角度20°、雙側(cè)削肩且油道按照中間窄兩邊寬分布。從中間向兩側(cè)的油道寬度從大到小變化時(shí)，簡(jiǎn)稱(chēng)大小型；油道寬度均勻分布時(shí)，簡(jiǎn)稱(chēng)均勻型；從中間向兩側(cè)的油道寬度從小到大變化時(shí)，簡(jiǎn)稱(chēng)小大型，可得出小大型散熱效果最好的結(jié)論。本專(zhuān)利認(rèn)為從片扇中間向兩側(cè)油道寬度從小到大排列時(shí)，片扇的換熱效果會(huì)變好。例如PC1200-26/320型片扇油道寬度從中間向外側(cè)為40mm、50mm,PC2000-26/480型片扇油道寬度從中間向外側(cè)為40mm、45mm、50mm,PC2500-26/520型片扇油道寬度從中間向外側(cè)為40mm、43mm、46mm、49mm，采取大小型、均勻型、小大型三種方式時(shí)，散熱效果圖17、圖18、圖19所示。3、結(jié)論當(dāng)普通變壓器片扇采取優(yōu)化設(shè)計(jì)后，即采取雙斜肩式并且片扇油道尺寸分布從中間向兩側(cè)，油道寬度從小到大變化時(shí)，變壓器片片扇的換熱效率能顯著提高。
權(quán)利要求1.一種斜肩式變壓器片式散熱器，其特征在于雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒相互平行安裝，上集油管和下集油管分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒連接，該上集油管與水平的夾角β為10° 20° ;所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的結(jié)構(gòu)是主體有上集油管進(jìn)出口、下集油管出口，主體內(nèi)部有油道，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度P為13° 20°。
2.如權(quán)利要求I所述的斜肩式變壓器片式散熱器，其特征在于雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的油道寬度從中間向兩側(cè)按等差數(shù)列逐漸增加，公差i/=3mnTl0mm。
專(zhuān)利摘要本實(shí)用新型涉及一種斜肩式變壓器片式散熱器，屬于變壓器散熱器領(lǐng)域。雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒相互平行安裝，上集油管和下集油管分別與雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒連接，該上集油管與水平的夾角β為10o~20o；所述的雙斜肩式變壓器片式散熱器單元盒的結(jié)構(gòu)是主體有上集油管進(jìn)出口、下集油管出口，主體內(nèi)部有油道，該油道中部為高點(diǎn)、且向兩邊的斜肩角度θ為13o~20o。本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)新穎，當(dāng)普通變壓器片扇采取優(yōu)化設(shè)計(jì)后，即采取整體斜肩式、單片扇雙斜肩式時(shí)，變壓器片片扇的換熱效率能顯著提高。
文檔編號(hào)H01F27/12GK202678044SQ20122036925
公開(kāi)日2013年1月16日 申請(qǐng)日期2012年7月27日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月27日
發(fā)明者梁義明, 敖明, 王朔, 田春光 申請(qǐng)人:吉林省電力有限公司電力科學(xué)研究院, 吉林省電力科學(xué)研究院有限公司, 國(guó)家電網(wǎng)公司