本發(fā)明屬于電動汽車用動力電池安全性控制技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法。

背景技術(shù)：

現(xiàn)階段由于動力電池材料所限，動力電池的環(huán)境適應(yīng)性能和使用安全性能還無法滿足整車惡劣條件下的使用要求，因此需要設(shè)計高效的動力電池管理系統(tǒng)(BMS)從而實現(xiàn)對動力電池的有效管理。隨著電動汽車的飛速發(fā)展，對于BMS的功能和要求日益增多，BMS的系統(tǒng)設(shè)計也越來越呈現(xiàn)功能復(fù)雜和控制邏輯多樣化的特點。隨著BMS子單元數(shù)量的不斷增多且其相互之間關(guān)聯(lián)和作用關(guān)系的日益復(fù)雜，加之外部環(huán)境的要求和不確定性也在不斷增加，BMS某個子單元或者某種功能模塊或特性的喪失，突變等都有可能造成整個BMS功能的喪失或者突然崩潰，這種崩潰對于系統(tǒng)自身及關(guān)聯(lián)環(huán)境都是致命的危害。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

為克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明的目的在于提供一種基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法；采用該設(shè)計方法可以提高動力電池系統(tǒng)的安全性、穩(wěn)定性和降低崩潰的概率。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)：

基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，電池管理系統(tǒng)包括多個子單元，相鄰的子單元之間增加隔熱裝置，所述隔熱裝置包括石棉紙，從而將所述子單元之間的熱失控影響因素概率大幅度降低，避免其中一個電池單體或者電池模組的起火或者燃燒，引發(fā)周邊電池單體或者模組不可逆轉(zhuǎn)的失控；

包括以下步驟：

步驟1)根據(jù)電池管理系統(tǒng)的構(gòu)架特點建立復(fù)雜電池管理系統(tǒng)的分析模型；

步驟2)根據(jù)所述電池管理系統(tǒng)各個子單元之間的相互影響關(guān)系，建立復(fù)雜電池管理系統(tǒng)脆性系統(tǒng)的分析模型；

步驟3)分析所述步驟2)中建立的所述復(fù)雜脆性電池管理系統(tǒng)的熵變規(guī)律和脆性的穩(wěn)定性；

步驟4)根據(jù)所述步驟3)得到的復(fù)雜脆性電池管理系統(tǒng)的熵變規(guī)律和脆性崩潰影響因素，重新構(gòu)建各個所述子單元之間的相互影響因素，降低所述動力電池系統(tǒng)崩潰的概率，使得脆性影響因素發(fā)生時，所述動力電池系統(tǒng)自動恢復(fù)到一個穩(wěn)定的狀態(tài)。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，所述子單元包括相互串聯(lián)的至少兩個電池單體、至少兩個電池模組中的至少一種，在所述步驟4)中，將串聯(lián)關(guān)系的至少兩個所述電池單體或電池模組之間的失效影響因素切斷，僅保留并聯(lián)關(guān)系的電池單體或電池模組之間的相互失效影響因素。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在串聯(lián)關(guān)系的每兩個相鄰的所述子單元之間增加絕緣隔離裝置，所述絕緣隔離裝置包括絕緣紙。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在串聯(lián)關(guān)系的每兩個相鄰的所述子單元之間增加熱熔膠。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在串聯(lián)關(guān)系的每兩個相鄰的所述子單元之間增加電流切斷裝置。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在所述電池模組的焊接板上增加ABS阻燃板。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在所述電池單體的正負(fù)極焊接板上增加打膠工藝。

優(yōu)選的是，所述的基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，其中，在所述電池單體的外殼增加灌膠工藝。

一種動力電池系統(tǒng)的復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論設(shè)計方法，包括：

(1)分析電池管理系統(tǒng)不同子單元和子單元相互之間的影響因素和影響因子，根據(jù)脆性復(fù)雜系統(tǒng)的理論分析公式，構(gòu)建動力電池系統(tǒng)的復(fù)雜分析模型，來分析構(gòu)建動力電池系統(tǒng)的脆性：

假設(shè)脆性源為a₀，從遭受外界作用到崩潰的狀態(tài)值為系統(tǒng)狀態(tài)由0和1之間的兩位小數(shù)表示，1表示系統(tǒng)崩潰；g_i(t＝1,2,…m)表示在t時刻具有m種崩潰情況的概率，即：

每個基點狀態(tài)下的物理熵為：

所述(公式2)中，K＝3.2983×10^-24為波爾茲常數(shù)，t＝1,2,…,n；

如果為初始狀態(tài)，則初始狀態(tài)下的衡量系統(tǒng)無序程度的量為：

若相鄰個數(shù)為2，則每一組的a_i-1,a_i,a_i+1就組成了一個單脆性源，雙接受者的脆性單元；

所述(公式4)，和分別為a_i-1和a_i+1在t時刻提供的負(fù)熵流；

將電池單體失效擴散系統(tǒng)作為整個電池管理系統(tǒng)的子單元，設(shè)S為電池管理系統(tǒng)的樣本空間，a₀作為子單元失效擴散的基點，子單元相鄰的兩個臨近系統(tǒng)可以作為元胞a_-1和a₁，p₁＝l₁/L₁，L₁為子單元失效的最大樣本數(shù)，l₁為實際發(fā)生失效的子單元樣本，p₁為系統(tǒng)崩潰的概率，每個時刻的基點狀態(tài)為接下來以系統(tǒng)不進行有效干預(yù)的情況下，對于a₀的崩潰概率進行計算；然后在系統(tǒng)干預(yù)的情況下，再次對于a₀的崩潰概率進行計算，對比分析設(shè)計電池復(fù)雜系統(tǒng)的穩(wěn)定性；

以統(tǒng)計得到的電池系統(tǒng)單體電池失效概率數(shù)據(jù)作為參考輸入，初始狀態(tài)值代入所述(公式4)計算得到計算結(jié)果；當(dāng)計算到t＝13時，a₀崩潰，說明在系統(tǒng)不干預(yù)，即不引入負(fù)熵流的情況下，子單元崩潰速度很快，伴隨著a₀的崩潰，和a₀相互耦合的脆性接受者a₁和a₂的熵值也在增加；當(dāng)a₀崩潰后，熵值突然增加，向a_i吸收負(fù)熵流，熵增速度過快，負(fù)熵流無法彌補熵增，最終a₀在t＝13時崩潰，a_i由于負(fù)熵加快了自己的熵增，也接近崩潰，最終導(dǎo)致整個系統(tǒng)崩潰；

(2)針對上述分析的結(jié)果，修改所述電池系統(tǒng)的子單元之間的脆性關(guān)聯(lián)構(gòu)架，降低關(guān)聯(lián)子單元相互之間的脆性聯(lián)系：

修改電池系統(tǒng)結(jié)構(gòu)后的復(fù)雜系統(tǒng)，根據(jù)關(guān)系系統(tǒng)概率時，其他脆性事件的概率為0的不可能事件，根據(jù)

$q_j=\frac{p_j{P}_j}{\underset{j=1}{\overset{n}{\Σ}}{P}_j{p}_j}$

可知，當(dāng)q_i＝1(當(dāng)且僅當(dāng)i＝j(luò)時)，當(dāng)i≠j時，有q_i＝0，此時的復(fù)雜系統(tǒng)的脆性風(fēng)險熵為0，

由所述(公式5)可知，系統(tǒng)的脆性事件空間為確定的事件空間時，系統(tǒng)的脆性風(fēng)險熵為0，此時系統(tǒng)的風(fēng)險具有了確定性；當(dāng)?shù)嬎悴介L達到19次后，熵值已經(jīng)達到最大，這表明系統(tǒng)崩潰的概率最高。

本發(fā)明的有益效果：本案將復(fù)雜系統(tǒng)的脆性理論引入到動力電池系統(tǒng)的設(shè)計中，重點分析動力電池系統(tǒng)崩潰的連鎖效應(yīng)，即某一子單元的崩潰引發(fā)的連鎖崩潰效應(yīng)，研究優(yōu)化動力電池系統(tǒng)構(gòu)架設(shè)計，將子單元崩潰對整個動力電池系統(tǒng)帶來的影響控制到最低；將整個電池管理系統(tǒng)作為一個將脆性源、脆性接收者和脆性聯(lián)系等組成的開發(fā)復(fù)雜系統(tǒng)，以控制熵變作為衡量系統(tǒng)穩(wěn)定性和崩潰概率的基本物理量，來分析電池管理系統(tǒng)各個子單元的有序程度和綜合影響，優(yōu)化電池系統(tǒng)的設(shè)計構(gòu)架和各個子單元之間的相互影響因素，提高動力電池系統(tǒng)的安全性、穩(wěn)定性和降低崩潰的概率。

附圖說明

圖1為系統(tǒng)不干預(yù)情況下a₀狀態(tài)曲線結(jié)果示意圖；

圖2為系統(tǒng)不干預(yù)情況下a_i的熵變結(jié)果示意圖；

圖3為完全脆性聯(lián)系系統(tǒng)變更為雙邊脆性聯(lián)系的示意圖；

圖4為系統(tǒng)干預(yù)情況下a₀狀態(tài)曲線結(jié)果示意圖；

圖5為系統(tǒng)干預(yù)情況下a_i的熵變結(jié)果示意圖；

圖6為電池模組焊接板上兩邊增加ABS阻燃板示意圖；

圖7為電池增加電流切斷裝置示意圖。

其中，1-電池模組焊接板，2-ABS阻燃板，3-電流切斷裝置，4-柔性熔斷連接裝置。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖對本發(fā)明做進一步的詳細(xì)說明，以令本領(lǐng)域技術(shù)人員參照說明書文字能夠據(jù)以實施。

復(fù)雜系統(tǒng)的脆性產(chǎn)生部分稱之為脆性源，即脆性源部分的崩潰引發(fā)了其他部分的崩潰，根據(jù)脆性源作用方式的不同，脆性源被分為直接脆性源和間接脆性源，根據(jù)所起到重要程度的不同，脆性源又分為主脆性源和次脆性源。受其他子單元崩潰而崩潰的部分稱為脆性接受者。脆性接受者和脆性源并不是唯一對應(yīng)關(guān)系的。脆性源、脆性接收者和脆性聯(lián)系可以組成一個開放的復(fù)雜系統(tǒng)，以熵作為衡量這一基本單元中各子單元有序程度的基本物理量來分析動力電池系統(tǒng)的脆性。

分布式結(jié)構(gòu)拓?fù)浞桨傅膬?yōu)點是便于進行介質(zhì)的訪問和控制，主從板之間的通信通過特定的通信協(xié)議來進行，同時某個節(jié)點的退出或者故障不會對其他節(jié)點的通信造成影響。按照從板與主板之間的通信方式不同，又可分為總線型與信號線連接型。信號線連接型主要特點是主從板之間的通信是通過信號線完成的。這種連接方式的主要缺點有：1.通信線路長度較長，不易維護；2.可拓展性差，不能隨意增加從控單元?？偩€型連接方式更加靈活，拓展性強，如果需要增加電池和相應(yīng)的從控單元數(shù)量，只需要增加一小段通信線材即可。

在分布式動力電池管理系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，分析電池管理系統(tǒng)不同子單元和子單元相互之間的影響因素和影響因子，根據(jù)脆性復(fù)雜系統(tǒng)的理論分析公式，構(gòu)建動力電池系統(tǒng)的復(fù)雜分析模型，來分析構(gòu)建動力電池系統(tǒng)的脆性。

假設(shè)脆性源為a₀，從遭受外界作用到崩潰的狀態(tài)值為系統(tǒng)狀態(tài)由0和1之間的兩位小數(shù)表示，1表示系統(tǒng)崩潰。g_i(t＝1,2,…m)表示在t時刻具有m種崩潰情況的概率，即

$a_0^t=\underset{i=1}{\overset{m}{\Π}}{g}_i^{g_t}---\left(1\right)$

每個基點狀態(tài)下的物理熵為：

$S_0^t=Kln{a}_0^t---\left(2\right)$

式中，K＝3.2983×10^-24為波爾茲常數(shù)，t＝1,2,…,n。

如果為初始狀態(tài)，則初始狀態(tài)下的衡量系統(tǒng)無序程度的量為：

$S_0^0=Kln{a}_0^0---\left(3\right)$

若相鄰個數(shù)為2，則每一組的a_i-1,a_i,a_i+1就組成了一個單脆性源，雙接受者的脆性單元。

$a_i^{i+1}=a_i^t\·\exp ({\mathrm{\ΔS}}_i^{t-1}-f(a_i^{t-1},a_{i-1}^{t-1})-f(a_i^{t-1},a_{i+1}^{t-1}\left)\right)---\left(4\right)$

式中，和分別為a_i-1和a_i+1在t時刻提供的負(fù)熵流。

將電池單體失效擴散系統(tǒng)作為整個電池管理系統(tǒng)的子單元，該子單元具有復(fù)雜性、開放性、非線性的特點，進而會展現(xiàn)出涌現(xiàn)性、層次性和巨量性的特點。設(shè)S為電池管理系統(tǒng)的樣本空間，a₀作為子單元失效擴散的基點，子單元相鄰的兩個臨近系統(tǒng)可以作為元胞a_-1和a₁，p₁＝l₁/L₁，L₁為子單元可能失效的最大樣本數(shù)，l₁為實際發(fā)生失效的子單元樣本，p₁為系統(tǒng)可能崩潰的概率，每個時刻的基點狀態(tài)為接下來以系統(tǒng)不進行有效干預(yù)的情況下，對于a₀的崩潰概率進行計算；然后在系統(tǒng)干預(yù)的情況下，再次對于a₀的崩潰概率進行計算，對比分析設(shè)計電池復(fù)雜系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

以統(tǒng)計得到的電池系統(tǒng)單體電池失效概率數(shù)據(jù)作為參考輸入，初始狀態(tài)值代入公式(4)計算得到圖1的計算結(jié)果。由圖1中可以知道，當(dāng)計算到t＝13時，a₀崩潰，說明在系統(tǒng)不干預(yù)，即不引入負(fù)熵流的情況下，子單元崩潰速度很快，伴隨著a₀的崩潰，和a₀相互耦合的脆性接受者a₁和a₂的熵值也在增加，如果假設(shè)兩個脆性接受者耦合作用相同，即則可以得到圖2所示的鄰居元胞a_i的熵變結(jié)果。

由圖1和圖2的結(jié)果可以分析得到，當(dāng)a₀崩潰后，熵值突然增加，由于其本身的開放性，向a_i吸收負(fù)熵流，熵增速度過快，負(fù)熵流無法彌補熵增，最終a₀在t＝13時崩潰，a_i由于負(fù)熵加快了自己的熵增，也接近崩潰，最終導(dǎo)致整個系統(tǒng)崩潰。

針對分析的結(jié)果，修改電池系統(tǒng)的子單元之間的脆性關(guān)聯(lián)構(gòu)架，降低關(guān)聯(lián)子單元相互之間的脆性聯(lián)系。如圖3所示，將原本3個完全脆性聯(lián)系的單元修改為雙邊脆性聯(lián)系單元，子單元B和C(可以分別為具有相對獨立的動力電池單體，子單元之間通過busbar或者其他連接裝置關(guān)聯(lián)在一起)之間無直接的脆性聯(lián)系，但是都和子單元A有相互的脆性聯(lián)系。這樣就避免了原脆性關(guān)聯(lián)結(jié)構(gòu)模式下，任何一個子單元的崩潰都會干擾到另外兩個相鄰子單元正常工作。如此，子單元B和C崩潰，不會干擾子單元A工作；子單元A崩潰，會影響到子單元B和C。這樣的設(shè)計下，子單元A變?yōu)樽訂卧狟和C的上一個層級。

子單元A、B、C既可以是電池單體，也可以是電池模組。以電池單體為例進行說明：

1.在子單元A、B、C構(gòu)成的電池模組的兩邊固定焊接板1上，增加ABS阻燃材料板，將子單元A、B、C之間的熱失控相互影響因素的影響因子降低為0，即子單元(單體電池，例如A)的熱失控不會影響到周圍的其他子單元(其他電池單體，例如B和C)，即A、B、C三個子單元的熱失控影響關(guān)系被切斷，相互影響因素概率為0，即A、B、C任何一個子單元的熱失控相互之間均不互相影響，崩潰概率不會增高。

2.假設(shè)子單元A為主控模塊、子單元B、C為數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，在不分層管控的情況下，3個子單元的相互影響關(guān)系為圖3中左圖的結(jié)構(gòu)，任何一個子單元的崩潰很容易造成子單元A、B、C的整個崩潰。

如果修改子單元A、B、C的結(jié)構(gòu)設(shè)計，將子單元B、C之間的相互數(shù)據(jù)交互關(guān)系切斷，將子單元A升級為子單元B和C的上一級系統(tǒng)，則形成了分布式的典型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，即圖3中右圖所示。B和C的相互影響關(guān)系被切斷，整個系統(tǒng)的崩潰風(fēng)險概率降低為B和C與A之間的相互影響概率，如果采取有效的數(shù)據(jù)處理措施，保證在子單元C崩潰的情況下，A可以借用子單元B的數(shù)據(jù)和上一時刻得到的子單元C的正常數(shù)據(jù)去模擬失效后的子單元C的數(shù)據(jù)，則在一個有效的實際周期內(nèi)，系統(tǒng)可以保持正常的運轉(zhuǎn)而不會造成整個系統(tǒng)的崩潰。

以某電池模組結(jié)構(gòu)為例，在電池失效時(如過充、過熱和短路等)，電池內(nèi)可能產(chǎn)生大量氣體，進而導(dǎo)致內(nèi)部壓力升高和電池包變形。此時，焊接到泄壓片和鋁板上的焊點就會脫落，泄壓片還可能翻轉(zhuǎn)并導(dǎo)致電池內(nèi)部短路。

基于復(fù)雜系統(tǒng)脆性理論的帶有隔熱裝置動力電池系統(tǒng)設(shè)計方法，包括以下步驟：

步驟1)根據(jù)電池管理系統(tǒng)的構(gòu)架特點建立復(fù)雜電池管理系統(tǒng)的分析模型；

步驟2)根據(jù)電池管理系統(tǒng)各個子單元之間的相互影響關(guān)系，建立復(fù)雜電池管理系統(tǒng)脆性系統(tǒng)的分析模型；

步驟3)分析步驟2)中建立的復(fù)雜脆性電池管理系統(tǒng)的熵變規(guī)律和脆性的穩(wěn)定性；

步驟4)根據(jù)步驟3)得到的復(fù)雜脆性電池管理系統(tǒng)的熵變規(guī)律和脆性崩潰影響因素，重新構(gòu)建各個子單元之間的相互影響因素，降低動力電池系統(tǒng)崩潰的概率，使得脆性影響因素發(fā)生時，動力電池系統(tǒng)自動恢復(fù)到一個穩(wěn)定的狀態(tài)。

進一步的，子單元包括相互串聯(lián)的至少兩個電池單體、至少兩個電池模組中的至少一種，在步驟4)中，將串聯(lián)關(guān)系的至少兩個所述電池單體或電池模組之間的失效影響因素切斷，僅保留并聯(lián)關(guān)系的電池單體或電池模組之間的相互失效影響因素。

進一步的，對某電池系統(tǒng)的設(shè)計結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化，可在電池內(nèi)部增加了電流切斷裝置CID3(Current Interrupt Device,CID)，見圖7所示，其包含柔性熔斷連接裝置4，增加CID3的作用是，當(dāng)單個電池的失效時，其會通過柔性熔斷連接裝置4自動從電池模組中隔離出來，不會影響到相鄰電池單體。以上問題具體介紹：相鄰的兩個電池單體可以看做為子單元B和C，在B和C之間增加CID3的設(shè)計其實就是想辦法把子單元B和C之間的過流引起的相互失效影響關(guān)系切斷，即如果B的內(nèi)部發(fā)生了過流故障，電池?fù)p壞，則CID3可以將B和C之間相連的保險絲熔斷，損壞的B和C完全隔離開來，則B的實效對于C的過流失效影響因素降低為0，這一點和前面的分析是一致的。

進一步的，在單個電池單體之間增加絕緣紙或其他絕緣隔離裝置，切斷相鄰電池單體之間的相互影響關(guān)系，使得某個單體電池的絕緣故障不會對周邊電池單體造成影響，從而降低絕緣失效可能引起該區(qū)域電池大面積失效的概率，從而引起電池系統(tǒng)的崩潰。

進一步的，在不同的電池模組之間，增加石棉紙等隔熱裝置，將電池單體之間的熱失控影響因素概率大幅度降低，避免某個電池單體或者模組的起火或者燃燒，引發(fā)周邊電池單體或者模組不可逆轉(zhuǎn)的失控，從而引起大面積的實效情況發(fā)生。

進一步的，在單個電池單體之間增加絕緣紙或其他絕緣隔離裝置，切斷相鄰電池單體之間的相互影響關(guān)系，使得某個單體電池的絕緣故障不會對周邊電池單體造成影響，從而將失效電池單體對于周邊相鄰電池單體的相互影響失效概率降低到0，從而將絕緣失效可能引起該區(qū)域電池大面積失效的概率大幅度的降低，使得單體電池失效引起電池系統(tǒng)的崩潰的概率大大降低，影響因素之間的影響因子權(quán)重大大降低。

進一步的，在某個電池子單元發(fā)生崩潰后，可以采取有效的控制措施，比如可熔斷性的電阻CID3、電池單體之間增加的絕緣紙、或者在相互串聯(lián)的電池單體之間通過增加熱熔膠的方式，將串聯(lián)關(guān)系電池單體之間的失效影響因素切斷，僅僅保留并聯(lián)電池單體之間的相互失效影響因素，從而將部分崩潰系統(tǒng)和其他相鄰系統(tǒng)的脆性聯(lián)系斷開，崩潰子單元和整個系統(tǒng)實現(xiàn)隔離，該子單元和上層關(guān)聯(lián)系統(tǒng)之間的所有信號和控制結(jié)果全部改用崩潰前一時刻的默認(rèn)值或者等效值替代，以避免崩潰子單元的異常數(shù)據(jù)交互對于上層系統(tǒng)和相鄰系統(tǒng)干擾從而造成整個系統(tǒng)工作異常，從而加劇熵值的增加。

關(guān)于有效的措施增補介紹：在電池單體之間增加CID電流切斷裝置3，詳見圖7，在電池模組的焊接板1上增加ABS阻燃板2設(shè)計，詳見圖6，在電池單體的正負(fù)極焊接板上增加打膠工藝，在電池單體的外殼增加灌膠工藝等，都是提高子單元崩潰對于周邊子單元崩潰影響因子的有效措施。

修改電池系統(tǒng)結(jié)構(gòu)后的復(fù)雜系統(tǒng)，根據(jù)關(guān)系系統(tǒng)概率時，其他脆性事件的概率為0的不可能事件，根據(jù)可知，當(dāng)q_i＝1(當(dāng)且僅當(dāng)i＝j(luò)時)，當(dāng)i≠j時，有q_i＝0。此時的復(fù)雜系統(tǒng)的脆性風(fēng)險熵為0。

$H\left(S\right)=H(P,p)=-\underset{j=1}{\overset{n}{\Σ}}{q}_j\log p_j-(\underset{j=1}{\overset{n}{\Σ}}0\log 0+log1)=0---\left(5\right)$

由公式5可知，系統(tǒng)的脆性事件空間為確定的事件空間時，系統(tǒng)的脆性風(fēng)險熵為0，此時系統(tǒng)的風(fēng)險具有了確定性。

圖4和圖5分別為采取了有效的控制措施，系統(tǒng)干預(yù)后得到的和熵變的結(jié)果。由圖4和圖5可知，采取有效干預(yù)措施后，電池子單元的實效擴散得到了有效的遏制，當(dāng)?shù)嬎悴介L達到19次后，熵值已經(jīng)達到最大，這表明系統(tǒng)崩潰的概率最高。接下來采取有效控制措施后，系統(tǒng)崩潰概率明顯得到改善，可說明控制措施是有效的。

當(dāng)復(fù)雜電池系統(tǒng)的子單元如果沒有得到有效的調(diào)節(jié)時，當(dāng)某個子單元的失效擴散規(guī)模突然擴大而崩潰時，由子單元的耗散理論，該子單元會向相鄰的子單元吸收負(fù)熵流，對其他關(guān)聯(lián)系統(tǒng)產(chǎn)生脆性作用，進而導(dǎo)致整個系統(tǒng)陷入無序狀況而崩潰。減緩熵增的速度，是阻止崩潰的有效措施。通過有效措施的調(diào)節(jié)，臨近子單元不再提供負(fù)熵，子單元的崩潰可以避免臨近的子單元和崩潰，從而導(dǎo)致整個系統(tǒng)崩潰失去控制。

盡管本發(fā)明的實施方案已公開如上，但其并不僅僅限于說明書和實施方式中所列運用，它完全可以被適用于各種適合本發(fā)明的領(lǐng)域，對于熟悉本領(lǐng)域的人員而言，可容易地實現(xiàn)另外的修改，因此在不背離權(quán)利要求及等同范圍所限定的一般概念下，本發(fā)明并不限于特定的細(xì)節(jié)和這里示出與描述的圖例。