本發(fā)明涉及一種模式轉(zhuǎn)換器，尤其是一種高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器。

背景技術(shù)：

高功率微波一般指峰值功率大于100MW、頻率在1GHz-300GHz范圍內(nèi)的電磁波。近年來(lái)，高功率微波在眾多領(lǐng)域中的誘人前景引起了許多國(guó)家的廣泛關(guān)注和大量研究投入，并已取得極大地技術(shù)進(jìn)步。目前，高功率微波源的研究主要集中在L、S、C、X等波段、頻率固定的窄帶器件。發(fā)展具有頻率可調(diào)諧功能的高功率微波設(shè)備將是高功率微波研究領(lǐng)域的下一重點(diǎn)之一。多數(shù)高功率微波源均輸出同軸波導(dǎo)或圓波導(dǎo)旋轉(zhuǎn)軸對(duì)稱模，如TM_0n或同軸TEM模等，其中主流模式是圓波導(dǎo)TM₀₁模和同軸TEM模。由于這些模式的場(chǎng)分布和極化方向在波導(dǎo)橫截面上繞波導(dǎo)軸具有旋轉(zhuǎn)對(duì)稱性，因而其輻射方向呈現(xiàn)出軸向?yàn)榱愕沫h(huán)狀遠(yuǎn)場(chǎng)方向圖。顯然，這樣的模式若直接發(fā)射或用于驅(qū)動(dòng)傳統(tǒng)的天線將會(huì)有軸向?yàn)榱?、能量分散、旁瓣電平高等?wèn)題，最終導(dǎo)致能量不能有效地集中在目標(biāo)上。因此，在應(yīng)用中通常需要用高功率微波模式轉(zhuǎn)換器將高功率微波源產(chǎn)生的圓波導(dǎo)TM₀₁?；蛲S波導(dǎo)TEM模轉(zhuǎn)換為TE₁₁模，再通過(guò)天線輻射出去。

目前，被廣泛采用的高功率微波模式轉(zhuǎn)換器是插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器(劉慶想，插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器，專利號(hào)ZL200410022230.4)，包括前部由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7構(gòu)成的同軸波導(dǎo)和后部由單純外導(dǎo)體7構(gòu)成的圓波導(dǎo)，同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7之間軸向插有第一、二、三、四共四塊前端對(duì)齊的、矩形的金屬板1、2、3、4，且四塊金屬板1、2、3、4都分別與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7電連接，相鄰的任兩金屬板間呈90°角；

第一金屬板1最短，第二、第四金屬板2、4的長(zhǎng)度最長(zhǎng)且相等，第三金屬板3的長(zhǎng)度短于第二、第四金屬板2、4。設(shè)第一、二、三、四金屬板1、2、3、4的長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)₁、L₂、L₃、L₄，則L₁<L₃<L₂＝L₄；

第三金屬板3的長(zhǎng)度與第一金屬板1的差值滿足：由第二、四金屬板2、4構(gòu)成的180°扇形截面波導(dǎo)中的微波電場(chǎng)模式與第二、三金屬板2、3或第三、四金屬板3、4構(gòu)成的90°扇形截面波導(dǎo)中的微波電場(chǎng)模式的相位相差180°。

同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6的末端呈一定坡度的錐形。

該發(fā)明插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器，從前到后被四塊金屬板依次分割為六段：A段，由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7形成的同軸波導(dǎo)段；B段，由第一、二、三、四金屬板1、2、3、4分割成的四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_b等于第一金屬板1的長(zhǎng)度L₁,即L_b＝L₁；C段，由第二、四金屬板2、4形成的180°的扇形截面波導(dǎo)，和第二、三金屬板2、3，第三、四金屬板3、4分割成的兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，它們的長(zhǎng)度L_c等于第三金屬板3長(zhǎng)度L₃與第一金屬板1長(zhǎng)度L₁的差值，即L_c＝L₃-L₁；D段，由第二、四金屬板2、4形成的兩個(gè)180°的扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_d等于第二、四金屬板2、4與第三金屬板3長(zhǎng)度的差值，即L_d＝L₂-L₃＝L₄-L₃；E段，由外導(dǎo)體7和呈一定坡度的錐形內(nèi)導(dǎo)體6形成的同軸波導(dǎo)段；F段，僅由外導(dǎo)體形成的圓波導(dǎo)段。

由于在C段，波導(dǎo)的一半為一個(gè)180°扇形截面波導(dǎo)，另一半為兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)。因兩部分波導(dǎo)形狀不同，在里面?zhèn)鬏數(shù)腡E₁₁模的傳播常數(shù)β也不同，從而在C段的末端導(dǎo)致了兩部分電場(chǎng)的相位不同。當(dāng)?shù)谌饘侔?和第一金屬板1的長(zhǎng)度L₁、L₃滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π時(shí)，在C段的末端，兩部分扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模有180°的相位差。式中β₁、β₃分別表示180°、90°扇形截面波導(dǎo)中TE₁₁模的傳播常數(shù)。

該結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)在于：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、容易實(shí)現(xiàn)、功率容量高、輸入輸出同軸。但是這種模式轉(zhuǎn)換器也存在不足：轉(zhuǎn)換效率大于90％的帶寬一般都在10％左右，不能滿足大范圍調(diào)頻的高功率微波器件的需求。

基于高功率微波源向可調(diào)諧發(fā)展的特點(diǎn)，研制能夠高效率轉(zhuǎn)換波導(dǎo)圓波導(dǎo)TM₀₁?；蛲STEM模——TE₁₁模并具有較寬轉(zhuǎn)換效率帶寬的模式轉(zhuǎn)換器具有廣闊的應(yīng)用前景和重要的科研價(jià)值。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是：設(shè)計(jì)一種高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器，它能夠在提高轉(zhuǎn)換效率帶寬的同時(shí)做到在整個(gè)帶寬范圍內(nèi)都達(dá)到高轉(zhuǎn)換效率。

本發(fā)明的具體技術(shù)方案是：一種高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器，其主體結(jié)構(gòu)與中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4相同，即包括由內(nèi)導(dǎo)體和外導(dǎo)體構(gòu)成的同軸波導(dǎo)，同軸波導(dǎo)中部的內(nèi)導(dǎo)體、外導(dǎo)體之間軸向插有第一、二、三、四共四塊前端對(duì)齊的、矩形的金屬板，且四塊金屬板均分別與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體、外導(dǎo)體電連接，相鄰的任兩金屬板間呈90°角；所述模式轉(zhuǎn)換器從前到后被四塊金屬板依次分割為五段：A段，由內(nèi)導(dǎo)體和外導(dǎo)體形成的同軸波導(dǎo)段；B段，由第一、二、三、四金屬板分割成的四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度等于第一金屬板的長(zhǎng)度；C段，由第二、四金屬板形成的180°的扇形截面波導(dǎo)，和第二、三金屬板，第三、四金屬板分割成的兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，長(zhǎng)度等于第三金屬板長(zhǎng)度與第一金屬板長(zhǎng)度的差值；D段，由第二、四金屬板形成的兩個(gè)180°的扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度等于第二、四金屬板與第三金屬板長(zhǎng)度的差值；E段，由外導(dǎo)體和內(nèi)導(dǎo)體形成的同軸波導(dǎo)段；與中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4不同的是：

1.所述模式轉(zhuǎn)換器第三金屬板由三塊金屬板構(gòu)成，三塊金屬板軸向插入同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體、外導(dǎo)體之間，通過(guò)分別開(kāi)設(shè)在內(nèi)導(dǎo)體、外導(dǎo)體沿圓周角向分布的凹槽固定，且三塊金屬板均與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體、外導(dǎo)體電連接。三塊金屬板中外側(cè)的兩塊金屬板完全相同，插入內(nèi)外導(dǎo)體后固定不動(dòng)；三塊金屬板中中間的金屬板與外側(cè)的兩塊金屬板長(zhǎng)度相同，與內(nèi)導(dǎo)體電接觸的一側(cè)平面光滑，可以隨著開(kāi)設(shè)在內(nèi)導(dǎo)體上的凹槽軸向移動(dòng)，所述凹槽的長(zhǎng)度應(yīng)大于固定靠近外側(cè)的兩塊金屬板的凹槽的長(zhǎng)度，其具體值根據(jù)實(shí)際情況確定；與外導(dǎo)體電連接的一側(cè)平面設(shè)置為齒條，可以在外置齒輪驅(qū)動(dòng)下沿同軸波導(dǎo)的軸向進(jìn)行滑動(dòng)。

2.所述模式轉(zhuǎn)換器A段同軸波導(dǎo)段設(shè)置有兩排支撐桿，每排支撐桿由四根均勻沿圓周角向分布的支撐桿組成，且分別與第一、二、三、四金屬板的角向分布相同，所述兩排支撐桿之間的相對(duì)位置固定不變并可以沿A段內(nèi)外導(dǎo)體圓周角向分別開(kāi)設(shè)的四段凹槽軸向移動(dòng)。

3.所述模式轉(zhuǎn)換器E段(輸出段)的內(nèi)導(dǎo)體由A、B、C、D段內(nèi)導(dǎo)體一直延伸到與外導(dǎo)體后端出口平齊，最終微波的輸出模式為同軸波導(dǎo)TE₁₁模，從而實(shí)現(xiàn)同軸波導(dǎo)TEM模到同軸波導(dǎo)TE11模的變換。

本發(fā)明的工作過(guò)程是：A段為微波源輸入的同軸TEM模，該TEM模在B段轉(zhuǎn)換為四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模，C段前端180°扇形截面波導(dǎo)和兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模微波電場(chǎng)的極化方向相反，而在C段末端兩種波導(dǎo)中的TEM模微波電場(chǎng)較之前端產(chǎn)生180°相位差，而使兩種波導(dǎo)中的電場(chǎng)極化方向由相反變?yōu)橄嗤?；D段的兩個(gè)180°扇形截面波導(dǎo)中傳輸?shù)氖请妶?chǎng)極化方向一致的TE₁₁模；E段中的微波模式變換為同軸波導(dǎo)中的TE₁₁模。從而實(shí)現(xiàn)同軸波導(dǎo)TEM模到同軸波導(dǎo)TE11模的變換。

當(dāng)?shù)谌饘侔逯兄虚g的金屬板在外置齒輪的驅(qū)動(dòng)下，沿著內(nèi)外導(dǎo)體的凹槽軸向移動(dòng)時(shí)，第三金屬板長(zhǎng)度L₃連續(xù)變化，從而在連續(xù)頻點(diǎn)處滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π；同時(shí)沿內(nèi)外導(dǎo)體凹槽軸向移動(dòng)兩排支撐桿到相應(yīng)位置，以減小反射損耗；最終實(shí)現(xiàn)較寬頻帶范圍內(nèi)的高效率轉(zhuǎn)換。

采用本發(fā)明在擁有中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4所具有的全部技術(shù)效果的同時(shí)，還可以達(dá)到以下技術(shù)效果：

1.本發(fā)明高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器中，第三金屬板中中間的金屬板可以在內(nèi)外導(dǎo)體的凹槽中沿軸向移動(dòng)，即第三金屬板長(zhǎng)度L₃可以連續(xù)變化，在連續(xù)頻點(diǎn)處滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π；而中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4中四個(gè)金屬板長(zhǎng)度固定，只在中心頻點(diǎn)處滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π。從而，本發(fā)明具有更寬的轉(zhuǎn)換效率帶寬。

2.本發(fā)明高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器中，增加了兩排支撐桿，兩排金屬桿在保持相對(duì)位置固定不變的情況下可以在內(nèi)外導(dǎo)體的凹槽中沿軸向移動(dòng)，以減小反射損耗。中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4中沒(méi)有支撐桿，所以在距離中心頻點(diǎn)較遠(yuǎn)處反射損耗很大；本發(fā)明中支撐桿的設(shè)計(jì)減小了反射損耗，更利于提高轉(zhuǎn)換效率。

附圖說(shuō)明

圖1.背景技術(shù)所述插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器的后端剖面圖(劉慶想，插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器，專利號(hào)ZL200410022230.4)；

圖2.圖1的NN’剖面圖；

圖3.圖1的MM’剖面圖；

圖4.本發(fā)明所述高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器的三維模型示意圖；

圖5.圖4的前視圖；

圖6.圖4的后視圖；

圖7.圖4的左視圖；

圖8.圖5的NN’剖面圖；

圖9圖5的MM’剖面圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步描述，定義模式轉(zhuǎn)換器微波輸入的一端為前端，微波輸出的一端為后端。

圖1-3分別為國(guó)家發(fā)明專利ZL200410022230.4所述插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器的后端剖面圖、NN’剖面圖和MM’剖面圖。該插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器包括前部由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7構(gòu)成的同軸波導(dǎo)和后部由單純外導(dǎo)體7構(gòu)成的圓波導(dǎo)，同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7之間軸向插有第一、二、三、四共四塊前端對(duì)齊的、矩形的金屬板1、2、3、4，且四塊金屬板1、2、3、4都分別與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7電連接，相鄰的任兩金屬板間呈90°角；第一金屬板1最短，第二、第四金屬板2、4的長(zhǎng)度最長(zhǎng)且相等，第三金屬板3的長(zhǎng)度短于第二、第四金屬板2、4；第三金屬板3的長(zhǎng)度與第一金屬板1長(zhǎng)度的差值滿足如下關(guān)系：由第二、四金屬板2、4構(gòu)成的180°扇形截面波導(dǎo)中的微波電場(chǎng)模式與第二、三金屬板2、3或第三、四金屬板3、4構(gòu)成的90°扇形截面波導(dǎo)中的微波電場(chǎng)模式的相位相差180°；同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6的末端呈一定坡度的錐形。

該發(fā)明插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器，從前到后被四塊金屬板依次分割為六段：A段，由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7形成的同軸波導(dǎo)段；B段，由第一、二、三、四金屬板1、2、3、4分割成的四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_b等于第一金屬板1的長(zhǎng)度L₁,即L_b＝L₁；C段，由第二、四金屬板2、4形成的180°的扇形截面波導(dǎo)，和第二、三金屬板2、3，第三、四金屬板3、4分割成的兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，它們的長(zhǎng)度L_c等于第三金屬板3長(zhǎng)度L₃與第一金屬板1長(zhǎng)度L₁的差值，即L_c＝L₃-L₁；D段，由第二、四金屬板2、4形成的兩個(gè)180°的扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_d等于第二、四金屬板2、4與第三金屬板3長(zhǎng)度的差值，即L_d＝L₂-L₃＝L₂-L₄；E段，由外導(dǎo)體7和呈一定坡度的錐形內(nèi)導(dǎo)體6形成的同軸波導(dǎo)段；F段，僅由外導(dǎo)體形成的圓波導(dǎo)段。

由于在C段，波導(dǎo)的一半為一個(gè)180°扇形截面波導(dǎo)，另一半為兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)。因兩部分波導(dǎo)形狀不同，在里面?zhèn)鬏數(shù)腡E₁₁模的傳播常數(shù)β也不同，從而在C段的末端導(dǎo)致了兩部分電場(chǎng)的相位不同。當(dāng)?shù)谌饘侔?和第一金屬板1的長(zhǎng)度L₁、L₃滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π時(shí)，在C段的末端，兩部分扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模有180°的相位差。式中β₁、β₃分別表示180°、90°扇形截面波導(dǎo)中TE₁₁模的傳播常數(shù)。

該發(fā)明的工作過(guò)程是：A段為微波源輸入的同軸TEM模，該TEM模在B段轉(zhuǎn)換為四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模，C段前端180°扇形截面波導(dǎo)和兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)中的TE₁₁模微波電場(chǎng)的極化方向相反，而在C段末端兩種波導(dǎo)中的TEM模微波電場(chǎng)較之前端產(chǎn)生180°相位差，而使兩種波導(dǎo)中的電場(chǎng)極化方向由相反變?yōu)橄嗤?；D段的兩個(gè)180°扇形截面波導(dǎo)中傳輸?shù)氖请妶?chǎng)極化方向一致的TE₁₁模；E段中的微波模式變換為同軸波導(dǎo)中的TE₁₁模；F段的微波模式則變換為圓波導(dǎo)TE₁₁模。從而實(shí)現(xiàn)同軸波導(dǎo)TEM模到圓波導(dǎo)TE11模的變換。

圖4-7為本發(fā)明所述高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器的三維模型示意圖及三維模型示意圖的前視圖、后視圖、左視圖。圖8-9為本發(fā)明所述高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器的NN’剖面圖、MM’剖面圖。

如圖4-9所示，本發(fā)明所述高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器，其主體結(jié)構(gòu)與中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4相同，即包括由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7構(gòu)成的同軸波導(dǎo)，同軸波導(dǎo)中部的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7之間軸向插有第一、二、三、四共四塊前端對(duì)齊的、矩形的金屬板1、2、3、4，且四塊金屬板1、2、3、4都分別與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7電連接，相鄰的任兩金屬板間呈90°角；所述模式轉(zhuǎn)換器從前到后被四塊金屬板依次分割為五段：A段，由內(nèi)導(dǎo)體6和外導(dǎo)體7形成的同軸波導(dǎo)段；B段，由第一、二、三、四金屬板1、2、3、4分割成的四個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_b等于第一金屬板1的長(zhǎng)度L₁,即L_b＝L₁；C段，由第二、四金屬板2、4形成的180°的扇形截面波導(dǎo)，和第二、三金屬板2、3，第三、四金屬板3、4分割成的兩個(gè)90°扇形截面波導(dǎo)，它們的長(zhǎng)度L_c等于第三金屬板3長(zhǎng)度L₃與第一金屬板1長(zhǎng)度L₁的差值，即L_c＝L₃-L₁；D段，由第二、四金屬板2、4形成的兩個(gè)180°的扇形截面波導(dǎo)，其長(zhǎng)度L_d等于第二、四金屬板2、4與第三金屬板3長(zhǎng)度的差值，即L_d＝L₂-L₃＝L₄-L₃；E段，由外導(dǎo)體7和內(nèi)導(dǎo)體6形成的同軸波導(dǎo)段，與中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4不同的是：

1.所述模式轉(zhuǎn)換器第三金屬板3由三塊金屬板構(gòu)成，三塊金屬板軸向插入同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7之間，通過(guò)分別開(kāi)設(shè)在內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7沿圓周角向分布的凹槽固定，且三塊金屬板均與同軸波導(dǎo)的內(nèi)導(dǎo)體6、外導(dǎo)體7電連接。三塊金屬板中外側(cè)的兩塊金屬板完全相同，插入內(nèi)外導(dǎo)體6、7后固定不動(dòng)。三塊金屬板中中間的金屬板與外側(cè)的兩塊金屬板長(zhǎng)度相同，與內(nèi)導(dǎo)體6電接觸的一側(cè)平面光滑，可以在內(nèi)外導(dǎo)體6、7的凹槽中沿軸向移動(dòng)，所述凹槽的長(zhǎng)度應(yīng)大于固定靠近外側(cè)的兩塊金屬板的凹槽的長(zhǎng)度，其具體值根據(jù)實(shí)際情況確定；與外導(dǎo)體6電連接的一側(cè)平面設(shè)置為齒條，可以在外置齒輪驅(qū)動(dòng)下沿同軸波導(dǎo)的軸向進(jìn)行滑動(dòng)。

2.所述模式轉(zhuǎn)換器A段同軸波導(dǎo)段設(shè)置有兩排支撐桿5，每排支撐桿由四根均勻沿圓周角向分布的支撐桿組成，且分別與第一、二、三、四金屬板1、2、3、4的角向分布相同，所述兩排支撐桿5之間的相對(duì)位置固定不變并可以在A段的內(nèi)外導(dǎo)體6、7的凹槽中沿軸向移動(dòng)。

3.所述模式轉(zhuǎn)換器E段(輸出段)的內(nèi)導(dǎo)體由A、B、C、D段內(nèi)導(dǎo)體一直延伸到與外導(dǎo)體后端出口平齊，最終微波的輸出模式為同軸波導(dǎo)TE₁₁模，從而實(shí)現(xiàn)同軸波導(dǎo)TEM模到同軸波導(dǎo)TE₁₁模的變換。

本發(fā)明中，當(dāng)?shù)谌饘侔?中間的金屬板在內(nèi)外導(dǎo)體6、7的凹槽11、10中沿軸向移動(dòng)時(shí)，第三金屬板3長(zhǎng)度L₃連續(xù)變化，從而在連續(xù)頻點(diǎn)處滿足關(guān)系式(β₁-β₃)(L₃-L₁)＝π；此外，沿內(nèi)外導(dǎo)體6、7凹槽12軸向移動(dòng)兩排支撐桿5到相應(yīng)位置，以減小反射損耗，最終實(shí)現(xiàn)較寬頻帶范圍內(nèi)的高效率轉(zhuǎn)換。

與中國(guó)發(fā)明專利ZL200410022230.4所述的插板式同軸微波模式轉(zhuǎn)換器相比，本發(fā)明所述高轉(zhuǎn)換效率的寬帶調(diào)頻同軸插板式模式轉(zhuǎn)換器具有更寬的轉(zhuǎn)換效率帶寬、更高的轉(zhuǎn)換效率。