技術(shù)特征：

1.均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器，包括油浸式變壓器主體，其特征在于，所述油浸式變壓器主體內(nèi)的絕緣油采用FR3植物絕緣油，油浸式變壓器主體內(nèi)的絕緣紙采用DPE絕緣紙。

2.基于權(quán)利要求1所述的均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，其特征在于，包括以下步驟：

步驟一、計算長期急救負(fù)載下常規(guī)絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)、以及均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)，并計算出均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)與常規(guī)絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)的比值；

步驟二、將計算出的均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)與常規(guī)絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器允許過載倍數(shù)的比值等效為油浸式變壓器主體內(nèi)繞組電阻損耗比值，根據(jù)繞組電阻損耗比值計算出繞組導(dǎo)線半徑縮小比例，并將油浸式變壓器主體內(nèi)繞組導(dǎo)線半徑按計算出的繞組導(dǎo)線半徑縮小比例進(jìn)行縮??；

步驟三、將油浸式變壓器主體的箱體體積、鐵心體積、絕緣油用量及絕緣紙用量按計算出的繞組導(dǎo)線半徑縮小比例進(jìn)行縮小，將油浸式變壓器主體的繞組銅材用量按計算出的繞組導(dǎo)線半徑縮小比例的平方進(jìn)行縮小。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟一中長期急救負(fù)載下油浸式變壓器的允許過載倍數(shù)是由過載時熱點溫度限值對應(yīng)的過載倍數(shù)確定的，其中，過載時熱點溫度的計算公式為：

${\mathrm{\θ}}_h\left(t\right)={\mathrm{\θ}}_a+{\mathrm{\Δ\θ}}_{oi}+\{{\mathrm{\Δ\θ}}_{or}\×{\[\frac{1+R\×K^2}{1+R}\]}^x-{\mathrm{\Δ\θ}}_{oi}\}\×f_1\left(t\right)+H_{g_i}+\{H_{g_r}{K}^y-H_{g_i}\}\×f_2\left(t\right)---\left(1\right)$

$f_1\left(t\right)=1-e^{(-t)/(k_{11}\×{\mathrm{\τ}}_0)}---\left(2\right)$

$f_2\left(t\right)=k_{21}\×(1-e^{(-t)/(k_{22}\×{\mathrm{\τ}}_w)})-(k_{21}-1)\×(1-e^{(-t)/({\mathrm{\τ}}_o/k_{22})})---\left(3\right)$

其中，θ_h(t)為熱點溫度，θ_a為環(huán)境溫度，Δθ_oi為初始狀態(tài)頂層油溫升，為初始狀態(tài)熱點對頂層油溫度差，Δθ_or為總損耗下頂層油溫升，為額定電流下熱點對頂層油溫度差，R為負(fù)載損耗與空載損耗比值，K為負(fù)載系數(shù)，x為頂層油指數(shù)，y為繞組指數(shù)，函數(shù)f₁(t)為反映頂層油溫升上升量的時間函數(shù)，f₂(t)為反映熱點對頂層油溫度差變化的時間函數(shù)。

4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的均勻高溫絕緣系統(tǒng)油浸式變壓器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，其特征在于，所述繞組電阻與繞組導(dǎo)線半徑之間的關(guān)系如下：

$R=\mathrm{\ρ}\frac{l}{S}=\mathrm{\ρ}\frac{l}{{\mathrm{\πr}}^2}---\left(4\right)$

其中，R為繞組電阻，ρ為繞組導(dǎo)體材料電阻率，l為繞組導(dǎo)體長度，S為繞組導(dǎo)體截面積，r為繞組導(dǎo)體半徑。