專利名稱：電磁驅(qū)動的往復(fù)活塞泵的激磁線圈的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種根據(jù)權(quán)利要求1前序部分的電磁驅(qū)動的往復(fù)活塞泵的激磁線圈的控制方法。
一個這種類型的用于控制電磁驅(qū)動的往復(fù)活塞泵的激磁線圈的方法已由PCT/EP93/00494公知。在該方法中使用了一個電流控制電路，它根據(jù)預(yù)給定電流或預(yù)給定電壓形式的電流給定值來控制流過激磁線圈600(

圖1)中的激磁電流。激磁線圈600與一個功率晶體三極管601相連接，后者通過一個測量電阻602接地，其中在晶體管601的控制端、例如晶體管的基極上接有一個比較器603的輸出端。在該比較器603的非反相輸入端上施加電流給定值，該電流給定值例如借助一個微計算機獲得。該比較器603的反相輸入端與測量電阻的一端相連接，該端是與晶體管601相連接的端部。這個電路是一個兩點式控制電路，它根據(jù)施加的電流給定值限制通過激磁線圈的最大電流，其中在控制區(qū)域內(nèi)通過功率晶體管601的交替開關(guān)使通過激磁線圈的電流呈三角形地節(jié)拍控制。
在那里所使用的方法中，在比較器603上施加矩形形狀的脈沖，其中脈沖的寬度確定了相應(yīng)激磁電流的持續(xù)時間，而脈沖的幅度確定了流過激磁線圈的最大電流。
利用該方法可以通過往復(fù)活塞泵配給可區(qū)分的燃料劑量，其中往復(fù)活塞泵的工作在很大程度上與線圈變熱及供電電壓波動無關(guān)。
由DE2841781C2公知了一種在內(nèi)燃機上用于驅(qū)動電磁用電器、尤其是燃料供給系統(tǒng)中電磁閥的裝置。該裝置在燃料噴注脈沖開始時的噴注信號電流形狀控制到一個超高的值上，由于保證電磁閥打開，并將電流值恒定地保持在低于開始時達到的峰值的一個值上。
在DE3722527 A1中描述了一種控制內(nèi)燃機用的燃料噴注閥的方法，其中對噴注閥的電磁線圈用類似于DE2841781 C1中所述的方法進行控制，但是其中在噴注脈沖結(jié)束時從電流值在兩閾值之間擺動的節(jié)拍電流調(diào)節(jié)過渡到恒定電流值的電流調(diào)節(jié)，以使得在關(guān)斷時即電流脈沖結(jié)束時噴注閥在一個精確的預(yù)定時間點上被關(guān)閉。
本發(fā)明的任務(wù)是，對導(dǎo)言中所述方法進一步改進，以使得每噴注脈沖注入的燃料份額能被非常精確地定量，并且這將與線圈變熱或供電電壓波動無關(guān)地實現(xiàn)。
該任務(wù)將通過權(quán)利要求1中的特征來解決，本發(fā)明的進一步有利構(gòu)型為從屬權(quán)利要求中的特征。
本發(fā)明是基于以下的理論知識由于激磁線圈的自感激磁電流不能直接上升到最大電流值，而是每個激磁線圈94具有一個上升沿95，它正比于指數(shù)(e)函數(shù)地變化(圖2)。上升沿或激磁線圈電流變化的斜率直接取決于施加于線圈上的電壓，該電壓在機動車中公知為極大地取決于負(fù)載影響。此外，激磁線圈的電阻依賴溫度影響而變化，因此實際上出現(xiàn)的上升沿具有不同的斜率。
這個激磁電流脈沖的積分約正比于由燃料噴注裝置的每噴注脈沖噴入的燃料量，其中上升沿對每噴注脈沖噴入的燃料量具有重要影響，以致于不同的上升沿產(chǎn)生出顯著不同的燃料噴入量。
將借助附圖通過下面的例子來詳細(xì)描述本發(fā)明，其附圖為圖1電流控制電路的電路圖；圖2根據(jù)由PCT/EP93/00494公知的方法的激磁脈沖電流的脈沖波形；圖3一個燃料噴注裝置的例子；圖4激磁電流isp、銜鐵行程S及噴注壓力P隨時間變化的概要曲線圖；圖5表示激磁脈沖驅(qū)動的電樞作用的力F與電磁驅(qū)動的燃料噴注裝置中的工作氣隙1的關(guān)系曲線圖；圖6根據(jù)本發(fā)明方法的激磁電流的脈沖波形；圖7與圖3中所示燃料噴注裝置的特性相適配的激磁電流脈沖波形；圖8根據(jù)本發(fā)明的用于產(chǎn)生電流控制電路的電流給定值曲線的電路圖；圖9a及9b表示借助圖8中所示電路實現(xiàn)的電流給定值曲線的曲線圖。
在根據(jù)本發(fā)明的方法中使用了一種電流控制電路，例如由PCT/EP9300494(圖1)中公知的電路，用于控制電磁驅(qū)動的作為燃料噴注裝置使用的往復(fù)活塞泵的激磁線圈的電流。激磁線圈由高頻的脈沖狀電流激磁，其中每個脈沖引起激磁線圈驅(qū)動的電樞的沖擊運動。電流控制電路根據(jù)脈沖狀引導(dǎo)的電流給定值控制激磁電流。
根據(jù)本發(fā)明，每個電流給定值脈沖通過逐漸上升的上升沿來控制，該上升沿將引起在激磁線圈中激磁電流脈沖相應(yīng)的逐漸上升的上升沿，其中激磁電流不是很快變化，正如由激磁線圈中的互感限制的最大電流變化所允許的，該最大電流變化是在供電壓最小值時可能出現(xiàn)的。
在最小供電電壓情況下的最大電流變化是當(dāng)由于負(fù)載及溫度的變化可提供的最小電壓直接施加給激磁線圈時所產(chǎn)生的電流變化，并且激磁線圈中電流的上升僅由于激磁線圈的電感產(chǎn)生的互感所限制的。
利用根據(jù)本發(fā)明的方法，將在電流控制電路的輸入端預(yù)給一個電流給定值曲線90，它在激磁線圈中產(chǎn)生一個相應(yīng)的激磁電流91(圖6)。對電流給定值曲線90將這樣地選擇，即這時所產(chǎn)生的激磁電流91總是位于電流控制電路的調(diào)節(jié)范圍內(nèi)，也就是，電流給定值曲線90的斜率小于當(dāng)在激磁線圈上施加最小電壓時的最大電流變化。如上所述，該電壓會依賴于溫度和發(fā)動機負(fù)載強烈地變化。
最好電流給定值曲線90盡可能接近當(dāng)在激磁線圈上供給最小電壓時具有最大斜率的一個相應(yīng)電流曲線92的下方分布。因為電流曲線92基于激磁線圈9、600的互感跟隨指數(shù)(e)函數(shù)變化，因此當(dāng)作為上升沿的電流給定值曲線90具有的波形也相應(yīng)于這樣的e函數(shù)并以下列等式來表達時是合乎目的的isoll＝Io-e-atIo(1)usoll＝Uo-e-atUo(2)式中Io及Uo各為基本值及a為一個待確定的參數(shù)。
最好對發(fā)動機轉(zhuǎn)數(shù)和/或在激磁線圈上出現(xiàn)的溫度進行測量，以使得供給激磁線圈的電壓能被確定或最小供電電壓能被估值，由此使電流給定值曲線90適配于實際出現(xiàn)的電壓關(guān)系。這種適配例如是通過基本值或參數(shù)a的變化來實現(xiàn)的。
在電流給定值曲線適配于發(fā)動機狀態(tài)的情況下，需考慮在發(fā)電機低轉(zhuǎn)數(shù)時僅能提供低電壓，但是噴注過程在時間上彼此遠(yuǎn)離，以便得能控制在小電流情況下具有相對長脈沖的噴注過程。在高發(fā)動機轉(zhuǎn)數(shù)時，與此相反，對于噴注過程可提供的時間愈來愈短，因此脈沖必需縮短，但其中由于供電的最小電壓較高，在激磁線圈上可施加較大的電流。
例如可借助一個微處理機根據(jù)曲軸角位置來計算該電流給定值曲線及通過數(shù)/模轉(zhuǎn)換器或借助脈寬調(diào)制作為預(yù)定電流或作為預(yù)定電壓施加到電流控制電路的輸入端。
該方法最好應(yīng)用于一種PDS噴注裝置，它例如已由DD-PS120514，DD-PS 213,472，DE-OS2307435或EP0629265所公開。
這種基于固體能量存儲器原理的PDS噴注裝置表示在圖3中。在這種燃料噴注裝置中設(shè)有噴注泵推進件的一個初始部分行程，在該行程上燃料的排擠不引起任何壓力的建立，其中用于儲能的推進件部分行程合乎目的地通過一個存儲容量、例如一個空容積形式的存儲容量及一個止推件來確定，它們可以有不同的構(gòu)型并且在往復(fù)活塞泵推進件的行程“X”上它們允許燃料排擠。僅當(dāng)燃料排擠突然中斷時，才在燃料中產(chǎn)生沖擊式的壓力建立，以使得在噴嘴方向上引起燃料的排出。
根據(jù)圖3，該噴注裝置具有電磁驅(qū)動的往復(fù)活塞泵1，它通過一個輸送導(dǎo)管2連接到一個噴嘴裝置3。從輸送導(dǎo)管2分支出一個抽吸管4，該管與燃料貯存容器5(油箱)相連接。此外大約在連接抽吸導(dǎo)管4的區(qū)域中一個容積存儲件6通過導(dǎo)管7與輸送導(dǎo)管2相連接。
泵1作為活塞泵構(gòu)成，并具有外殼8，其中裝有一個電磁線圈9；一個設(shè)在線圈通道區(qū)域中的銜鐵10，它例如構(gòu)成一個實心的圓柱體蓋在殼孔11中導(dǎo)行，該孔位于環(huán)形線圈9的中心縱軸的區(qū)域中，在該區(qū)域上借助一個壓力彈簧12將銜鐵壓在初始位置上，即在該孔中銜鐵位于殼孔11的底部11a上。該壓力彈簧12支承在銜鐵10的朝噴嘴一側(cè)的端面上及與該端面相對的殼孔11的環(huán)形階面13上。彈簧12圍繞著共同起作用的推進活塞14，該推進活塞與銜鐵10在由彈簧12施壓的銜鐵面上固定地相連接，例如作成一體。推進活塞14相對深地伸入到一個圓柱形的燃料輸送室15中，該輸送室與泵殼8共軸地構(gòu)成殼孔11的軸向延長部分，并與壓力導(dǎo)管2形成傳輸連接。根據(jù)伸入的深度可避免沖擊或壓力上升期間的壓力損耗，其中甚至活塞14與缸體15之間的加工容差可相對大些，例如僅需位于百分之一毫米的范圍內(nèi)，以使制造成本減小。
在抽吸導(dǎo)管4中設(shè)有一個止回閥16。在閥16的殼體17中例如設(shè)有作為閥件的一個球18，該球在其靜止位置時通過彈簧19被壓在閥殼17朝貯存容器一側(cè)的其閥座20上。為此目的，彈簧19的一側(cè)支承在球18上，而另一側(cè)支承在與抽吸導(dǎo)管4的接口21區(qū)域中的殼體17內(nèi)閥座20對面的壁上。
存儲件6例如具有構(gòu)成兩部分的外殼22，在其腔室中繃緊了一個作為待排擠機構(gòu)的膜片23，它使腔室與一個壓力導(dǎo)管側(cè)充滿燃料的室隔開，并在相應(yīng)的狀態(tài)下將腔室分成兩半部分，這兩半部分通過膜片彼此密封，在膜片23的背向?qū)Ч?的一側(cè)上壓有一個對它施壓的彈簧力、例如為一彈簧24，它設(shè)置為膜片的復(fù)位彈簧。該彈簧24與膜片對立的端部支承在圓柱形擴展的腔室的端壁上。殼22的空腔室通過拱形壁來限制，該拱形壁構(gòu)成膜片23的止推面22a。
泵1的線圈9連接到一個控制裝置26上，該控制裝置作為噴注裝置的電子控制部分。
在線圈9的無電流狀態(tài)時，泵1的銜鐵10通過彈簧12的預(yù)壓力位于底面11a上。在此情況下燃料輸入閥16關(guān)閉，及存儲膜片23通過彈簧24保持在腔室中離開止推面22a的位置上。
在線圈9通過控制裝置26控制的情況下，銜鐵10與活塞14抵抗彈簧12的力朝噴注閥3的方向運動。在此情況下與銜鐵相連接的推進活塞14將燃料從輸送缸體15擠壓到存儲件6的室中。彈簧12、24的彈簧力被作得比較弱，以使得在推進活塞14的第一部分行程期間通過推進活塞排擠的燃料幾乎無阻力地將存儲膜片23壓向空腔中。由此銜鐵10首先能幾乎無阻力地被加速，直到存儲件6的存儲容積或空腔容積通過膜片23碰到拱壁22a被用盡為止。由此使燃料的排擠突然中止，由于推進活塞14的動能已經(jīng)升高而使燃料沖擊式地受壓縮。銜鐵10以及推進活塞14的動能作用在流體上。在此情況下形成了壓力沖擊，它經(jīng)過壓力導(dǎo)管2轉(zhuǎn)移到噴嘴3，并在那兒導(dǎo)致燃料的噴射。
為了結(jié)束輸送線圈9將被轉(zhuǎn)換到無電流，銜鐵10將通過彈簧12移回到底面11a上。在此情況下，存儲在存儲裝置6中的燃料流體量將通過導(dǎo)管7和2被吸回到輸送缸體15中，并且膜片23由于彈簧24的作用返回到初始位置。同時燃料輸入閥16打開，以使得燃料又被從油箱5中吸出。
合乎要求的是在噴注閥3和支管4、7之間的壓力導(dǎo)管2中設(shè)置一個閥16a，該閥在噴注閥側(cè)的空間中維持一個恒定壓力，該壓力例如大于可出現(xiàn)的最大溫度時的流體蒸發(fā)壓力；由此避免了氣泡的形成。該恒壓閥例如可以象閥16那樣地構(gòu)成。
流過激磁線圈9的激磁電流或線圈電流isp引起了銜鐵10或推進活塞14的一個行程S，該行程相對激磁電流的投入在時間上錯后。而噴注壓力P的壓力建立在時間上又相對行程S錯后地發(fā)生，即僅當(dāng)燃料排擠突然停止時，由于推進活塞14已升高的動能使燃料沖擊地受壓縮(圖4)。
激磁電流isp對時間的積分約正比于每噴注脈沖所噴射的燃料量，其中激磁電流isp的上升沿95對噴注壓力P的投入具有顯著的影響，因為上升沿95起動了銜鐵10或推進活塞14的加速。在開始部分所述的激磁電流脈沖94的上升沿波動的情況下，在控制激磁線圈的公知方法中，尤其是PDS系統(tǒng)中，因此在相同脈沖寬度及相同電源閾值曲線的最大電流強度的情況下每噴注脈沖所噴射的燃料量得到顯著不同的結(jié)果。
此外在預(yù)定恒定激磁電流isp的情況下，由銜鐵作用的力取決于所謂工作氣隙，該工作氣隙正比于銜鐵的工作行程。由銜鐵作用的力相對工作氣隙1的函數(shù)曲線視采用的往復(fù)活塞泵的幾何結(jié)構(gòu)、尤其是銜鐵、線圈以及它們的外殼而定有很大的區(qū)域。在圖5中用I表示由銜鐵作用的力F相對工作氣隙1的函數(shù)關(guān)系，它對于圖3中所示的燃料噴注裝置是典型的。但該函數(shù)也可具有完全不同的曲線，例如在圖5中用II表示的逐漸上升的曲線。
利用根據(jù)本發(fā)明的方法可以預(yù)給一個電流給定值曲線，例如是通過F-1的關(guān)系來預(yù)給定的，該電流給定值曲線可適配于這樣具體的結(jié)構(gòu)條件(圖7)，其中電流給定值曲線具有一個逐漸上升的上升沿100，一個弧形的最大部分101及一個逐漸下降的沿102。下降沿102可從一給定時間點103起突然地下降。重要的是，該曲線僅引起激磁電流isp的變化，該變化位于所采用的電流控制電路的控制區(qū)域內(nèi)，由此來保證激磁電流跟隨預(yù)定的電流給定值曲線。在圖7中所示示范脈沖曲線的逐漸下降沿102與圖5中以I表示的力(F)-工作氣隙(1)的關(guān)系相適配，因為從一定的銜鐵10的工作行程起或從一定的工作氣隙1起較高的電流僅引起銜鐵不大的加速度，以使得較高的電流導(dǎo)致很小的被利用的能耗，它實質(zhì)上轉(zhuǎn)換成熱能。但是該電流給定值曲線并不局限于這個專門的大致鐘狀的形狀上，而是可個別地適應(yīng)每次使用的往復(fù)活塞泵及其幾何結(jié)構(gòu)?？梢赃@樣地選擇該電流給定值曲線，即在最小電能損耗情況下達到每噴注脈沖的最大輸送功率或最大輸送燃料量。
利用微處理機來產(chǎn)生電流給定值曲線90在高轉(zhuǎn)數(shù)的情況下會導(dǎo)致可觀的計算成本。因此合乎目的的是設(shè)置一種模擬量給定值控制電路(圖8)，它例如根據(jù)一個矩形脈沖信號110及一個參考電壓111來產(chǎn)生具有預(yù)定波形、最好是指數(shù)(e)函數(shù)形狀的脈沖狀電流給定值曲線。這樣一種電路例如包括一個電阻112、一個電容113及一個開關(guān)114，后者通常使用一個晶體管來實現(xiàn)。在電阻112的一端(點B)上施加參考電壓111，而該電阻112的另一端與電容器113的一端相連接。電容113的遠(yuǎn)離電阻112的一端接地。開關(guān)114與電容113并聯(lián)設(shè)置，即它與電阻112和電容113之間的連接導(dǎo)線及電容113的接地端相連接，以使得它在閉合狀態(tài)下使電容113短路。在開關(guān)114上(點A)施加用于使該開關(guān)開通及關(guān)斷的矩形脈沖信號110。預(yù)定電壓的電流給定值曲線將在電阻112、電容113被開關(guān)114的連接導(dǎo)線上即點C上抽取。該點C將與電流控制電路相連接，例如與圖1中所示電路中的比較器603的非反相輸入端相連接。
如果在該給定值控制電路中開關(guān)114閉合，則電容113突然地放電，并在點C上無任何電壓。當(dāng)開關(guān)114打開時，電容113逐漸地經(jīng)過電阻112被充電，其中C點上的充電電壓作為電流給定值曲線(預(yù)定電壓)被抽取。電壓上升的曲線是由RC組件112、113作為e函數(shù)來確定的。在點C上抽取的電流給定值曲線的上升率或斜率正比于在B點上所加參考電壓的幅度，該幅度構(gòu)成等式(2)中的基本值Uo。脈沖寬度僅通過矩形脈沖信號110的寬度來確定，這里電流給定值曲線的脈沖寬度通過開關(guān)114的關(guān)斷來確定，因為是在開關(guān)114的關(guān)斷狀態(tài)下在C點上抽于電流給定值曲線的預(yù)定電壓。因此矩形控制脈沖信號110的關(guān)斷脈沖寬度確定了激磁電流脈沖的寬度。
借助該給定值控制電路能以簡單方式產(chǎn)生出具有e函數(shù)形狀的脈沖的電流給定值曲線，它的脈沖寬度及它的上升率可以彼此無關(guān)地被控制。這時電流給定值曲線的整個脈沖波形相應(yīng)于e函數(shù)。該電流給定值曲線可適配于激磁脈沖電流曲線92，后者在激磁線圈的最小供電電壓時具有受互感限制最大電流上升率，以使得電流給定值曲線位于電流控制電路的控制范圍內(nèi)及可以噴注精確定量的最大燃料量。
通常通過參考電壓111(Uo)實現(xiàn)的相應(yīng)適配不必需持續(xù)地重新調(diào)整，而可以譬如以與發(fā)動機轉(zhuǎn)數(shù)對應(yīng)的時間間隔來適配變化的發(fā)動機狀態(tài)。這對于待使用的控制裝置意味著顯著的減化。
預(yù)定電流控制電路不局限于圖8中所示的實施形式上，而可以在結(jié)構(gòu)上或組成元件的類型上作出改變。因此可以使用可變電阻112或可變電容113，以使得參考電壓111保持不變。也可以用有源元件來代替電阻112或電容113。預(yù)定電壓111也可以通過預(yù)定電流來表示，例如借助一個RL組件，通過一個電阻來抽取該預(yù)定電流。
在每一個激磁電流脈沖94結(jié)束時，激磁電流91及由它所產(chǎn)生的磁場突然地下降，因為激磁線圈的電流回路已斷開。因此激磁電流脈沖的結(jié)束對每噴注脈沖的燃料量無任何實質(zhì)性的影響作用。
利用根據(jù)本發(fā)明的方法，不僅可以配給燃料量，而且可以保證，噴入的燃料量是可重現(xiàn)地及與另外影響參數(shù)如電壓和溫度無關(guān)地提供的。在控制曲線一定的給定值波形的情況下，燃料份額基本上通過電流脈沖的延續(xù)時間來調(diào)節(jié)。
權(quán)利要求
1.一種作為燃料噴注裝置使用的電磁驅(qū)動往復(fù)活塞泵的激磁線圈的控制方法，其中激磁線圈通過電流控制電路用高頻脈沖狀激磁電流激勵，并且每個脈沖引起由激磁線圈驅(qū)動的銜鐵的一次沖擊運動，及電流控制電路根據(jù)電流給定值曲線來控制流過激磁線圈的電流，其特征在于電流給定值曲線的每個脈沖具有逐漸上升的上升沿，該上升沿將引起激磁線圈中激磁電流脈沖的相應(yīng)逐漸上升的上升沿，其中這樣地控制電流給定值曲線，即激磁電流不比在激磁線圈上可能提供的最小電壓時受互感限制的最大電流變化更快地變化。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其特征在于電流給定值曲線逐漸上升的上升沿用一個相應(yīng)于指數(shù)(e)函數(shù)的曲線來控制。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于對發(fā)動機轉(zhuǎn)數(shù)和/或在激磁線圈上出現(xiàn)的溫度進行測量，以使電流給定值曲線適配于供給激磁線圈的電壓。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中一項的方法，其特征在于電流給定值曲線由一個微處理機來計算及例如借助一個數(shù)/模轉(zhuǎn)換器連接到電流控制電路上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中一項的方法，其特征在于電流給定值曲線的每個脈沖在其整個脈沖波形上相當(dāng)于指數(shù)(e)函數(shù)。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中一項的方法，其特征在于電流給定值曲線適配于往復(fù)活塞泵的具體幾何結(jié)構(gòu)，尤其是適配于力(F)-工作氣隙(1)的關(guān)系并具有例如鐘狀的形狀。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中一項的方法，其特征在于電流給定值曲線的波形借助于一個給定值控制電路來產(chǎn)生，其中給定值控制電路具有一個帶有一電阻(112)及一電容(113)的RC組件，其中電容(113)通過電阻(112)以規(guī)則的時間間隔被充電，并由此產(chǎn)生出一個相應(yīng)于指數(shù)(e)函數(shù)的脈沖狀電流給定值曲線。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中一項的方法，其特征在于電流給定值曲線的脈沖寬度和脈沖上升率彼此無關(guān)地被控制，這時將一個矩形脈沖信號施加給一個開關(guān)(114)，它使電容器(113)短路，及一個參考電壓(111)通過電阻(112)施加給電容器(113)，該參考電壓的值是可改變的。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中一項的方法，其特征在于使用了一種根據(jù)固體存儲器原理工作的PDS燃料噴注裝置作為燃料噴注裝置。
全文摘要
公知了一種作為燃料噴注裝置使用的電磁驅(qū)動往復(fù)活塞泵的激磁線圈的控制方法。激磁線圈通過電流控制電路產(chǎn)生的高頻脈沖激勵,并且每個脈沖引起由激磁線圈驅(qū)動的銜鐵的一次沖擊運動。電流控制電路根據(jù)電流給定值曲線來控制流過激磁線圈的電流。每個電流給定值曲線的脈沖具有逐漸上升的上升沿,激磁線圈中激磁電流脈沖的逐漸上升的上升沿與它相對應(yīng)。對電流給定值曲線這樣地控制,即激磁電流不比在激磁線圈上可能提供的最小電壓時受互感限制的最大電流變化更快地變化。
文檔編號H01F7/18GK1187863SQ96194814
公開日1998年7月15日 申請日期1996年4月24日 優(yōu)先權(quán)日1996年4月24日
發(fā)明者W·亨貝格, K·克努特 申請人:費希特股份有限公司