專利名稱：核電站熱效率診斷系統(tǒng)、核電站熱效率診斷程序和核電站熱效率診斷方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及為了確定作為核電站中的電力輸出降低的因素的構(gòu)成要素而診斷構(gòu)成要素的熱效率的核電站熱效率診斷系統(tǒng)、核電站熱效率診斷程序和核電站熱效率診斷方法。
背景技術(shù)：
核電站或火電站等發(fā)電站中的熱效率的提高在謀求節(jié)約燃料和降低發(fā)電成本上變得日益重要。
但是，一般來說，由于發(fā)電站由高壓渦輪和低壓渦輪等多個(gè)構(gòu)成要素構(gòu)成，所以，即使整個(gè)發(fā)電站的熱效率降低，也難以高精度地檢測出各個(gè)構(gòu)成要素的熱效率。因此，難以確定并判斷發(fā)電站熱效率降低的原因在于哪一構(gòu)成要素。
因此，以往曾提出如圖11所示的火電站的熱效率診斷裝置1(例如，參照日本國特開2002-122005號公報(bào))?，F(xiàn)有的火電站的熱效率診斷裝置1用計(jì)算機(jī)2和測量傳感器3構(gòu)成。而且，用測量傳感器3測量高壓渦輪或低壓渦輪等各構(gòu)成要素的蒸氣流量、渦輪抽氣流量、壓力等參數(shù)，所測得的各測量數(shù)據(jù)被讀入到計(jì)算機(jī)2中。
計(jì)算機(jī)2在內(nèi)置A/D(模擬到數(shù)字)轉(zhuǎn)換器4、CPU(中央處理單元)5和存儲(chǔ)器6的同時(shí)，還包括輸入裝置7和監(jiān)視器8，保存于存儲(chǔ)器6中的程序被讀入CPU5，起到劣化因素設(shè)備確定單元9的功能。
被讀入到計(jì)算機(jī)2中的各測量數(shù)據(jù)在A/D轉(zhuǎn)換器4中被變換成數(shù)字信號，劣化因素設(shè)備確定單元9可根據(jù)已變換成數(shù)字信號的構(gòu)成要素的各測量數(shù)據(jù)來確定成為劣化因素的設(shè)備。
劣化因素設(shè)備確定單元9對于測量數(shù)據(jù)之中精度低的測量數(shù)據(jù)而言，測量數(shù)據(jù)的偏差在整個(gè)發(fā)電站中為最小，而用相等的概率分布進(jìn)行最佳狀態(tài)的評價(jià)并使之收斂，使得能夠發(fā)生的概率為最大。而且，利用劣化因素設(shè)備確定單元9所做的測量數(shù)據(jù)的收斂計(jì)算，可減少包含于精度低的測量數(shù)據(jù)中的誤差的影響。
進(jìn)而，利用劣化因素設(shè)備確定單元9，根據(jù)測量數(shù)據(jù)去求各構(gòu)成要素的熱效率。然后，另行設(shè)定發(fā)電站的構(gòu)成要素對整個(gè)電站的熱效率作出的貢獻(xiàn)度，通過劣化因素設(shè)備確定單元9從該構(gòu)成要素的貢獻(xiàn)度和各構(gòu)成要素確定成為熱效率構(gòu)成的劣化因素的設(shè)備。
按照現(xiàn)有的火電站的熱效率診斷裝置1，即使火電站的熱效率降低，也可以以較高的精度檢測出各個(gè)構(gòu)成要素的熱效率，可以確定火電站熱效率降低的原因在于哪一構(gòu)成要素。
另一方面，核電站是將核反應(yīng)堆中所產(chǎn)生的蒸氣導(dǎo)入渦輪設(shè)備中進(jìn)行發(fā)電的結(jié)構(gòu)。進(jìn)而，渦輪設(shè)備經(jīng)共同的傳動(dòng)軸使高壓渦輪和低壓渦輪并行設(shè)置于單一發(fā)電機(jī)中而構(gòu)成。
另外，核電站以往盡到使電力輸出為恒定(110萬kW左右)的運(yùn)轉(zhuǎn)的義務(wù)，而從平成14年起，認(rèn)可了熱輸出，即從核反應(yīng)堆輸入到渦輪設(shè)備中的熱量為恒定的運(yùn)轉(zhuǎn)。因此，通過使渦輪設(shè)備的熱效率提高，可使整個(gè)核電站的電力輸出的效率提高。實(shí)際上，使核電站的熱輸出為恒定的結(jié)果是，對每個(gè)電站而言，電力輸出會(huì)產(chǎn)生分散性。
因此，即使對于核電站，就渦輪設(shè)備的各個(gè)構(gòu)成要素而言，通過對熱效率進(jìn)行診斷，確定對整個(gè)核電站的熱效率的劣化產(chǎn)生影響的起決定性作用的構(gòu)成要素是重要的。
但是，作為核電站的高壓渦輪和低壓渦輪的動(dòng)力源所用的蒸氣，與火電站等發(fā)電站不同，處于潮濕狀態(tài)。因此，由于在高壓渦輪和低壓渦輪的入口和出口處蒸氣的干燥度發(fā)生變化，所以，僅僅通過測量蒸氣的溫度或壓力，難以準(zhǔn)確地計(jì)算蒸氣的焓。其結(jié)果是，難以高精度地計(jì)算核電站的高壓渦輪和低壓渦輪的內(nèi)部效率，掌握渦輪性能。
此外，與火電站不同，從核電站的高壓渦輪和低壓渦輪抽取排水或蒸氣的一部分，用于與加熱器的熱交換。
因此，將以現(xiàn)有的火電站為對象的熱效率診斷裝置1原封不動(dòng)地應(yīng)用于其系統(tǒng)和構(gòu)成要素均不相同的核電站是困難的。其結(jié)果是，現(xiàn)狀是并不存在通過診斷核電站中構(gòu)成要素的熱效率來確定成為電力輸出降低的原因的構(gòu)成要素的技術(shù)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了處理這些現(xiàn)有事項(xiàng)而進(jìn)行的，其目的是，提供一種可通過診斷核電站的熱效率來確定成為電力輸出降低的原因的構(gòu)成要素的核電站熱效率診斷系統(tǒng)、核電站熱效率診斷程序和核電站熱效率診斷方法。
為了達(dá)到上述目的，如本發(fā)明方案所述的那樣，本發(fā)明的核電站熱效率診斷系統(tǒng)的特征在于，具有給水冷凝水流量設(shè)定單元，用于暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量；加熱器熱收支計(jì)算單元，根據(jù)由上述給水冷凝水流量設(shè)定單元暫時(shí)設(shè)定的給水和冷凝水中的至少一方的流量，計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中的給水和冷凝水的熱交換量；高壓渦輪輸出計(jì)算單元，假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度，同時(shí)，采用由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量，進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值；高壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述高壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出；高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率；低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元，設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件；低壓渦輪輸出計(jì)算單元，根據(jù)由上述低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件，假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值；低壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述低壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出；低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率；性能降低因素設(shè)備確定單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪內(nèi)部效率，確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素。
另外，為了達(dá)到上述目的，如本發(fā)明方案10所述的那樣，本發(fā)明的核電站熱效率診斷方法的特征在于，具有如下步驟暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量的步驟；計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中的給水和冷凝水的熱交換量的步驟；假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度，同時(shí)，采用所求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值的步驟；當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出的步驟；根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率的步驟；設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件的步驟；根據(jù)所設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和所求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值的步驟；當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出的步驟；根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率的步驟；根據(jù)上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率來確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素的步驟。
另外，為了達(dá)到上述目的，如本發(fā)明方案11所述的那樣，本發(fā)明的核電站熱效率診斷程序的特征在于，使計(jì)算機(jī)作為下述單元來發(fā)揮功能給水冷凝水流量設(shè)定單元，用于暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量；加熱器熱收支計(jì)算單元，根據(jù)由上述給水冷凝水流量設(shè)定單元暫時(shí)設(shè)定的給水和冷凝水中的至少一方的流量，計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中的給水和冷凝水的熱交換量；高壓渦輪輸出計(jì)算單元，假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度，同時(shí)，采用由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值；高壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述高壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出；高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率；低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元，設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件；低壓渦輪輸出計(jì)算單元，根據(jù)由上述低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件，假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值；低壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述低壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出；低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率；性能降低因素設(shè)備確定單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率，確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素。


圖1是表示本發(fā)明的核電站熱效率診斷系統(tǒng)的實(shí)施方式的功能方框圖。
圖2是表示成為圖1所示的核電站熱效率診斷系統(tǒng)的熱效率診斷對象的沸水型核電站的一例的構(gòu)成圖。
圖3是表示圖2所示的高壓渦輪的一例的結(jié)構(gòu)圖。
圖4是表示圖3所示的高壓渦輪的抽氣口和蒸氣出口的位置的仰視圖。
圖5是表示圖3所示的低壓渦輪的一例的結(jié)構(gòu)圖。
圖6是表示圖5所示的低壓渦輪的抽氣口和蒸氣出口的位置的仰視圖。
圖7是表示在圖5所示的低壓渦輪中所設(shè)置的排水收集器附近的放大剖面圖。
圖8是表示在將圖1所示的核電站熱效率診斷系統(tǒng)應(yīng)用于圖2所示的核電站的情況下診斷核電站的熱效率時(shí)的步驟的一例的流程圖。
圖9是表示在圖8所示的流程圖中所假定的h-s線圖上的低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和校正膨脹線的一例的圖。
圖10A是表示最佳化計(jì)算中的冷凝水流量的概率分布的一例的圖。
圖10B是表示最佳化計(jì)算中的給水流量的概率分布的一例的圖。
圖10C是表示最佳化計(jì)算中的低壓渦輪的內(nèi)部效率的概率分布的一例的圖。
圖11是現(xiàn)有的火電站的熱效率診斷裝置的構(gòu)成圖。
具體實(shí)施例方式
現(xiàn)參照

本發(fā)明的核電站熱效率診斷系統(tǒng)、核電站熱效率診斷程序和核電站熱效率診斷方法的實(shí)施方式。
圖1是表示本發(fā)明的核電站熱效率診斷系統(tǒng)的實(shí)施方式的功能方框圖。
核電站熱效率診斷系統(tǒng)10使核電站熱效率診斷程序讀入到配備輸入單元11和輸出單元12的計(jì)算機(jī)中，具有作為給水冷凝水流量設(shè)定單元13、加熱器熱收支計(jì)算單元14、高壓渦輪輸出計(jì)算單元15、高壓渦輪輸出校正單元16、高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17、低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18、數(shù)據(jù)計(jì)算單元19、低壓渦輪選定單元20、低壓渦輪輸出計(jì)算單元21、低壓渦輪輸出校正單元22、低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23、電站狀態(tài)最佳化單元24和性能降低因素設(shè)備確定單元25的功能。
另外，在應(yīng)用核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的核電站26中，配備有軸轉(zhuǎn)矩傳感器27、給水冷凝水流量傳感器28、發(fā)電機(jī)輸出傳感器29和電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30。而且，核電站熱效率診斷系統(tǒng)10以能夠讀入在軸轉(zhuǎn)矩傳感器27、給水冷凝水流量傳感器28、發(fā)電機(jī)輸出傳感器29和電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中測得的各個(gè)數(shù)據(jù)的方式構(gòu)成。
但是，核電站熱效率診斷系統(tǒng)10也可以以不直接讀入在軸轉(zhuǎn)矩傳感器27、給水冷凝水流量傳感器28、發(fā)電機(jī)輸出傳感器29和電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中測得的各個(gè)數(shù)據(jù)，而是接收由另外的輸入單元11輸入的數(shù)據(jù)的方式構(gòu)成。
圖2是表示成為圖1所示的核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的熱效率診斷對象的沸水型核電站26的一例的構(gòu)成圖。
核電站26是用主蒸氣管42和冷凝水給水管43連接核反應(yīng)堆40和渦輪設(shè)備系統(tǒng)41的結(jié)構(gòu)。渦輪設(shè)備系統(tǒng)41是將高壓渦輪44、第1低壓渦輪45a、第2低壓渦輪45b和第3低壓渦輪45c設(shè)置在共同的傳動(dòng)軸46上并將發(fā)電機(jī)47與傳動(dòng)軸46連接而構(gòu)成。第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的出口經(jīng)蒸氣管48與冷凝器49連接。
再有，在圖2的例子中，低壓渦輪45為3個(gè)，但是，低壓渦輪45的數(shù)目是任意的。另外，冷凝器49的數(shù)目不限于1個(gè)，是任意的。
主蒸氣管42的上游側(cè)與核反應(yīng)堆40的出口連接，主蒸氣管42的下游側(cè)與渦輪設(shè)備系統(tǒng)41的高壓渦輪44的入口連接。此外，蒸氣管48與高壓渦輪44的出口連接，蒸氣管48的另一端發(fā)生分岔，分別與第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的入口連接。在設(shè)置于高壓渦輪44的出口處的蒸氣管48上設(shè)置水分分離器(hygroscopicmoisture separator)50。
另外，冷凝水給水管43的上游側(cè)與渦輪設(shè)備系統(tǒng)41的冷凝器49連接，而冷凝水給水管43的下游側(cè)與核反應(yīng)堆40的入口連接。在冷凝水給水管43上，從成為核反應(yīng)堆40側(cè)的下游側(cè)起設(shè)置第1加熱器51a、第2加熱器51b、核反應(yīng)堆給水泵52、第3加熱器51c、第4加熱器51d、第5加熱器51e、第6加熱器51f和排水冷卻器53。此外，在核反應(yīng)堆給水泵52上，設(shè)置驅(qū)動(dòng)核反應(yīng)堆給水泵52用的RFP(核反應(yīng)堆給水泵reactor feedwater pump)渦輪54。
再有，在圖2的例子中，加熱器51的數(shù)目為6個(gè)，但是，加熱器51的數(shù)目是任意的。
另一方面，在核電站26中，設(shè)置貯藏冷凝水的冷凝水貯藏層55和使冷凝水貯藏層55的冷凝水蒸發(fā)而生成蒸氣的密封蒸氣蒸發(fā)器56。用冷凝水管57將冷凝水貯藏層55跟核反應(yīng)堆40與冷凝器49之間的冷凝水給水管43和密封蒸氣蒸發(fā)器56連接。密封蒸氣蒸發(fā)器56用蒸氣管48和排水管58與冷凝器49連接。而且，在密封蒸氣蒸發(fā)器56內(nèi)部，從冷凝水貯藏層55導(dǎo)出的冷凝水管57與通向冷凝器49的蒸氣管48和排水管58互相連接。
另外，在渦輪設(shè)備系統(tǒng)41的高壓渦輪44上，設(shè)置通向第1加熱器51a的抽氣管59，在第1加熱器51a與水分分離器50之間的蒸氣管48上，設(shè)置通向第2加熱器51b的抽氣管59。
此外，在水分分離器50與低壓渦輪45a、45b、45c之間的蒸氣管48上，設(shè)置通向RFP渦輪54的抽氣管59。通向RFP渦輪54的抽氣管59經(jīng)由RFP渦輪54被導(dǎo)向與低壓渦輪45a、45b、45c連接的冷凝器49。
另外，在水分分離器50中，設(shè)置未圖示的排水箱，水分分離器50的排水箱用排水管58與第2加熱器51b連接。
此外，在第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c上，分別設(shè)置4條抽氣管59。上游側(cè)的抽氣管59發(fā)生分岔，被導(dǎo)向第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56。密封蒸氣蒸發(fā)器56用排水管58與第4加熱器51d連接。從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)向密封蒸氣蒸發(fā)器56的抽氣管59與從密封蒸氣蒸發(fā)器56通向第4加熱器51d的排水管58連接。
另外，從設(shè)置于第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c上的上游側(cè)起的第2抽氣管59被導(dǎo)向第4加熱器51d。此外，從設(shè)置于第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c上的上游側(cè)起的第3和第4抽氣管59分別被導(dǎo)入第5加熱器51e和第6加熱器51f。
另外，在第1加熱器51a與第2加熱器51b之間、在第2加熱器51b與第3加熱器51c之間、在第3加熱器51c與第4加熱器51d之間以及在第4加熱器51d與第5加熱器51e之間，分別設(shè)置排水管58。
在第5加熱器51e和第6加熱器51f上，分別設(shè)置排水管58，在各排水管58的另一端，設(shè)置共同的排水箱60。在排水箱60上，分別設(shè)置排水管58和蒸氣管48，排水管58的另一端經(jīng)排水冷卻器53被導(dǎo)向冷凝器49，蒸氣管48被導(dǎo)向第6加熱器51f。在排水箱60內(nèi)部，設(shè)置于排水箱60的各排水管58與蒸氣管48互相連接。
而且，從高壓渦輪44通向第1加熱器51a的抽氣管59在第1加熱器51a中與通向第2加熱器51b的排水管58連接。此外，從高壓渦輪44與水分分離器50之間通向第2加熱器51b的抽氣管59、從水分分離器50的未圖示的排水箱60通向第2加熱器51b的排水管58以及從第1加熱器51a通向第2加熱器51b的排水管58分別與從第2加熱器51b通向第3加熱器51c的排水管58連接。
另外，從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c通向第3加熱器51c的抽氣管59以及從第2加熱器51b通向第3加熱器51c的排水管58分別與從第3加熱器51c通向第4加熱器51d的排水管58連接。此外，從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c通向第4加熱器51d的的抽氣管59、從密封蒸氣蒸發(fā)器56通向第4加熱器51d的排水管58以及從第3加熱器51c通向第4加熱器51d的排水管58與從第4加熱器51d通向第5加熱器51e的排水管58連接。
同樣，從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c通向第5加熱器51e的抽氣管59以及從第4加熱器51d通向第5加熱器51e的排水管58分別與從第5加熱器51e通向排水箱60的排水管58連接。此外，從排水箱60通向第6加熱器51f的的蒸氣管48以及從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c通向第6加熱器51f的抽氣管59分別與從第6加熱器51f通向排水箱60的排水管58連接。
在如此構(gòu)成的核電站26中，在核反應(yīng)堆40中發(fā)生的主蒸氣用主蒸氣管42被導(dǎo)入高壓渦輪44的入口。主蒸氣在高壓渦輪44的內(nèi)部作功后，成為蒸氣，從高壓渦輪44的出口經(jīng)蒸氣管48被導(dǎo)入水分分離器50。在此處，在高壓渦輪44內(nèi)，作功后的蒸氣的一部分經(jīng)抽氣管59作為抽氣被導(dǎo)入第1加熱器51a。
另外，從高壓渦輪44的出口經(jīng)蒸氣管48被導(dǎo)入水分分離器50的蒸氣的一部分經(jīng)抽氣管59作為抽氣被導(dǎo)入第2加熱器51b。被導(dǎo)入水分分離器50的蒸氣在水分分離器50中被除去水分后，經(jīng)分岔的蒸氣管48分別被導(dǎo)入第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c。此外，在水分分離器50中產(chǎn)生的排水經(jīng)排水管58被導(dǎo)入第2加熱器51b。
在此處，蒸氣的一部分從水分分離器50與第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c之間的蒸氣管48經(jīng)抽氣管59作為抽氣被導(dǎo)入RFP渦輪54。被導(dǎo)入RFP渦輪54的抽氣在RFP渦輪54中作功后，被導(dǎo)入冷凝器49，成為冷凝水。因此，驅(qū)動(dòng)RFP渦輪54，RFP渦輪54的輸出被用作核反應(yīng)堆給水泵52的動(dòng)力。
另一方面，分別被導(dǎo)入第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的蒸氣在第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c中作功后，在冷凝器49中冷凝，成為冷凝水。
其結(jié)果是，利用高壓渦輪44和第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c中的蒸氣所作的功，使傳動(dòng)軸46與未圖示的渦輪葉片一起旋轉(zhuǎn)，利用傳動(dòng)軸46的旋轉(zhuǎn)，動(dòng)力被傳遞給發(fā)電機(jī)47，進(jìn)行發(fā)電。
在此處，在第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c中作功后的蒸氣的一部分作為抽氣經(jīng)抽氣管59被導(dǎo)入第3加熱器51c、第4加熱器51d、第5加熱器51e、第6加熱器51f和密封蒸氣蒸發(fā)器56。
被導(dǎo)入密封蒸氣蒸發(fā)器56的抽氣通過與從冷凝水貯藏層55被導(dǎo)入密封蒸氣蒸發(fā)器56的冷凝水的熱交換，成為排水，被導(dǎo)入第4加熱器51d。從冷凝水貯藏層55被導(dǎo)入密封蒸氣蒸發(fā)器56的冷凝水的一部分成為蒸氣，經(jīng)蒸氣管48被導(dǎo)入冷凝器49，而其余部分不成為蒸氣而成為排水，經(jīng)排水管58被導(dǎo)入冷凝器49。
另一方面，在冷凝器49中所生成的冷凝水經(jīng)冷凝水給水管43被導(dǎo)入排水冷卻器53。在排水冷卻器53中，從排水箱60被導(dǎo)入冷凝器49的排水與冷凝水進(jìn)行熱交換，使排水冷卻。被導(dǎo)入排水冷卻器53的冷凝水依次被導(dǎo)入第6加熱器51f、第5加熱器51e、第4加熱器51d和第3加熱器51c。然后，在第6加熱器51f、第5加熱器51e、第4加熱器51d和第3加熱器51c中，冷凝水與分別從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c經(jīng)抽氣管59被導(dǎo)入的抽氣、從排水箱60被導(dǎo)入的蒸氣、從第2加熱器51b、第3加熱器51c、第4加熱器51d或密封蒸氣蒸發(fā)器56被導(dǎo)入的排水進(jìn)行熱交換，將冷凝水加熱。
在第6加熱器51f、第5加熱器51e、第4加熱器51d和第3加熱器51c中，通過與冷凝水的熱交換，從抽氣和蒸氣所生成的排水從排出側(cè)的排水管58分別排出，最終被導(dǎo)入排水箱60。
此外，經(jīng)由第3加熱器51c的冷凝水被導(dǎo)入核反應(yīng)堆給水泵52，使之升壓作為核反應(yīng)堆40的給水。在核反應(yīng)堆給水泵52中升壓后的給水依次被導(dǎo)入第2加熱器51b和第1加熱器51a，由于從高壓渦輪44或蒸氣管48經(jīng)抽氣管59被導(dǎo)入的抽氣、或者從水分分離器50或第1加熱器51a被導(dǎo)入的排水而被加熱。
在第1加熱器51a和第2加熱器51b中，通過與給水的熱交換從抽氣所生成的排水從排出側(cè)的排水管58分別排出，最終被導(dǎo)入第3加熱器51c。
經(jīng)由第1加熱器51a被加熱的給水，被導(dǎo)入核反應(yīng)堆40并受熱，成為主蒸氣，被導(dǎo)入高壓渦輪44的入口。
圖3是表示圖2所示的高壓渦輪44的一例的結(jié)構(gòu)圖，圖4是表示成為圖3所示的高壓渦輪44的抽氣口和蒸氣出口的位置的仰視圖。
高壓渦輪44為交替設(shè)置多個(gè)動(dòng)葉片70和靜葉片71的結(jié)構(gòu)。各動(dòng)葉片70被插入傳動(dòng)軸46中，以與傳動(dòng)軸46一起旋轉(zhuǎn)的方式構(gòu)成。從高壓渦輪44的入口側(cè)被導(dǎo)入內(nèi)部的蒸氣X在經(jīng)由各動(dòng)葉片70與靜葉片71之間作功后，從蒸氣出口72被排出。
另外，構(gòu)成為在高壓渦輪44的入口與出口72之間設(shè)置抽氣口73，蒸氣X的一部分從抽氣口73經(jīng)由抽氣管59被導(dǎo)入第1加熱器51a。
圖5是表示圖3所示的低壓渦輪45的一例的結(jié)構(gòu)圖，圖6是表示圖5所示的低壓渦輪45的抽氣口和蒸氣出口的位置的仰視圖。
低壓渦輪45與高壓渦輪44相同，為交替設(shè)置多個(gè)動(dòng)葉片80和靜葉片81的結(jié)構(gòu)。各動(dòng)葉片80被插入傳動(dòng)軸46中，以與傳動(dòng)軸46一起旋轉(zhuǎn)的方式構(gòu)成。從低壓渦輪45的入口側(cè)被導(dǎo)入內(nèi)部的蒸氣X在經(jīng)由各動(dòng)葉片80與靜葉片81之間作功后，從蒸氣出口82排出。
另外，在低壓渦輪45的入口與出口82之間從上游側(cè)起設(shè)置第1抽氣口83、第2抽氣口84、第3抽氣口85、第4抽氣口86。并且，構(gòu)成為低壓渦輪45內(nèi)部的蒸氣X的一部分從第1抽氣口83經(jīng)由抽氣管59被導(dǎo)入第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56。此外，構(gòu)成為低壓渦輪45內(nèi)部的蒸氣X的一部分從第2抽氣口84、第3抽氣口85、第4抽氣口86經(jīng)由抽氣管59分別被導(dǎo)入第4加熱器51d、第5加熱器51e、第6加熱器51f。
另外，在低壓渦輪45中，為了除去蒸氣X中的水分而設(shè)置單一或多個(gè)排水收集器87。圖5的低壓渦輪45是設(shè)置了5個(gè)排水收集器87，即第1、第2、第3、第4、第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e的例子。
此外，第1、第3、第5排水收集器87a、87c、87e為如下結(jié)構(gòu)與排水一起被導(dǎo)入蒸氣的一部分，與從第3抽氣口85和第4抽氣口86排出的抽氣或從出口82排出的蒸氣合流。另一方面，在第2和第4排水收集器87b、87d中，無需考慮除去蒸氣的一部分的效果。
圖7是表示圖5所示的低壓渦輪45中所設(shè)置的排水收集器87附近的放大剖面圖。
低壓渦輪45的各靜葉片81被隔膜90固定住，而動(dòng)葉片80被盤91固定在傳動(dòng)軸46上。而且，在動(dòng)葉片80的前端部附近的靜葉片81側(cè)，設(shè)置剖面形成為V字的溝狀的排水收集器87。在排水收集器87的端部，設(shè)置氣水分離室92，將在排水收集器87內(nèi)被俘獲的水分導(dǎo)入氣水分離室92，由此，除去低壓渦輪45內(nèi)部的蒸氣X的水分。
而且，在圖2所示的核電站26中，以如下方式構(gòu)成軸轉(zhuǎn)矩傳感器27被設(shè)置在連接高壓渦輪44與第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的傳動(dòng)軸46上，可測量高壓渦輪44和各低壓渦輪45a、45b、45c的至少一個(gè)軸轉(zhuǎn)矩，以得到軸轉(zhuǎn)矩測量值F。
因此，在將軸轉(zhuǎn)矩傳感器27設(shè)置于高壓渦輪44的輸出軸的情況下，可得到高壓渦輪44的輸出的實(shí)測值作為軸轉(zhuǎn)矩測量值，在將軸轉(zhuǎn)矩傳感器27分別設(shè)置于各低壓渦輪45a、45b、45c的輸出軸的情況下，可得到各低壓渦輪45a、45b、45c的輸出的實(shí)測值作為軸轉(zhuǎn)矩測量值。
給水冷凝水流量傳感器28被設(shè)置于給水冷凝水管43上，被構(gòu)成為可測量被導(dǎo)入核反應(yīng)堆40的給水和冷凝水的流量。
發(fā)電機(jī)輸出傳感器29具有測量發(fā)電機(jī)47的發(fā)電輸出，即核電站26的總輸出的功能。
電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30用溫度傳感器或壓力傳感器等多個(gè)傳感器構(gòu)成，被構(gòu)成為可測量核電站26的各構(gòu)成要素的所需方面的蒸氣、給水、冷凝水、排水、抽氣的溫度、壓力、流量等數(shù)據(jù)之中的核電站26的熱效率診斷所需的數(shù)據(jù)。
核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的給水冷凝水流量設(shè)定單元13根據(jù)由給水冷凝水流量傳感器28所測得的給水或冷凝水的流量，具有暫時(shí)設(shè)定為用于核電站26的熱效率診斷的給水或冷凝水的流量的功能和將所暫時(shí)設(shè)定的給水或冷凝水的流量給予加熱器熱收支計(jì)算單元14的功能。
再有，所暫時(shí)設(shè)定的給水或冷凝水的流量可以直接用由給水冷凝水的流量傳感器28所測得的給水或冷凝水的流量，或者也可以用其附近的值。
另外，給水冷凝水流量設(shè)定單元13在從電站狀態(tài)最佳化單元24接受了給水或冷凝水的再設(shè)定請求的情況下，被構(gòu)成為根據(jù)從電站狀態(tài)最佳化單元24接收到的信息而再次暫時(shí)設(shè)定給水或冷凝水的流量。
加熱器熱收支計(jì)算單元14具有如下功能根據(jù)從給水冷凝水流量設(shè)定單元13接收到的給水或冷凝水的流量的暫時(shí)設(shè)定值，計(jì)算設(shè)置于核電站26的冷凝水給水管43上的第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f的入口和出口處的給水或冷凝水的熱交換量。
即，加熱器熱收支計(jì)算單元14具有如下功能計(jì)算第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f的入口和出口處的給水或冷凝水的焓或比焓和各加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f的排水管58的出口處排水的焓或比焓的功能；將計(jì)算得到的各加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的給水、冷凝水、排水的焓或比焓之中必要的數(shù)據(jù)給予高壓渦輪輸出計(jì)算單元15、低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18和低壓渦輪輸出計(jì)算單元21的功能。
因此，在核電站26具有圖2所示的構(gòu)成的情況下，計(jì)算第1加熱器51a、第2加熱器51b、第3加熱器51c、第4加熱器51d、第5加熱器51e、第6加熱器51f中的給水、冷凝水、排水的焓或比焓的功能被包括在加熱器熱收支計(jì)算單元14中。
再有，加熱器熱收支計(jì)算單元14以如下方式構(gòu)成可從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入計(jì)算焓或比焓所需的給水、冷凝水、排水的溫度、壓力、流量等數(shù)據(jù)。
高壓渦輪輸出計(jì)算單元15具有如下構(gòu)成分別從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入核電站26所需方面的蒸氣、抽氣、排水、給水、冷凝水的溫度、壓力、流量等數(shù)據(jù)，從加熱器熱收支計(jì)算單元14輸入各加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的給水、冷凝水、排水的各焓或比焓之中的所需的數(shù)據(jù)，同時(shí)，假定高壓渦輪44的出口72中的干燥度。
另外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15具有如下功能假定的數(shù)據(jù)或從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30或加熱器熱收支計(jì)算單元14輸入的數(shù)據(jù)，進(jìn)行蒸氣和抽氣的熱量的收支計(jì)算，即進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得高壓渦輪44的輸出；將通過熱收支計(jì)算得到的高壓渦輪44的輸出計(jì)算值給予高壓渦輪輸出校正單元16。
另外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15被構(gòu)成為，在從高壓渦輪輸出校正單元16接受高壓渦輪44的輸出的再計(jì)算請求和高壓渦輪44的出口72處的蒸氣的干燥度的校正請求的情況下，校正蒸氣的干燥度，對高壓渦輪44的輸出再次進(jìn)行熱收支計(jì)算，并將所得到的高壓渦輪44的輸出計(jì)算值給予高壓渦輪輸出校正單元16。
另外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15具有如下功能將在高壓渦輪44的輸出的熱收支計(jì)算的過程中所得到的高壓渦輪44的出口72處的蒸氣流量給予低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18。
此外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15被構(gòu)成為，根據(jù)需要將高壓渦輪44的輸出計(jì)算值給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
高壓渦輪輸出校正單元16具有如下功能從高壓渦輪輸出計(jì)算單元15接收高壓渦輪44的輸出計(jì)算值，將高壓渦輪44的輸出計(jì)算值與預(yù)先任意設(shè)定的輸出基準(zhǔn)值進(jìn)行比較，判定高壓渦輪44的輸出基準(zhǔn)值與輸出計(jì)算值之差或比值是否在預(yù)先設(shè)定的閾值內(nèi)。
在此處，作為高壓渦輪44的輸出基準(zhǔn)值的設(shè)定方法，例如可舉出采用設(shè)計(jì)值的方法、采用高壓渦輪44的輸出測量值的方法、采用憑經(jīng)驗(yàn)得到的推定值的方法等方法。
在假設(shè)高壓渦輪44的輸出基準(zhǔn)值為高壓渦輪44的輸出測量值的情況下，例如可從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入高壓渦輪44或低壓渦輪45a、45b、45c的軸轉(zhuǎn)矩測量值，并根據(jù)所輸入的軸轉(zhuǎn)矩測量值取得高壓渦輪44的輸出測量值。
此時(shí)，高壓渦輪輸出校正單元16被構(gòu)成為，在從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入的軸轉(zhuǎn)矩測量值為低壓渦輪45a、45b、45c的軸轉(zhuǎn)矩測量值的情況下，輸入由發(fā)電機(jī)輸出傳感器29所測得的核電站26的總輸出，同時(shí)，從核電站26的總輸出減去低壓渦輪45a、45b、45c的軸轉(zhuǎn)矩測量值，由此，可間接地求得高壓渦輪44的輸出測量值。
另外，高壓渦輪輸出校正單元16具有如下功能在判定為高壓渦輪44的輸出測量值與輸出基準(zhǔn)值之差或比值不在預(yù)先設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，向高壓渦輪輸出計(jì)算單元15給出高壓渦輪44的輸出的再計(jì)算請求和高壓渦輪44的出口72處的蒸氣的干燥度的校正請求并進(jìn)行再計(jì)算，由此，校正高壓渦輪44的輸出計(jì)算值，在判定為高壓渦輪44的輸出測量值與輸出基準(zhǔn)值之差或比值在預(yù)先設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，將高壓渦輪44的輸出計(jì)算值給予高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17。
高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17具有如下功能根據(jù)從高壓渦輪輸出校正單元16接收到的校正后的高壓渦輪44的輸出計(jì)算值、從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30所輸入的數(shù)據(jù)，計(jì)算高壓渦輪44的內(nèi)部效率，將計(jì)算得到的高壓渦輪44的內(nèi)部效率給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18具有如下功能根據(jù)從高壓渦輪輸出計(jì)算單元15接收到的高壓渦輪44的出口72處的蒸氣的流量、從加熱器熱收支計(jì)算單元14接收到的數(shù)據(jù)、從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入的數(shù)據(jù)之中的與核電站26的構(gòu)成對應(yīng)的所需的數(shù)據(jù)，計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的干燥度，將計(jì)算得到的低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的干燥度給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
此外，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18具有如下功能基于由電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30或核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的其它功能計(jì)算出的結(jié)果，輸入與核電站26的構(gòu)成對應(yīng)的所需的數(shù)據(jù)，且根據(jù)需要進(jìn)行熱收支計(jì)算，求得低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的流量、溫度、壓力、干燥度，并給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
數(shù)據(jù)計(jì)算單元19具有如下功能輸入在電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中測得的蒸氣、抽氣、排水、給水、冷凝水的溫度、壓力、流量等數(shù)據(jù)或在核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的其它功能所作的計(jì)算中得到的數(shù)據(jù)，計(jì)算對高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c以外的核電站26的構(gòu)成要素而言核電站26的熱效率診斷所需的數(shù)據(jù)。此外，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19被構(gòu)成為，將計(jì)算得到的數(shù)據(jù)給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
作為由數(shù)據(jù)計(jì)算單元19計(jì)算的數(shù)據(jù)，例如可舉出RFP渦輪54的內(nèi)部效率、核反應(yīng)堆40中的蒸氣的受熱量、導(dǎo)入核反應(yīng)堆40的給水和冷凝水的流量等數(shù)據(jù)。
低壓渦輪選定單元20具有如下功能在多個(gè)低壓渦輪45a、45b、45c之中選定低壓渦輪45，請求低壓渦輪輸出計(jì)算單元21進(jìn)行所選定的低壓渦輪45的輸出計(jì)算，一旦從低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23收到低壓渦輪45的內(nèi)部效率計(jì)算結(jié)束的信息的通知，則判定未執(zhí)行輸出計(jì)算的低壓渦輪45是否存在，當(dāng)未執(zhí)行輸出計(jì)算的低壓渦輪45存在的情況下，選定該低壓渦輪45并請求低壓渦輪輸出計(jì)算單元21進(jìn)行輸出計(jì)算。
低壓渦輪輸出計(jì)算單元21具有如下功能由低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18設(shè)定的低壓渦輪45a、45b、45c的入口處的溫度、壓力、流量、干燥度等數(shù)據(jù)，假定h-s線圖中的低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線。
另外，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21具有如下功能從加熱器熱收支計(jì)算單元14接收必要的數(shù)據(jù)，同時(shí)，從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入必要的數(shù)據(jù)，根據(jù)輸入或接收到的數(shù)據(jù)、設(shè)計(jì)信息和h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線，由熱收支計(jì)算求得校正膨脹線以及低壓渦輪45a、45b、45c的輸出。
另外，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21被構(gòu)成為，將由熱收支計(jì)算得到的低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值給予低壓渦輪輸出校正單元22，在從低壓渦輪輸出校正單元22接收到低壓渦輪45a、45b、45c的輸出的再計(jì)算請求和h-s線圖中的基準(zhǔn)膨脹線的校正請求的情況下，校正h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線，并再次對校正膨脹線以及低壓渦輪45a、45b、45c的輸出進(jìn)行熱收支計(jì)算。
此外，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21具有如下功能求得用第1至第4抽氣口83、84、85、86和第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e分割低壓渦輪45a、45b、45c后的各段落組的效率，將所求得的各段落組的效率給予低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23。
另外，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21被構(gòu)成為，根據(jù)需要將低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
低壓渦輪輸出校正單元22具有如下功能從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值，將預(yù)先任意設(shè)定的低壓渦輪45a、45b、45c的輸出基準(zhǔn)值與輸出計(jì)算值進(jìn)行比較，判定低壓渦輪45a、45b、45c的輸出基準(zhǔn)值與輸出計(jì)算值之差或比值是否在預(yù)先設(shè)定的閾值內(nèi)。
在此處，低壓渦輪45a、45b、45c的輸出基準(zhǔn)值與高壓渦輪44的輸出基準(zhǔn)值同樣地可根據(jù)設(shè)計(jì)值和輸出測量值等數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)定。因此，在將低壓渦輪45a、45b、45c的輸出基準(zhǔn)值設(shè)定為輸出測量值的情況下，可通過從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入高壓渦輪44或低壓渦輪45a、45b、45c的軸轉(zhuǎn)矩測量值，取得低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值。
此時(shí)，低壓渦輪輸出校正單元22被構(gòu)成為，在從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入的軸轉(zhuǎn)矩測量值為高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值的情況下，在輸入由發(fā)電機(jī)輸出傳感器29測得的核電站26的總輸出的同時(shí)，可通過從核電站26的總輸出減去高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值，間接地求得低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值。
另外，還可以不僅分別輸入各低壓渦輪45a、45b、45c的軸轉(zhuǎn)矩測量值并相加，而且假定從單一的低壓渦輪45輸入的軸轉(zhuǎn)矩測量值與其它低壓渦輪45的軸轉(zhuǎn)矩相等，來求得低壓渦輪45的合計(jì)輸出測量值。
此外，低壓渦輪輸出校正單元22具有如下功能通過將低壓渦輪45a、45b、45c的輸出的再計(jì)算請求和h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線的校正請求給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21進(jìn)行再計(jì)算，校正低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值，以使低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值與從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收到的低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值之差或比值在閾值內(nèi)。
另外，低壓渦輪輸出校正單元22被構(gòu)成為，當(dāng)?shù)蛪簻u輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值與從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收到的低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值之差或比值在閾值內(nèi)的情況下，將低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率的計(jì)算指令給予低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23。
低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23具有如下功能根據(jù)從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收到的低壓渦輪45a、45b、45c的各段落組的效率，計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c總體的內(nèi)部效率，將計(jì)算得到的低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
電站狀態(tài)最佳化單元24具有如下功能分別從高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17和低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23接收通過計(jì)算得到的高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率、從數(shù)據(jù)計(jì)算單元19中接收核電站26的熱效率診斷的對象所需的數(shù)據(jù)例如RFP渦輪54的內(nèi)部效率、核反應(yīng)堆40中的蒸氣的受熱量或?qū)牒朔磻?yīng)堆的給水和冷凝水的流量的計(jì)算值，用預(yù)先任意設(shè)定的基準(zhǔn)值來執(zhí)行各計(jì)算值的最佳化計(jì)算，判定最佳化計(jì)算是否已經(jīng)結(jié)束，即各計(jì)算值是否已分別最佳化。
在此處，作為最佳化計(jì)算的基準(zhǔn)值，可采用設(shè)計(jì)值和測量值等的數(shù)據(jù)。
另外，電站狀態(tài)最佳化單元24被構(gòu)成為，在判定為給水流量等的各計(jì)算值未最佳化的情況下，將給水或冷凝水的再設(shè)定請求給予給水冷凝水流量設(shè)定單元13，在判定為各計(jì)算值最佳化的情況下，將最佳化了的高壓渦輪44的內(nèi)部效率和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率的計(jì)算值分別給予性能降低因素設(shè)備確定單元25。
此外，電站狀態(tài)最佳化單元24被構(gòu)成為，在軸轉(zhuǎn)矩傳感器27的精度不足的情況下，例如在精度大于等于1％的情況下，可根據(jù)需要從高壓渦輪輸出計(jì)算單元15和低壓渦輪輸出計(jì)算單元21雙方或其中一方接收高壓渦輪44或低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值，并將輸出計(jì)算值包含在最佳化判定對象中。
電站狀態(tài)最佳化單元24在判定為高壓渦輪44的輸出計(jì)算值未最佳化的情況下，將高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度的校正請求給予高壓渦輪輸出計(jì)算單元15，而在判定為低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值未最佳化的情況下，將h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線的校正要求給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
在此處，最佳化計(jì)算的方法可用任意的方法。例如，可舉出采用概率分布以統(tǒng)計(jì)方式將給水流量等的各計(jì)算值最佳化的方法。即，由于一旦多次得到給水流量等的各計(jì)算值，則可得到表示各計(jì)算值與基準(zhǔn)值的偏差跟概率的關(guān)系的概率分布，所以，可從該概率分布求得最佳化后的給水流量等的各計(jì)算值。
由于最佳化的計(jì)算值存在多個(gè)，所以，可求得將各概率分布相乘而得到的概率分布，可將在相乘后的概率分布中偏差變得最小時(shí)的各計(jì)算值設(shè)定為最佳化了的計(jì)算值。此時(shí)，對于可假定為正態(tài)分布或?qū)⒄龖B(tài)分布積分而得到的概率分布的概率分布而言，可利用正態(tài)分布或?qū)⒄龖B(tài)分布積分而得到的概率分布。而且，在考慮各計(jì)算值后，整體的概率變得最大時(shí)的計(jì)算值即為最佳化了的計(jì)算值。
因此，在采用概率分布以統(tǒng)計(jì)方式將給水流量等的各計(jì)算值最佳化的情況下，電站狀態(tài)最佳化單元24被構(gòu)成為，在判定為給水流量等的各計(jì)算值未最佳化的情況下，將給水或冷凝水的再設(shè)定請求給予給水冷凝水流量設(shè)定單元13，使偏差變得較小。
再有，最佳化計(jì)算的方法也可以是只判定給水流量等的各計(jì)算值是否在根據(jù)預(yù)先設(shè)定的基準(zhǔn)值的閾值的范圍內(nèi)。此時(shí)，電站狀態(tài)最佳化單元24也可以不具備執(zhí)行最佳化計(jì)算的功能。
性能降低因素設(shè)備確定單元25具有如下功能計(jì)算從電站狀態(tài)最佳化單元24接收到的最佳化后的高壓渦輪44的內(nèi)部效率以及低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差，并確定計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差跟預(yù)先設(shè)定的貢獻(xiàn)度的乘積大的構(gòu)成要素。在此處，貢獻(xiàn)度是將高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c各自對核電站26的效率的影響程度數(shù)值化而被設(shè)定的。
另外，由性能降低因素設(shè)備確定單元25所作的判定結(jié)果可適當(dāng)?shù)赝ㄟ^監(jiān)視器等輸出單元12來輸出。
接著說明核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的作用。
圖8是表示在將圖1所示的核電站熱效率診斷系統(tǒng)10應(yīng)用于圖2所示的核電站26的情況下診斷核電站26的熱效率時(shí)的步驟的一例的流程圖，圖中，將數(shù)字標(biāo)在S之后的符號表示流程圖的各步驟。
首先，利用給水冷凝水流量傳感器28測量導(dǎo)入核反應(yīng)堆40的給水的流量GH1，利用發(fā)電機(jī)輸出傳感器29測量發(fā)電機(jī)47的發(fā)電輸出、即核電站26的總輸出WTOTAL。此外，利用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測量核電站26的各構(gòu)成要素的所需方面的蒸氣、給水、冷凝水、排水、抽氣的溫度、壓力、流量等數(shù)據(jù)之中核電站26的熱效率診斷所需的數(shù)據(jù)。
再有，與核電站26的熱效率診斷所需的精度比較，可以以較充分的精度對利用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測量的核電站26的各點(diǎn)的蒸氣、給水、冷凝水、排水、抽氣的溫度和壓力進(jìn)行測量。另一方面，蒸氣、排水、抽氣、給水、冷凝水的流量的精度比溫度和壓力的精度低。
因此，也可利用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測量核電站26的各點(diǎn)的蒸氣、排水、抽氣、給水、冷凝水的流量的全部或一部分，在此處，凡不容易通過計(jì)算求得者采用測量值，通過計(jì)算求得其它的蒸氣等的流量。
另外，利用軸轉(zhuǎn)矩傳感器27例如測量高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩，可得到高壓渦輪44的輸出WHP的實(shí)測值作為軸轉(zhuǎn)矩測量值F。
而且，在步驟S1中，給水冷凝水流量設(shè)定單元13從給水冷凝水流量傳感器28輸入被導(dǎo)入核反應(yīng)堆40的給水的流量GH1，并暫時(shí)設(shè)定為用于核電站26的熱效率診斷的給水的流量GH1。即，利用給水冷凝水流量傳感器28測得的給水的流量GH1其精度為0.7％左右，作為暫時(shí)設(shè)定。此外，給水冷凝水流量設(shè)定單元13將暫時(shí)設(shè)定的給水的流量GH1給予加熱器熱收支計(jì)算單元14。
再有，也可取代給水而輸入冷凝水的流量，進(jìn)行暫時(shí)設(shè)定。
接著，在步驟S2中，利用加熱器熱收支計(jì)算單元14來計(jì)算第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中通過抽氣與冷凝水或給水的熱交換而各自產(chǎn)生的排水的比焓。
加熱器熱收支計(jì)算單元14在計(jì)算排水的比焓時(shí)從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f的排水管58的出口處的排水的溫度和壓力。而且，加熱器熱收支計(jì)算單元14用第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的排水管58的出口的排水的溫度和壓力，從蒸氣表求得排水的比焓。
作為蒸氣表，例如可利用由日本機(jī)械學(xué)會(huì)公布的表。
此外，加熱器熱收支計(jì)算單元14用從給水冷凝水流量設(shè)定單元13接收到的給水的流量GH1來計(jì)算第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的冷凝水給水管43的入口和出口的冷凝水和給水的焓。
加熱器熱收支計(jì)算單元14在計(jì)算冷凝水和給水的焓時(shí)從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的冷凝水給水管43的入口和出口處冷凝水或給水的溫度和壓力。而且，加熱器熱收支計(jì)算單元14從第1至第6加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f中的冷凝水給水管43的入口和出口處的冷凝水或給水的溫度和壓力求得比焓，乘以給水的流量GH1，由此，計(jì)算冷凝水和給水的焓。
此外，加熱器熱收支計(jì)算單元14將第1加熱器51a中的冷凝水和給水的焓、排水的比焓給予高壓渦輪輸出計(jì)算單元15。另外，分別將第2加熱器51b中的冷凝水和給水的焓、排水的比焓給予低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18，將第3、第4、第5、第6加熱器51c、51d、51e、51f中的冷凝水和給水的焓、排水的比焓給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
接著，在步驟S3中，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15為了對高壓渦輪44的輸出WHP進(jìn)行熱收支計(jì)算，根據(jù)高壓渦輪44的設(shè)計(jì)值暫時(shí)設(shè)定高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度。
由于在核電站26中所使用的蒸氣處于潮濕狀態(tài)，所以為了計(jì)算蒸氣的焓，除了蒸氣的溫度或壓力外，蒸氣的干燥度是必需的。因此，為了計(jì)算高壓渦輪44的出口72處蒸氣的熱量，由高壓渦輪輸出計(jì)算單元15暫時(shí)設(shè)定高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度。
但是，由于在高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度中采用精度低的設(shè)計(jì)值，所以是暫時(shí)設(shè)定。
接著，在步驟S4中，利用高壓渦輪輸出計(jì)算單元15來計(jì)算高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的干燥度。即，在圖2所示的核電站26中，由于在高壓渦輪44中設(shè)置抽氣口73，將抽氣導(dǎo)入第1加熱器51a中，所以，為了對高壓渦輪44的輸出WHP進(jìn)行熱收支計(jì)算，必須求得高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的熱量。
再有，準(zhǔn)確地說，雖然從高壓渦輪44的入口至抽氣口73的內(nèi)部效率與從抽氣口73至出口72的內(nèi)部效率不同，但都假定高壓渦輪44在100％負(fù)載附近運(yùn)轉(zhuǎn)，在此處，高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP從高壓渦輪44的入口至出口72作為恒定值來計(jì)算。
高壓渦輪44的抽氣口73處的抽氣的干燥度可從步驟S3中所假定的高壓渦輪44的出口72處的蒸氣的干燥度和抽氣口73處的壓力求得。
即，首先在h-s(比熵-比焓)線圖上根據(jù)高壓渦輪44的入口和出口72的壓力及溫度將高壓渦輪44的入口和出口72處的比焓hHPin、hHPout和比熵sHPin、sHPout的點(diǎn)作圖。進(jìn)而，用直線連結(jié)高壓渦輪44的入口處的比焓hHPin和比熵sHPin的點(diǎn)和高壓渦輪44的出口處的比焓hHPout和比熵sHPout的點(diǎn)。然后，可求出所得到的h-s線圖上的直線與對應(yīng)于高壓渦輪44的抽氣口73的壓力的等壓線的交點(diǎn)，并可從蒸氣表求得在所求得的交點(diǎn)處蒸氣的干燥度作為高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的干燥度。
再有，從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入在由高壓渦輪輸出計(jì)算單元15所作的高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的干燥度的計(jì)算時(shí)所需的高壓渦輪44的入口和出口72處蒸氣的溫度和壓力以及高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的壓力。
接著，在步驟S5中，為了求得在對高壓渦輪44的輸出WHP進(jìn)行熱收支計(jì)算時(shí)所需的抽氣的熱量，由高壓渦輪輸出計(jì)算單元15計(jì)算抽氣的流量GEXT。
在此處，導(dǎo)入到第1加熱器51a的抽氣的熱量與從排水管58排出的排水的熱量之差，是抽氣在第1加熱器51a中所失去的熱量。抽氣的熱量為抽氣的比焓hEXT與抽氣的流量GEXT的乘積，排水的熱量為排水的比焓hD與排水的流量GH1D的乘積。另外，排水的流量GH1D可從抽氣的流量GEXT求得。
此外，抽氣在第1加熱器51a中所失去的熱量與給水在第1加熱器51a中接收到的熱量相等。給水在第1加熱器51a中接收到的熱量用第1加熱器51a的入口和出口處給水的焓之差表示。
因此，導(dǎo)入到第1加熱器51a的抽氣的流量GEXT可用式(1)進(jìn)行熱收支計(jì)算。
GEXT＝{GH1(hHout-hHin)+GH1DhEXT)/hD…(1)式中，GEXT導(dǎo)入到第1加熱器的抽氣的流量GH1第1加熱器中給水的流量GH1D從第1加熱器排出的排水的流量hHout第1加熱器的出口處給水的比焓hHin第1加熱器的入口處給水的比焓hD第1加熱器的出口處排水的比焓hEXT第1加熱器的入口處抽氣的比焓在此處，第1加熱器51a的入口處抽氣的比焓hEXT可視作與步驟S4中所求得的高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的比焓相等。
另外，給水在第1加熱器51a中接收到的熱量可從由加熱器熱收支計(jì)算單元14接收到的第1加熱器51a的入口和出口處給水的比焓求得。
因此，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15根據(jù)從加熱器熱收支計(jì)算單元14接收到的數(shù)據(jù)和從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入的數(shù)據(jù)，利用式(1)計(jì)算抽氣的流量GEXT。
接著，在步驟S6中，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15計(jì)算高壓渦輪44中蒸氣的排氣損失，即高壓渦輪44中未用于渦輪葉片的旋轉(zhuǎn)的蒸氣的速度能量。
再有，雖然蒸氣的排氣損失根據(jù)高壓渦輪44的出口72處蒸氣的流速進(jìn)行計(jì)算，但蒸氣的流速可從蒸氣的流量和高壓渦輪44的出口72的截面積求得。高壓渦輪44的出口72處蒸氣的流量可通過從高壓渦輪44的入口處蒸氣的流量GHP減去流向第1加熱器51a的抽氣的流量GEXT進(jìn)行計(jì)算。
接著，在步驟S7中，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15通過熱收支計(jì)算求得高壓渦輪44的輸出。即，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入高壓渦輪44的入口的溫度、壓力，計(jì)算高壓渦輪44的入口的比焓hHPin。在此處，也可根據(jù)需要假定并使用高壓渦輪44的入口的干燥度。
此外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入高壓渦輪44的出口72的溫度、壓力，根據(jù)所輸入的高壓渦輪44的出口72的溫度、壓力和在步驟S3中所假定的高壓渦輪44的出口72的干燥度來計(jì)算高壓渦輪44的出口72處的比焓hHPout。
接著，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15將高壓渦輪44的入口處蒸氣的比焓hHPin與高壓渦輪44的入口處蒸氣的流量GHP相乘，由此，求得高壓渦輪44的入口處蒸氣的熱量，與此同時(shí)，將高壓渦輪44的出口處蒸氣的比焓hHpout與高壓渦輪44的出口處蒸氣的流量相乘，由此，求得高壓渦輪44的出口處蒸氣的熱量。
在此處，高壓渦輪44的入口處蒸氣的流量GHP可從給水的流量通過計(jì)算求得。高壓渦輪44的出口72處蒸氣的流量可通過從高壓渦輪44的入口處蒸氣的流量GHP減去在步驟S5中求得的抽氣的流量GEXT來計(jì)算。
此外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15將高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的比焓與在步驟S5中求得的抽氣的流量GEXT相乘，由此，計(jì)算抽氣的熱量。高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的比焓可根據(jù)蒸氣表從高壓渦輪44的抽氣口73處抽氣的溫度、壓力、干燥度求得。
然后，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15進(jìn)行高壓渦輪44的入口和出口72處蒸氣的熱量、抽氣的熱量以及在步驟S6中計(jì)算得到的高壓渦輪44中的蒸氣的排氣損失的能量收支計(jì)算，求得高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal。
另外，高壓渦輪輸出計(jì)算單元15將通過熱收支計(jì)算得到的高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal給予高壓渦輪輸出校正單元16。
接著，在步驟S8中，高壓渦輪輸出校正單元16從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F，而從高壓渦輪輸出計(jì)算單元15接收高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal，并將高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal進(jìn)行比較，判定高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal之差或比值是否在預(yù)先設(shè)定的閾值εHP內(nèi)。
例如，高壓渦輪輸出校正單元16通過式(2)判定高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal的比值是否在閾值εHP(例如εHP＝0.5％)內(nèi)。
|WHPcal/F-1|＜εHP…(2)而且，當(dāng)判定為高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal的比值不在閾值εHP內(nèi)，即不滿足式(2)的情況下，高壓渦輪輸出校正單元16將高壓渦輪44的輸出WHP的再計(jì)算請求和為滿足式(2)而應(yīng)校正高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度的信息的請求給予高壓渦輪輸出計(jì)算單元15。
因此，在步驟S3中再次利用高壓渦輪輸出計(jì)算單元15暫時(shí)設(shè)定高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度，在步驟S4至步驟S7中計(jì)算高壓渦輪44的輸出。其結(jié)果是，利用高壓渦輪輸出計(jì)算單元15，反復(fù)計(jì)算高壓渦輪44的輸出，直至高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal的比值落在閾值εHP內(nèi)為止。
然后，在步驟S8中，一旦判定為高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F與高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal的比值在閾值εHP內(nèi)，則高壓渦輪輸出校正單元16將高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal給予高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17。
接著，在步驟S9中，高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17根據(jù)從高壓渦輪輸出校正單元16接受到的校正后的高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal和從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入的數(shù)據(jù)，計(jì)算高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP。
在此處，用式(3)表示高壓渦輪44的輸出WHP。但是，在此處為了使計(jì)算簡化，未考慮抽氣。從而，在要使計(jì)算精度提高的情況下，也可包含抽氣對高壓渦輪44的輸出WHP進(jìn)行計(jì)算。
WHP＝ΔhHPad·GHP·ηHP…(3)式中，ΔhHPad高壓渦輪絕熱熱降GHP高壓渦輪入口蒸氣流量ηHP高壓渦輪內(nèi)部效率即，在考慮到消耗于蒸氣的熵變化的能量損失部分后，將高壓渦輪內(nèi)部效率ηHP乘以高壓渦輪絕熱熱降ΔhHPad與高壓渦輪入口蒸氣流量GHP的乘積，即乘以蒸氣的高壓渦輪44中的焓變化來求得高壓渦輪44的輸出WHP。進(jìn)而，使式(3)變形以得到式(4)。
ηHP＝WHP/ΔhHPad·GHP…(4)在此處，高壓渦輪絕熱熱降ΔhHPad如式(5)所示，用假定為蒸氣在高壓渦輪44中按等熵變化的情況下的蒸氣的高壓渦輪44的入口處的比焓hHPin與出口72處的比焓hHPout之差來表示。即，高壓渦輪絕熱熱降ΔhHPad表示在沒有能量損失的理想狀態(tài)下蒸氣在高壓渦輪44中的作功量。
ΔhHPad＝hHPin-hHPoutod…(5)因此，如果知道高壓渦輪44的入口和出口處蒸氣的壓力及高壓渦輪44的入口處蒸氣的溫度，則可從h-s線圖求得高壓渦輪44的入口處的比焓hHPin和假定為蒸氣按等熵變化的情況下出口72處的比焓hHPout，進(jìn)而可從式(5)求得高壓渦輪絕熱熱降ΔhHPad。
因此，可在電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中測量高壓渦輪44的入口處蒸氣的壓力、高壓渦輪44的出口72處蒸氣的壓力、高壓渦輪44的入口處蒸氣的溫度。在此處，也可根據(jù)需要假定并使用高壓渦輪44的入口處的干燥度。另外，高壓渦輪入口蒸氣流量GHP可采用步驟S7中得到的值。
然后，高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入高壓渦輪44的入口處蒸氣的壓力、高壓渦輪44的出口72處蒸氣的壓力、高壓渦輪44的入口處蒸氣的溫度，與此同時(shí)，從高壓渦輪輸出校正單元16接收高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal，通過式(4)和式(5)來計(jì)算高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP。
再有，由高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17計(jì)算的高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP的精度可用從式(4)導(dǎo)出的誤差傳輸式(6)求得。
|δηHP/ηHP|＝|δWHP/WHP|+|δΔhHPad/ΔhHPad|+|δGHP/GHP|…(6)在此處，具體地說，將所假定的條件代入式(6)，將計(jì)算高壓渦輪內(nèi)部效率ηHP的精度的結(jié)果示于式(7)。
|δWHP/WHP|＝0.5％|δΔhHPad/ΔhHPad|＝0.4％|δGHP/GHP|＝0.7％|δηHP/ηHP|=(0.52+0.42+0.72)=0.9%---(7)]]>另外，高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17將計(jì)算得到的高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
接著，由低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18來計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的流量。一般來說，由于經(jīng)由高壓渦輪44的蒸氣成為潮濕的蒸氣，所以，導(dǎo)入到水分分離器50可除去水分分離器50中蒸氣的水分。因此，對導(dǎo)入到低壓渦輪45a、45b、45c的蒸氣的干燥度產(chǎn)生影響。
另外，在圖2所示的核電站26中，在高壓渦輪44與水分分離器50之間的蒸氣管48上設(shè)置抽氣口，抽氣被導(dǎo)入第2加熱器51b，與此同時(shí)，在水分分離器50中所產(chǎn)生的排水和在第1加熱器51a出口處的排水也被導(dǎo)入第2加熱器51b，用于與給水的熱交換。
因此，在步驟S10中，為了計(jì)算在水分分離器50中被除去而產(chǎn)生的排水的量，由低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18求得水分分離器50的水分分離效率，即可從蒸氣的潮濕成分中作為水分可分離的比例。
水分分離器50的水分分離效率可根據(jù)水分分離器50的入口處蒸氣的流量基于水分分離器50的設(shè)計(jì)信息進(jìn)行計(jì)算。即，水分分離效率被表示為水分分離器50的入口處蒸氣的流量的函數(shù)，或者通過表相關(guān)聯(lián)。
另外，高壓渦輪44的出口72處蒸氣的流量為水分分離器50的入口處蒸氣的流量與導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量之和。因此，水分分離器50的入口處蒸氣的流量和導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量可以相互以另一方為參數(shù)來表示。
因此，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18以水分分離器50的入口處蒸氣的流量為參數(shù)，基于作為水分分離器50的設(shè)計(jì)信息的函數(shù)或者根據(jù)表去求水分分離器50的水分分離效率。
接著，在步驟S11中，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18以水分分離器50的入口處蒸氣的流量為參數(shù)，通過將水分分離器50的入口處蒸氣的流量乘以在步驟S10中所求得的水分分離器50的水分分離效率，來計(jì)算在水分分離器50中從蒸氣中分離而產(chǎn)生的排水的量。
進(jìn)而，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18以水分分離器50的入口處蒸氣的流量為參數(shù)，根據(jù)在水分分離器50中從蒸氣中分離而產(chǎn)生的排水的量和水分分離器50的入口處蒸氣的流量來計(jì)算水分分離器50的出口處蒸氣的干燥度。
另外，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18根據(jù)在水分分離器50中從蒸氣中分離而產(chǎn)生的排水的熱量、水分分離器50的入口處蒸氣的熱量進(jìn)行熱收支計(jì)算，并以水分分離器50的入口處蒸氣的流量為參數(shù)來計(jì)算水分分離器50的出口處蒸氣的流量。
此時(shí)，水分分離器50的出口處蒸氣的流量計(jì)算所需的排水、蒸氣的溫度或壓力等數(shù)據(jù)在電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中被測量并被輸入到低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18中。
接著，在步驟S12中，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18計(jì)算導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量。導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量與導(dǎo)入第1加熱器51a的抽氣的流量的計(jì)算相同，可用第2加熱器51b中給水接收到的熱量、排水的熱量、抽氣的熱量通過熱收支計(jì)算進(jìn)行計(jì)算。
因此，在步驟S10至步驟S12中，采用以水分分離器50的入口處蒸氣的流量為參數(shù)計(jì)算得到的水分分離器50中排氣的流量，由此，可分別求得導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量、水分分離器50的入口處蒸氣的流量、水分分離器50的出口處蒸氣的干燥度、水分分離器50的出口處蒸氣的流量。
此時(shí)，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入水分分離器50的入口處蒸氣的流量計(jì)算所需的抽氣、給水、排水的溫度或壓力等數(shù)據(jù)，與此同時(shí)，從加熱器熱收支計(jì)算單元14接收給水或排水的焓或比焓。另外，作為第2加熱器51b的入口處抽氣的比焓，可采用高壓渦輪44的出口72處蒸氣的比焓。
另外，在圖2所示的核電站26中，在水分分離器50與低壓渦輪45a、45b、45c之間的蒸氣管48上設(shè)置抽氣口，抽氣被導(dǎo)入RFP渦輪54，用作動(dòng)力源。
因此，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18以導(dǎo)入RFP渦輪54的抽氣的流量GRFPT為參數(shù)，計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的流量。在此處，導(dǎo)入RFP渦輪54的抽氣的流量GRFPT由于與導(dǎo)入第2加熱器51b的抽氣的流量同樣地，可通過RFP渦輪54中的能量的收支計(jì)算進(jìn)行計(jì)算，所以，可通過解RFP渦輪54中的能量的收支計(jì)算式最終求得。
然后，低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18將低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的干燥度、溫度、壓力、流量給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
接著，在步驟S13中，為了對以后的電站狀態(tài)進(jìn)行最佳化判定，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19計(jì)算RFP渦輪54的內(nèi)部效率ηRFPT。在此處，RFP渦輪54的輸出WRFPT由式(8)給出。
WRFPT＝ηRFPT·GRFPT·ΔhRFPT…(8)式中，WRFPTRFP渦輪的輸出ηRFPTRFP渦輪的內(nèi)部效率GRFPTRFP渦輪的入口處抽氣的流量ΔhRFPTRFP渦輪絕熱熱降即，得到與高壓渦輪44的輸出WHP的計(jì)算式(3)同樣的公式。在此處，認(rèn)為RFP渦輪54的輸出WRFPT等于核反應(yīng)堆給水泵52的動(dòng)力，即等于核反應(yīng)堆給水泵52中給水所得到的升壓能量。因此，可通過用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測量核反應(yīng)堆給水泵52中給水所得到的升壓能量，求得RFP渦輪54的輸出WRFPT，進(jìn)而可根據(jù)導(dǎo)入RFP渦輪54的抽氣的流量由式(8)計(jì)算RFP渦輪54的內(nèi)部效率ηRFPT。
在此處，在RFP渦輪的入口處抽氣的流量GRFPT中，可采用測量值或基于RFP渦輪54的設(shè)計(jì)的值。另外，RFP渦輪絕熱熱降ΔhRFPT可根據(jù)蒸氣表從RFP渦輪54的入口處抽氣的溫度、壓力、干燥度和出口處抽氣的壓力求得。
RFP渦輪54的入口處抽氣的比焓等于在步驟S11中計(jì)算得到的水分分離器50的入口處的比焓，RFP渦輪54的入口處的溫度、壓力和RFP渦輪54的出口壓力可從用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測得的值求得。
再有，也可將RFP渦輪54的輸出WRFPT作為測量值或根據(jù)RFP渦輪54的設(shè)計(jì)的值。
數(shù)據(jù)計(jì)算單元19將計(jì)算得到的RFP渦輪54的內(nèi)部效率ηRFPT給予電站狀態(tài)最佳化單元24。
另外，在步驟S14中，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19計(jì)算核反應(yīng)堆40中蒸氣的受熱量。核反應(yīng)堆40中蒸氣的受熱量可根據(jù)蒸氣表從核反應(yīng)堆40的入口處給水的溫度以及壓力和核反應(yīng)堆40的出口處蒸氣的溫度、壓力及干燥度作為給水的焓與蒸氣的焓之差進(jìn)行計(jì)算。
因此，利用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30測量核反應(yīng)堆40的入口處給水的溫度以及壓力和核反應(yīng)堆40的出口處蒸氣的溫度、壓力及干燥度，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入核反應(yīng)堆40的入口處給水的溫度以及壓力和核反應(yīng)堆40的出口處蒸氣的溫度、壓力及干燥度。
數(shù)據(jù)計(jì)算單元19將所得到的蒸氣的受熱量給予電站狀態(tài)最佳化單元24。數(shù)據(jù)計(jì)算單元19請求低壓渦輪選定單元20選定欲求得內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45。
接著，在步驟S15中，低壓渦輪選定單元20根據(jù)來自數(shù)據(jù)計(jì)算單元19的請求，選定欲求得內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45，請求低壓渦輪輸出計(jì)算單元21計(jì)算所選定的低壓渦輪45的輸出。在此處，假定第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP全部相等來進(jìn)行計(jì)算。因此，低壓渦輪選定單元20選定全部第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c。
接著，在步驟S16中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21一旦從低壓渦輪選定單元20接受低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算的請求，則假定h-s線圖上的低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線。
低壓渦輪輸出計(jì)算單元21首先根據(jù)從低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元18接收到的低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的溫度、壓力、干燥度，求得低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的比焓，將與低壓渦輪45a、45b、45c的入口處蒸氣的壓力相等的等壓線上的點(diǎn)繪制成h-s線圖。然后，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21通過繪制成線圖的點(diǎn)，根據(jù)作為設(shè)計(jì)信息給出的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)膨脹線，用任意的方法設(shè)定基準(zhǔn)膨脹線A1。例如，可設(shè)定與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)膨脹線相似的曲線或近似成高次曲線的基準(zhǔn)膨脹線。
另外，為了執(zhí)行在后述的步驟S17至步驟S23中的計(jì)算，利用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30分別測量設(shè)置有低壓渦輪45a、45b、45c的第1至第4抽氣口83、84、85、86、第1、第3、第5排水收集器87a、87c、87e的各點(diǎn)處的壓力和低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處的壓力和溫度，并輸入到低壓渦輪輸出計(jì)算單元21中。
即，在設(shè)置有第1至第4抽氣口83、84、85、86、第1、第3、第5排水收集器87a、87c、87e的各點(diǎn)處將低壓渦輪45a、45b、45c分割成多個(gè)段落組，測量各段落組的入口和出口處的壓力和溫度。
再有，第2、第4排水收集器87b、87d與第1、第3、第5排水收集器87a、87c、87e不同，分別設(shè)置在第3、第4抽氣口85、86的附近。因此，對于第2、第4排水收集器87b、87d而言，假定可以不考慮排水除去時(shí)的附帶蒸氣，與第3、第4抽氣口85、86一起進(jìn)行熱收支計(jì)算。
在此處，用排水收集器87中的排水收集量來說明計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出時(shí)的計(jì)算方法。
圖9是表示在圖8所示的流程圖中所假定的h-s線圖上的低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線和校正膨脹線的一例的圖。
在圖9中，縱軸表示比焓，橫軸表示比熵。另外，在圖9中，虛線表示低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線A1，實(shí)線表示低壓渦輪45a、45b、45c的校正膨脹線A2。
另外，分別將低壓渦輪45a、45b、45c的入口和出口處蒸氣的壓力設(shè)定為pin、pout，分別將設(shè)置有第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e的各點(diǎn)處的壓力設(shè)定為p1、p2、…、p5。另外，將表示低壓渦輪45a、45b、45c入口壓力的等壓線上的點(diǎn)設(shè)定為ptin。
低壓渦輪輸出計(jì)算單元21可通過計(jì)算從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入的各壓力p1、p2、…、p5、pout處各自的等壓線與基準(zhǔn)膨脹線A1的交點(diǎn)pt1、pt2、…、pt5、ptout，來假定設(shè)置有低壓渦輪45a、45b、45c的第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e的各點(diǎn)和出口82處蒸氣的比焓。
再有，也可根據(jù)從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30輸入的低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處的壓力pout和低壓渦輪45a、45b、45c的入口處的比焓來計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的入口與出口82之間的蒸氣的絕熱熱降，再乘以低壓渦輪45a、45b、45c的設(shè)計(jì)內(nèi)部效率，以求得與低壓渦輪45a、45b、45c的出口82對應(yīng)的點(diǎn)ptout，并通過低壓渦輪輸出計(jì)算單元21假定連結(jié)了對應(yīng)于低壓渦輪45a、45b、45c的入口的點(diǎn)ptin與對應(yīng)于出口82的點(diǎn)ptout的線為低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線A1。
接著，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21根據(jù)圖9所示的低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線A1，將低壓渦輪45a、45b、45c內(nèi)部分割成各點(diǎn)ptin、pt1、pt2、…、pt5、ptout間的段落組，由渦輪效率的通式即式(9)來計(jì)算段落組中的渦輪效率即段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb1、ηb2、…、ηb6。
ηbn＝Δhbn/Δhbnad…(9)式中，ηbn段落組基準(zhǔn)渦輪效率Δhbn點(diǎn)間蒸氣的有效熱降Δhbnad點(diǎn)間蒸氣的絕熱熱降在此處，在低壓渦輪45a、45b、45c的第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e中，由于排水從蒸氣中被分離，所以，在第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e的前后，蒸氣的干燥度增加。因此，實(shí)際上蒸氣的膨脹線象圖9的校正膨脹線A2那樣，成為具有階梯差的曲線。
另外，由于在第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e中干燥度增加，所以，與段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb1、ηb2、…、ηb6相比，在基于蒸氣的校正膨脹線A2的各點(diǎn)ptin、pt1、pt2、…、pt5、ptout間的段落組c1、c2、…、c6中的渦輪效率即段落組校正渦輪效率ηc1、ηc2、…、ηc6提高。
再有，準(zhǔn)確地說，由于ηb1與ηc1為相同的值，所以，在圖9中pt1與ptc1out一致。
在此處，在基于蒸氣的校正膨脹線A2的各段落組c1、c2、…、c6中的段落組校正渦輪效率ηc1、ηc2、…、ηc6與段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb1、ηb2、…、ηb6之間，基于低壓渦輪45的設(shè)計(jì)信息，恒定的關(guān)系成立。例如，在段落組校正渦輪效率ηc3與段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb3之間，式(10)的關(guān)系成立。
ηc3＝ηb3{1-C1·(mc3in+mc3out)/2}/(1-C2·(mpt2+mpt3)/2}…(10)式中，mc3in段落組c3的入口處的濕度mc3out段落組c3的出口處的濕度mpt2點(diǎn)pt2處的濕度mpt3點(diǎn)pt3處的濕度C1、C2基于低壓渦輪的設(shè)計(jì)信息的常數(shù)再有，在圖5所示的低壓渦輪45中，C1＝C2＝0.87左右。
在此處，mpt2、mpt3可從已假定的基準(zhǔn)膨脹線A1得到。進(jìn)而，如假設(shè)點(diǎn)ptc3out、ptc3in處的干燥度為xc3out、xc3in，則xc3out與mc3out之和以及xc3in與mc3in之和分別為1。因此，如果段落組c3的入口處的干燥度xc3in已知，則段落組校正渦輪效率ηc3可用以mc3out為參數(shù)的函數(shù)表示。
因此，通過以mc3out為參數(shù)反復(fù)進(jìn)行式(11-1)、式(11-2)、式(11-3)的計(jì)算，可求得段落組c3的出口處的干燥度xc3out和段落組校正渦輪效率ηc3。
hc3out＝fh(p3、mc3out) …(11-1)ηc3＝fn(mc3out) …(11-2)hc3outcal＝hc3in-ηc3(hc3in-hc3outad) …(11-3)
式中，hc3out段落組c3的出口處蒸氣的比焓fh基于壓力和濕度計(jì)算蒸氣的比焓用的函數(shù)fη基于濕度計(jì)算段落組校正渦輪效率用的函數(shù)hc3in段落組c3的入口處蒸氣的比焓hc3outcal基于渦輪效率計(jì)算式的段落組c3的出口處蒸氣的比焓的計(jì)算值hc3outad假定為等熵變化的情況下的段落組c3的出口處蒸氣的比焓即，通過改變mc3out反復(fù)進(jìn)行計(jì)算，直至式(11-1)的右邊與式(11-3)的右邊相等為止，可求得干燥度xc3out和段落組校正渦輪效率ηc3。如果已知段落組c3的入口處的比焓hc3in，則可從h-s線圖求得hc3outad。
在段落組校正渦輪效率ηc1、ηc2、…、ηc6與段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb1、ηb2、…、ηb6之間，同樣的關(guān)系成立。因此，如果已知各段落組的入口處的干燥度和壓力或比焓，則可計(jì)算出口的干燥度，求得出口的比焓。
因此，為了得到校正膨脹線A2，必須計(jì)算各段落組c1、c2、…、c6的入口處的干燥度，即第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e中的干燥度的變化量。
接著，在步驟S17中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21對從第1至第3低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)入到第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56的抽氣的流量進(jìn)行熱收支計(jì)算。即，與高壓渦輪44中的抽氣相同，從低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)入到第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56的抽氣的熱量，可從第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56中冷凝水接收到的熱量、在第3加熱器51c和密封蒸氣蒸發(fā)器56中產(chǎn)生的排水、蒸氣的熱量進(jìn)行計(jì)算。
接著，在步驟S18中，與步驟S17相同，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21對從第1(至第3)低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)入到第4加熱器51d的抽氣的流量進(jìn)行熱收支計(jì)算。
接著，在步驟S19中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21計(jì)算在第1排水收集器87a中從蒸氣中除去的排水的量。在此處，第1至第5排水收集器87a、87b、87c、87d、87e中的水分除去率可預(yù)先作為設(shè)計(jì)信息而函數(shù)化或數(shù)據(jù)庫化。
例如，第1排水收集器87a中的水分除去率ε如式(12)所示，可表示為第1排水收集器87a下游側(cè)的蒸氣的壓力，即圖9的p1的函數(shù)。
ε＝fε(p1) …(12)另外，由第1排水收集器87a分離出的排水、蒸氣的流量采用從第1排水收集器87a的設(shè)計(jì)信息中得到的常數(shù)C3用式(13)表示。
GDドレン＝(C3/100)·Gc1out·(1-xc1out)+Gc1out(1-xc1out)·εGD蒸気＝(C3/100)·Gc1out·xc1outGD＝GDドレン+GD蒸気…(13)式中，GD排水由第1排水收集器分離出的排水的流量GD蒸氣由第1排水收集器分離出的蒸氣的流量GD由第1排水收集器分離出的排水和抽氣的總流量Gc1out段落組c1的出口處蒸氣的流量C3從第1排水收集器的設(shè)計(jì)信息得到的常數(shù)另外，在第1排水收集器87a中產(chǎn)生的附帶蒸氣的流量GMRD用式(14)表示。
GMRD＝(C3/100)·Gc1out…(14)進(jìn)而，在第1排水收集器87a中分離出的排水與蒸氣的比焓用式(15)表示。
hD＝(h’c1out·GDドレン+h”c1out·GD蒸気)/GDh’c1out＝fh’(p1)h”c1out＝gh”(p1)…(15)式中，hD在第1排水收集器中分離出的排水與蒸氣的比焓h’c1out段落組c1的出口處的飽和水比焓
h”c1out段落組c1的出口處的飽和蒸氣比焓另外，在第1排水收集器87a中除去了排水后的蒸氣即段落組c2的入口處蒸氣的流量用式(16)表示。
GC2inドレン＝Gc1out·(1-xc1out)-GDドレンGC2in蒸気＝Gc1out·xc1out-GD蒸気GC2in＝GC2inドレン+GC2in蒸気…(16)式中，GC2in排水段落組c2的入口處蒸氣中所包含的排水成分的流量GC2in蒸氣段落組c2的入口處蒸氣中所包含的蒸氣成分的流量GC2in段落組c2的入口處蒸氣的總流量進(jìn)而，段落組c2的入口處蒸氣的干燥度xc2in用式(17)表示。
xc2in＝GC2in蒸気/GC2in…(17)另外，段落組c2的入口處蒸氣的比焓hC2in和比熵sC2in如式(18)所示，分別被表示為點(diǎn)pt1即段落組c2的入口處蒸氣的壓力p1和段落組c2的入口處蒸氣的干燥度xc2in的函數(shù)。
hC2in＝fhC2in(p1，xc2in)sC2in＝gsC2in(p1，xc2in)…(18)因此，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21可從第1排水收集器87a下游側(cè)的p1利用式(12)、式(13)、式(14)、式(15)、式(16)、式(17)、式(18)，分別求得在第1排水收集器87a中分離出的排水和蒸氣的流量GD排水、GD蒸氣、GD、排水與蒸氣的整體的比焓hD、在第1排水收集器87a中產(chǎn)生的附帶蒸氣的流量GMRD、段落組c2的入口處蒸氣的流量GC2in、干燥度xc2in、比焓hC2in和比熵sC2in。
接著，在步驟S20中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21用段落組c2的入口處蒸氣的干燥度xc2in，由式(11-1)、式(11-2)、式(11-3)的反復(fù)計(jì)算，來計(jì)算段落組c2的段落組校正渦輪效率ηc2，與此同時(shí)，求得段落組c2的出口處蒸氣的比焓hc2out。進(jìn)而，與步驟S18和步驟S19相同，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21對從第2排水收集器87b的排水量和從低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)入到第5加熱器51e的抽氣的流量進(jìn)行熱收支計(jì)算。因此，可求得段落組c3的入口處蒸氣的總流量GC3in、干燥度xc3in和比焓hc3in。
接著，在步驟S21中，與步驟S19相同，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21從第3排水收集器87c下游側(cè)的壓力利用式(12)、式(13)、式(14)、式(15)、式(16)、式(17)、式(18)，分別求得在第3排水收集器87c中分離出的排水和蒸氣的流量、排水與蒸氣的整體的比焓、在第3排水收集器87c中產(chǎn)生的附帶蒸氣的流量、后續(xù)段落組的入口處蒸氣的流量、干燥度、比焓和比熵。
接著，在步驟S22中，與步驟S20相同，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21對從第4排水收集器87d的排水量和從低壓渦輪45a、45b、45c導(dǎo)入到第6加熱器51f的抽氣的流量進(jìn)行熱收支計(jì)算。在此處，在第6加熱器51f和第5加熱器51e中產(chǎn)生的排水被導(dǎo)入共同的排水箱60。一旦來自第6加熱器51f的排水與來自第5加熱器51e的排水在排水箱60中混合，則產(chǎn)生蒸氣。在排水箱60中產(chǎn)生的蒸氣被導(dǎo)入第6加熱器51f，而其余的排水成分被導(dǎo)入排水冷卻器53。
因此，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19對排水箱60進(jìn)行熱收支計(jì)算。從第6加熱器51f和第5加熱器51e流入排水箱60的排水的熱量可從在步驟S2中由加熱器熱收支計(jì)算單元14計(jì)算得到的排水的比焓進(jìn)行計(jì)算。
另外，從第6加熱器51f流入排水箱60的排水的流量與從第5加熱器51e流入排水箱60的排水的流量相比要少得多，排水箱60內(nèi)部的壓力可近似為與第6加熱器51f的壓力相等。
然后，可根據(jù)流入排水箱60的熱量和壓力從蒸氣表求得排水箱60內(nèi)部的蒸氣的干燥度。進(jìn)而，可從排水箱60內(nèi)部的蒸氣的干燥度計(jì)算導(dǎo)入第6加熱器51f的蒸氣的熱量和導(dǎo)入排水冷卻器53的排水的熱量。
接著，在步驟S23中，與步驟S19相同，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21從第5排水收集器87e下游側(cè)的壓力利用式(12)、式(13)、式(14)、式(15)、式(16)、式(17)、式(18)，分別求得在第5排水收集器87e中分離出的排水和蒸氣的流量、排水與蒸氣的整體的比焓、在第5排水收集器87e中產(chǎn)生的附帶蒸氣的流量、低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處蒸氣的流量、干燥度、比焓和比熵。
其結(jié)果是，可利用低壓渦輪輸出計(jì)算單元21得到低壓渦輪45a、45b、45c的從入口到出口82的校正膨脹線A2。即，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21從低壓渦輪45a、45b、45c的入口起，通過依次重復(fù)段落組的入口處蒸氣的比焓和干燥度的取得、基于段落組基準(zhǔn)渦輪效率的段落組校正渦輪效率的計(jì)算、段落組出口處蒸氣的比焓和干燥度的計(jì)算、抽氣或排水的流量和比焓的計(jì)算、下一段落組的入口處蒸氣的比焓和干燥度的計(jì)算，求得各段落組的出入口處蒸氣的比焓、干燥度、流量。
再有，從計(jì)算了第1排水收集器87a的下游，即段落組c2中的段落組校正渦輪效率ηc2的結(jié)果可知，段落組c2的段落組校正渦輪效率ηc2相對于段落組c2的段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb2增加0.3％。同樣可知，段落組c3、c4、c5、c6中的段落組校正渦輪效率ηc3、ηc4、ηc5、ηc6相對于段落組c3、c4、c5、c6中的段落組基準(zhǔn)渦輪效率ηb3、ηb4、ηb5、ηb6分別增加0.8％、1.7％、4.0％、6.3％。
因此，如核電站26那樣，在低壓渦輪45a、45b、45c中存在排水收集器87或抽氣口83、84、85、86的情況下，與火電站的情況不同，據(jù)認(rèn)為考慮到排水收集器87以校正低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP對提高精度是必需的。
接著，在步驟S24中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21與高壓渦輪44的情況相同，計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c中蒸氣的排氣損失，即低壓渦輪45a、45b、45c中未用于渦輪葉片的旋轉(zhuǎn)的蒸氣的速度能量。
蒸氣的排氣損失與高壓渦輪44的出口72處蒸氣的排氣損失相同，可從低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處蒸氣的流量和低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處的截面積求得。
接著，在步驟S25中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出。即，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21首先計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的各段落組中的輸出即段落組輸出。低壓渦輪45a、45b、45c的段落組輸出用段落組的出入口間的有效熱降與段落組入口處蒸氣的流量的乘積給出。例如，段落組c3的段落組輸出Wc3可用式(19)進(jìn)行計(jì)算。
Wc3＝Gc3in·(hc3in-hc3out)…(19)
低壓渦輪輸出計(jì)算單元21使用式(19)求得各段落組中的段落組輸出并將其相加，由此，求得低壓渦輪45a、45b、45c整體的輸出計(jì)算值WLPcal。然后，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21將所得到的低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal給予低壓渦輪輸出校正單元22。
另一方面，低壓渦輪45a、45b、45c的各段落組中的效率即段落組效率可用段落組的出入口間的有效熱降與絕熱熱降之比表示。例如，段落組c3的段落組效率ηc3可用式(20)從段落組c3的有效熱降UEc3和絕熱熱降A(chǔ)Ec3進(jìn)行計(jì)算。
ηc3＝UEc3/AEc3＝(hc3in-hc3out)/(hc3in-hc3outad)…(20)低壓渦輪輸出計(jì)算單元21利用式(20)計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的段落組效率，并將所得到的結(jié)果給予低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23。
接著，在步驟S26中，低壓渦輪輸出校正單元22輸入由發(fā)電機(jī)輸出傳感器29測得的核電站26的總輸出WTOTAL，而從軸轉(zhuǎn)矩傳感器27輸入高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F，將發(fā)電機(jī)效率η乘以高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F所得的值視作高壓渦輪44的輸出WHP，并從核電站26的總輸出WTOTAL減去，由此，間接求得低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact。
即，如假定核電站26的總輸出為WTOTAL，高壓渦輪44的輸出為WHP，低壓渦輪45a、45b、45c的輸出為WLP，則式(21)成立。
WLP＝WTOTAL-WHP…(21)從而，如假定高壓渦輪44的輸出WHP等于將發(fā)電機(jī)效率η乘以高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F所得之值，則式(22)成立。
WLPact＝WTOTAL-F×η…(22)因此，如果測量高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F，則可間接求得低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact。低壓渦輪輸出校正單元22利用式(22)從高壓渦輪44的軸轉(zhuǎn)矩測量值F和核電站26的總輸出WTOTAL間接地求得低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact。
進(jìn)而，低壓渦輪輸出校正單元22例如利用式(23)判定低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact與低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal之比是否在閾值εLP內(nèi)。
|WLPcal/WLPact-1|＜εLP…(23)進(jìn)而，當(dāng)?shù)蛪簻u輪輸出校正單元22判定為低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact與低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal之比不在閾值εLP內(nèi)的情況下，將應(yīng)校正h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線A1的信息的請求給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21并進(jìn)行再計(jì)算，由此，來校正低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal。
此時(shí)，在步驟S16中，低壓渦輪輸出計(jì)算單元21將例如用牛頓法求得的變化量與低壓渦輪45a、45b、45c的基準(zhǔn)膨脹線A1的效率相加，由此，來校正基準(zhǔn)膨脹線A1。然后，利用校正后的基準(zhǔn)膨脹線A1再次由低壓渦輪輸出計(jì)算單元21來計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出。
因此，由低壓渦輪輸出計(jì)算單元21反復(fù)對低壓渦輪45a、45b、45c的輸出進(jìn)行計(jì)算，直至低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact與低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal之比落在閾值εLP內(nèi)為止。
然后，當(dāng)?shù)蛪簻u輪輸出校正單元22判定為低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值WLPact與低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal之比在閾值εLP內(nèi)的情況下，將低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的計(jì)算指令給予低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23。
因此，在步驟S27中，低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23一旦從低壓渦輪輸出校正單元22接受低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的計(jì)算指令，則根據(jù)從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收到的低壓渦輪45a、45b、45c的各段落組中的段落組效率來計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c整體的內(nèi)部效率ηLP。
低壓渦輪45a、45b、45c整體的內(nèi)部效率ηLP例如可定義為各段落組中的有效熱降的合計(jì)值∑(UE)與絕熱熱降的合計(jì)值∑(AE)之比。因此，低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23利用式(24)計(jì)算各段落組中的有效熱降的合計(jì)值∑(UE)與絕熱熱降的合計(jì)值∑(AE)之比，由此，求得低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP。
ηLP≡∑(UE)/∑(AE) …(24)式中，低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP不限于式(24)，可基于各段落組中的有效熱降UE和絕熱熱降A(chǔ)E任意地進(jìn)行定義。
低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23將計(jì)算得到的低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP給予電站狀態(tài)最佳化單元24，與此同時(shí)，請求低壓渦輪選定單元20選定下面應(yīng)進(jìn)行計(jì)算內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45。
因此，在步驟S28中，低壓渦輪選定單元20判定是否剩下欲求內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45，當(dāng)存在應(yīng)計(jì)算內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45的情況下，選定低壓渦輪45，請求低壓渦輪輸出計(jì)算單元21進(jìn)行輸出計(jì)算。
再有，在此處，由于假定第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP全部相等來進(jìn)行計(jì)算，所以，低壓渦輪選定單元20判定為不存在應(yīng)計(jì)算內(nèi)部效率ηLP的低壓渦輪45，并將該信息通知數(shù)據(jù)計(jì)算單元19。
接著，在步驟S29中，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19通過采用已求得的從排水箱60導(dǎo)入排水冷卻器53的排水的熱量，利用熱收支計(jì)算求得排水冷卻器53的入口處冷凝水的焓。此時(shí)，必要的給水的溫度或壓力等數(shù)據(jù)從電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30被輸入到數(shù)據(jù)計(jì)算單元19中。
接著，在步驟S30中，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19計(jì)算冷凝器49中的排水或蒸氣的收支以及冷凝器49、密封蒸氣蒸發(fā)器56、冷凝水貯藏層55間的冷凝水的收支，由此，計(jì)算冷凝器49的出口處冷凝水的流量和導(dǎo)入核反應(yīng)堆40的冷凝水即給水的流量GH1。進(jìn)而，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19執(zhí)行未圖示的各冷凝水系統(tǒng)的各熱交換器的熱收支計(jì)算。
在此處，導(dǎo)入到冷凝器49的蒸氣的流量可從第1、第2、第3低壓渦輪45a、45b、45c的出口82處蒸氣的流量求得。另外，未由熱收支計(jì)算得到的數(shù)據(jù)由電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30進(jìn)行測量并被輸入到數(shù)據(jù)計(jì)算單元19中。
然后，數(shù)據(jù)計(jì)算單元19將計(jì)算得到的冷凝水和給水的流量給予電站狀態(tài)最佳化單元24，與此同時(shí)，要求電站狀態(tài)最佳化單元24判定電站狀態(tài)是否最佳化。
接著，在步驟S31中，電站狀態(tài)最佳化單元24根據(jù)來自數(shù)據(jù)計(jì)算單元19的請求，執(zhí)行從高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17和低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23接收到的高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP的計(jì)算值、從數(shù)據(jù)計(jì)算單元19接收到的冷凝水和給水的流量的計(jì)算值、RFP渦輪54的內(nèi)部效率ηRFPT、核反應(yīng)堆40的蒸氣的受熱量的最佳化計(jì)算。即，電站狀態(tài)最佳化單元24為了使給水的流量等的各計(jì)算值最佳化，用預(yù)先設(shè)定的精度求得關(guān)于各計(jì)算值與針對各測量值的各自的基準(zhǔn)值的偏差的概率分布。
在此處，作為冷凝水和給水的流量的基準(zhǔn)值，可采用以給水冷凝水流量傳感器28得到的冷凝水和給水的測量值，作為核反應(yīng)堆40的蒸氣的受熱量的基準(zhǔn)值，可采用在電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30中測得的測量值，作為高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP、RFP渦輪54的內(nèi)部效率ηRFPT的基準(zhǔn)值，可采用設(shè)計(jì)值。
此時(shí)，在得不到為了得到滿足要求精度的概率分布而充分的給水的流量等各計(jì)算值的情況下，電站狀態(tài)最佳化單元24判定為不能最佳化，將給水的再設(shè)定請求給予給水冷凝水流量設(shè)定單元13，使與各計(jì)算值的基準(zhǔn)值的偏差變得較小。
是否充分地得到給水的流量等各計(jì)算值的判定方法是任意的，但作為具體例子，可將概率分布的要求精度設(shè)定為ε，用各偏差的概率分布上的各數(shù)據(jù)幅度是否大于要求精度ε來進(jìn)行判定。
因此，反復(fù)執(zhí)行步驟S1至步驟S31的處理，最終求得給水的流量等各計(jì)算值與各自的基準(zhǔn)值的偏差，得到概率分布。
圖10是表示最佳化計(jì)算中的概率分布的一例的圖。
圖10A表示冷凝水流量的概率分布，圖10B表示給水流量的概率分布，圖10C表示低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的概率分布。在各圖中，橫軸表示各數(shù)據(jù)的偏差，縱軸表示概率。
如圖10所示，可用統(tǒng)計(jì)方式將各概率分布假定為正態(tài)分布或假定為將正態(tài)分布進(jìn)行積分而得到的概率分布，進(jìn)而可定為將使乘以各概率而得到的整體的概率為最大時(shí)的各計(jì)算值最佳化的各計(jì)算值。
而且，電站狀態(tài)最佳化單元24一旦求得最佳化了的給水的流量等各計(jì)算值，則判定為最佳化計(jì)算結(jié)束，將高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP的最佳化后的計(jì)算值給予性能降低因素設(shè)備確定單元25。
接著，在步驟S32中，性能降低因素設(shè)備確定單元25計(jì)算從電站狀態(tài)最佳化單元24接收到的高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差，確定計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差與預(yù)先設(shè)定的貢獻(xiàn)度的乘積較大的一方的構(gòu)成要素作為核電站26的性能降低因素的設(shè)備。
即，性能降低因素設(shè)備確定單元25將高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c各自針對核電站26的效率的影響程度數(shù)值化后的貢獻(xiàn)度，乘以作為高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差的內(nèi)部效率劣化量和作為低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的計(jì)算值與設(shè)計(jì)值之差的內(nèi)部效率劣化量。
接著，性能低下因素設(shè)備確定單元25將高壓渦輪44的內(nèi)部效率劣化量與貢獻(xiàn)度的乘積跟低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率劣化量與貢獻(xiàn)度的乘積進(jìn)行比較，判定哪個(gè)值較大。進(jìn)而，性能降低因素設(shè)備確定單元25將判定的結(jié)果輸出給監(jiān)視器等輸出單元12。
再有，也可將高壓渦輪44、低壓渦輪45a、45b、45c以外的核電站26的構(gòu)成要素包含在性能降低因素設(shè)備的特定的對象中。例如，設(shè)定加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f、RFP渦輪54、核反應(yīng)堆給水泵52、冷凝器49的貢獻(xiàn)度。進(jìn)而，輸入另行計(jì)算得到的加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f、RFP渦輪54、核反應(yīng)堆給水泵52、冷凝器49的性能計(jì)算值或內(nèi)部效率的計(jì)算值。然后，可求得加熱器51a、51b、51c、51d、51e、51f、RFP渦輪54、核反應(yīng)堆給水泵52、冷凝器49的性能設(shè)計(jì)值與性能計(jì)算值之差或設(shè)計(jì)內(nèi)部效率與內(nèi)部效率的計(jì)算值之差即性能劣化量與貢獻(xiàn)度的乘積，并與高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c中的性能劣化量進(jìn)行比較。
再有，內(nèi)部效率劣化量或性能劣化量也可不限于設(shè)計(jì)值，也可以是性能試驗(yàn)值等的基準(zhǔn)的數(shù)據(jù)與計(jì)算值之差。
按照以上的核電站熱效率診斷系統(tǒng)10，可各自獨(dú)立地以高精度計(jì)算核電站26中的高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP，進(jìn)行性能診斷。因此，按照核電站熱效率診斷系統(tǒng)10，可對核電站26應(yīng)用最佳狀態(tài)評價(jià)法，可確定成為核電站26的性能降低的因素的設(shè)備。其結(jié)果是，核電站26的性能降低的因素可判定是高壓渦輪44還是低壓渦輪45a、45b、45c，對提高核電站26的能量效率起作用。
特別是由于用軸轉(zhuǎn)矩傳感器27測量高壓渦輪44至低壓渦輪45a、45b、45c的輸出，并對高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WHPcal、WLPcal進(jìn)行校正，所以，可提高高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP的計(jì)算精度。
實(shí)際上使用核電站熱效率診斷系統(tǒng)10，根據(jù)各設(shè)備的設(shè)計(jì)值通過計(jì)算求得高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηJP，可確認(rèn)，以0.11％的精度得到高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP，以0.05％的精度得到低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP。
再有，在核電站熱效率診斷系統(tǒng)10中，不僅在高壓渦輪44上設(shè)置軸轉(zhuǎn)矩傳感器27，而且可以在低壓渦輪45a、45b、45c中設(shè)置軸轉(zhuǎn)矩傳感器27。在對每個(gè)低壓渦輪45a、45b、45c設(shè)置軸轉(zhuǎn)矩傳感器27的情況下，對每個(gè)低壓渦輪45a、45b、45c可分別得到輸出計(jì)算值WLPcal，另一方面，可得到軸轉(zhuǎn)矩作為輸出測量值。
另外，也可以構(gòu)成為，在求得低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP后，再求得高壓渦輪44的內(nèi)部效率ηHP。
進(jìn)而，冷凝水、給水、蒸氣、排水、抽氣的溫度、壓力、流速等數(shù)據(jù)既可通過熱收支計(jì)算求得，又可用電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30進(jìn)行測量。
另外，也可將軸轉(zhuǎn)矩傳感器27、冷凝水給水傳感器、發(fā)電機(jī)輸出傳感器29和電站數(shù)據(jù)測量系統(tǒng)30的一部分或全部作為核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的構(gòu)成要素。
另一方面，也可省略核電站熱效率診斷系統(tǒng)10的構(gòu)成要素的一部分。例如，也可可構(gòu)成為，不設(shè)置電站狀態(tài)最佳化單元24，不將通過計(jì)算求得的高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηHP、ηLP最佳化，直接給予性能低下因素設(shè)備確定單元25。
另外，作為高壓渦輪44的輸出基準(zhǔn)值的設(shè)定方法，雖然采用了高壓渦輪44的輸出測量值，但當(dāng)軸轉(zhuǎn)矩傳感器27的精度例如大于等于1％左右，無法以足夠的精度得到高壓渦輪44的輸出測量值的情況下，也可使用基于設(shè)計(jì)值的值。此時(shí)，電站狀態(tài)最佳化單元24分別從高壓渦輪輸出計(jì)算單元15接收高壓渦輪44的輸出計(jì)算值WHPcal，從低壓渦輪輸出計(jì)算單元21接收低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值WLPcal，將高壓渦輪44和低壓渦輪45a、45b、45c的輸出測量值作為基準(zhǔn)值，包含在最佳化計(jì)算的對象中。
然后，電站狀態(tài)最佳化單元24在判定為高壓渦輪44的輸出計(jì)算值無法最佳化的情況下，將高壓渦輪44的出口72處蒸氣的干燥度的校正要求給予高壓渦輪輸出計(jì)算單元15，在判定為低壓渦輪45a、45b、45c的輸出計(jì)算值無法最佳化的情況下，將h-s線圖的基準(zhǔn)膨脹線的校正要求給予低壓渦輪輸出計(jì)算單元21。
另外，核電站熱效率診斷系統(tǒng)10不限于圖2所示構(gòu)成的BWR(沸水型核反應(yīng)堆Boiling Water reactor)，只要用各種測量傳感器取得所需的數(shù)據(jù)而能夠進(jìn)行能量計(jì)算，即可應(yīng)用于其它構(gòu)成的BWR或PWR(壓水型核反應(yīng)堆Pressurized water reactor)等各種核電站26中。
因此，高壓渦輪44也與低壓渦輪45相同，在如圖7所示的以設(shè)置有排水收集器87的核電站為對象的情況下，在高壓渦輪輸出計(jì)算單元15和高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元17中，也可設(shè)置與低壓渦輪輸出計(jì)算單元21和低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23同樣的功能。
進(jìn)而，在核電站熱效率診斷系統(tǒng)10中，在計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出時(shí)，雖然已考慮到排水收集器87中熱量的變化，但如果能夠滿足要求精度，則不必考慮排水收集器87也可計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出。此外，低壓渦輪45a、45b、45c整體的內(nèi)部效率ηLP也可用式(24)以外的公式定義。
例如，低壓渦輪45a、45b、45c的抽氣口是第1抽氣口和第2抽氣口兩個(gè)部位，在不考慮排水收集器87中熱量的變化的情況下，低壓渦輪45a、45b、45c的輸出WLP用式(25)表示。
WLP＝ΔhLP1ad·ηLP·GLP+ΔhLP2ad·ηLP·(GLP-GEXT1)+ΔhLP3ad·ηLP·(GLP-GEXT1-GEXT2)…(25)式中，ΔhLP1ad低壓渦輪絕熱熱降(入口-第1抽氣口間)ΔhLP2ad低壓渦輪絕熱熱降(第1抽氣口-第2抽氣口間)ΔhLP3ad低壓渦輪絕熱熱降(第2抽氣口-出口間)GLP低壓渦輪入口的蒸氣流量GEXT1第1抽氣口處抽氣的流量GEXT2第2抽氣口處抽氣的流量ηLP低壓渦輪內(nèi)部效率低壓渦輪45a、45b、45c的輸出WLP是在考慮到消耗于蒸氣的熵變化的能量損失部分后將低壓渦輪內(nèi)部效率ηLP乘以低壓渦輪絕熱熱降ΔhLP1ad、ΔhLP2d、ΔhLP3ad與蒸氣流量的乘積而得到校正的值。
即，將低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部在2個(gè)抽氣口處分成3個(gè)區(qū)域來計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的輸出WLP。即，在式(25)中，第1項(xiàng)是將低壓渦輪內(nèi)部效率ηLP乘以用低壓渦輪45a、45b、45c的入口與第1抽氣口之間的低壓渦輪絕熱熱降ΔhLP1ad與低壓渦輪入口蒸氣流量GLP的乘積表示的蒸氣的比焓變化所得之值。換言之，是低壓渦輪45a、45b、45c的從入口至第1抽氣口之間的蒸氣的作功量。
進(jìn)而，在低壓渦輪45a、45b、45c的第1抽氣口處，由于蒸氣的一部分為抽氣，所以，低壓渦輪45a、45b、45c的從第1抽氣口至第2抽氣口之間的蒸氣的流量為從低壓渦輪入口蒸氣流量GLP減去第1抽氣口處的抽氣量GEXT1所得之值。因此，如式(25)的第2項(xiàng)所示，低壓渦輪45a、45b、45c的從第1抽氣口至第2抽氣口之間的蒸氣的作功量是將低壓渦輪內(nèi)部效率ηLP乘以低壓渦輪45a、45b、45c的第1抽氣口與第2抽氣口之間的低壓渦輪絕熱熱降ΔhLP2ad和從第1抽氣口至第2抽氣口之間的蒸氣流量GLP-GEXT1所得之值。
同樣地，在低壓渦輪45a、45b、45c的第2抽氣口處，由于蒸氣的一部分為抽氣，所以，低壓渦輪45a、45b、45c的從第2抽氣口至出口之間的蒸氣的流量，為從低壓渦輪入口蒸氣流量GLP減去第1抽氣口和第2抽氣口處的抽氣量GEXT1、GEXT2所得之值。因此，如式(25)的第3項(xiàng)所示，低壓渦輪45a、45b、45c的從第2抽氣口至出口之間的蒸氣的作功量，是將低壓渦輪內(nèi)部效率ηLP乘以低壓渦輪45a、45b、45c的第2抽氣口與出口之間的低壓渦輪絕熱熱降ΔhLP3ad和從第2抽氣口至出口之間的蒸氣流量GLP-GEXT1-GEXT2所得之值。
從式(25)得到，低壓渦輪內(nèi)部效率ηLP用式(26)表示。
ηLP＝WLP/((ΔhLP1ad+ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GLP-(ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GEXT1-ΔhLP3ad·GEXT2)…(26)再有，在利用低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元23按照式(26)計(jì)算了低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的情況下的計(jì)算精度，可用從式(26)導(dǎo)出的誤差傳輸式(27)求得。
|δηLP/ηLP|＝|δWLP/WLP|+ΔhLP1ad·GLP/(hLP1ad·GLP+ΔhLP2ad(GLP-GEXT1)+ΔhLP3ad(GLP-GEXT1-GEXT2))|δΔhLP1ad/ΔhLP1ad|+ΔhLP2ad(GLP-GEXT1)/(ΔhLP1ad·GLP+ΔhLP2ad(GLP-GEXT1)+ΔhLP3ad(GLP-GEXT1-GEXT2))|δΔhLP2ad/ΔhLP2ad|+ΔhLP3ad(GLP-GEXT1-GEXT2)/(ΔhLP1ad·GLP+ΔhLP2ad(GLP-GEXT1)+ΔhLP3ad(GLP-GEXT1-GEXT2))|δΔhLP3ad/ΔhLP3ad|+(ΔhLP1ad+ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GLP/((ΔhLP1ad+ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GLP-(ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GEXT1-ΔhLP3ad·GEXT2)|δGLP/GLP|+(ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GEXT1/((ΔhLP1ad+ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GLP-(ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GEXT1-ΔhLP3ad·GEXT2)|δGEXT1/GEXT1|+ΔhLP3ad·GEXT2/((ΔhLP1ad+ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GLP-(ΔhLP2ad+ΔhLP3ad)GEXT1-ΔhLP3ad·GEXT2)|δGEXT2/GEXT2|…(27)在此處，將假定條件代入式(27)中以計(jì)算低壓渦輪45a、45b、45c的內(nèi)部效率ηLP的精度的結(jié)果示于式(28)中。
|δWLP/WLP|＝0.5％|δΔhLP1ad/ΔhLP1ad|＝0.4％|δΔhLP2ad/ΔhLP2ad|＝0.4％|δΔhLP3ad/ΔhLP3ad|＝0.4％|δGLP/GLP|＝1.0％|δGEXT1/GEXT1|＝5.0％|δGEXT2/GEXT2|＝5.0％GEXT1GLP·01GEXT2GLP·01ΔhLP1adΔhLP2adΔhLP3ad|δηLP/ηLP|＝((0.52+(1/2.7·0.4)2+(0.9/2.7·0.4)2+(0.8/2.7·0.4)2+(3/2.7·1.0)2+(0.2+2.7·5.0)2+(0.1/2.7·5.0)2))(1/2)＝1.3％…(28)
工業(yè)上的可利用性對于本發(fā)明的核電站熱效率診斷系統(tǒng)、核電站熱效率診斷程序和核電站熱效率診斷方法，可通過診斷核電站的熱效率，確定成為電力輸出降低的原因的構(gòu)成要素。
權(quán)利要求
1.一種核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于，具有給水冷凝水流量設(shè)定單元，用于暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量；加熱器熱收支計(jì)算單元，根據(jù)由上述給水冷凝水流量設(shè)定單元暫時(shí)設(shè)定的給水和冷凝水中的至少一方的流量，計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中的給水和冷凝水的熱交換量；高壓渦輪輸出計(jì)算單元，在假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度的同時(shí)，采用由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量，進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值；高壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，在上述高壓渦輪輸出計(jì)算單元中校正上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出；高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率；低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元，設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件；低壓渦輪輸出計(jì)算單元，根據(jù)由上述低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件，假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值；低壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，在上述低壓渦輪輸出計(jì)算單元中校正上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出；低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率；以及性能降低因素設(shè)備確定單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率，確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素。
2.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于上述高壓渦輪輸出校正單元以用上述高壓渦輪的輸出測量值作為上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值的方式構(gòu)成，上述低壓渦輪輸出校正單元以用上述低壓渦輪的輸出測量值作為上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值的方式構(gòu)成。
3.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于設(shè)置測量上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的至少一方的軸轉(zhuǎn)矩的軸轉(zhuǎn)矩傳感器，上述高壓渦輪輸出校正單元以采用由上述軸轉(zhuǎn)矩傳感器測得的上述高壓渦輪的軸轉(zhuǎn)矩測量值作為上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值的方式構(gòu)成，上述低壓渦輪輸出校正單元以采用由上述軸轉(zhuǎn)矩傳感器測得的上述低壓渦輪的軸轉(zhuǎn)矩測量值作為上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值的方式構(gòu)成。
4.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于具有電站狀態(tài)最佳化單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率以及給水和冷凝水的流量的計(jì)算值及各自的基準(zhǔn)值，判定上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率以及給水和冷凝水的流量的計(jì)算值是否被最佳化，當(dāng)判定為未被最佳化的情況下，在上述給水冷凝水流量設(shè)定單元中再暫時(shí)設(shè)定給水或冷凝水的流量。
5.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于具有電站狀態(tài)最佳化單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率、給水和冷凝水的流量的計(jì)算值以及核反應(yīng)堆中的蒸氣的受熱量的計(jì)算值及各自的基準(zhǔn)值，判定上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率、給水和冷凝水的流量的計(jì)算值以及上述核反應(yīng)堆中蒸氣的受熱量的計(jì)算值是否分別被最佳化，當(dāng)判定為未被最佳化的情況下，在上述給水冷凝水流量設(shè)定單元中再暫時(shí)設(shè)定給水或冷凝水的流量。
6.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于具有電站狀態(tài)最佳化單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率、給水和冷凝水的流量的計(jì)算值以及驅(qū)動(dòng)核反應(yīng)堆給水泵用的渦輪的內(nèi)部效率及各自的基準(zhǔn)值，判定上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率、給水和冷凝水的流量的計(jì)算值以及驅(qū)動(dòng)上述核反應(yīng)堆給水泵用的渦輪的內(nèi)部效率是否分別被最佳化，當(dāng)判定為未被最佳化的情況下，在上述給水冷凝水流量設(shè)定單元中再暫時(shí)設(shè)定給水或冷凝水的流量。
7.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于上述低壓渦輪輸出計(jì)算單元以采用設(shè)置于上述低壓渦輪的排水收集器中的排水收集量，計(jì)算上述低壓渦輪的輸出。
8.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于上述高壓渦輪輸出計(jì)算單元以如下方式構(gòu)成，假定上述高壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用設(shè)置于上述高壓渦輪的排水收集器中的排水收集量，并采用上述高壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量，進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值。
9.如權(quán)利要求1所述的核電站熱效率診斷系統(tǒng)，其特征在于具有電站狀態(tài)最佳化單元，利用正態(tài)分布或?qū)⒄龖B(tài)分布積分而得到的概率分布，在統(tǒng)計(jì)學(xué)上執(zhí)行各計(jì)算值的最佳化計(jì)算，使得由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率以及給水和冷凝水的流量的上述各計(jì)算值與各自的基準(zhǔn)值的偏差為最小。
10.一種核電站熱效率診斷方法，其特征在于，具有如下步驟暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量的步驟；根據(jù)暫時(shí)設(shè)定的給水和冷凝水中的至少一方的流量，計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中給水和冷凝水的熱交換量的步驟；假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度，同時(shí)，采用所求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值的步驟；當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出的步驟；根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率的步驟；設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件的步驟；根據(jù)所設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和所求得的給水或冷凝水的熱交換量進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值的步驟；當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出的步驟；根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率的步驟；以及根據(jù)上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率來確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素的步驟。
11.一種核電站熱效率診斷程序，其特征在于，使計(jì)算機(jī)作為下述單元來發(fā)揮功能給水冷凝水流量設(shè)定單元，用于暫時(shí)設(shè)定核電站中的給水和冷凝水的至少一方的流量；加熱器熱收支計(jì)算單元，根據(jù)由上述給水冷凝水流量設(shè)定單元暫時(shí)設(shè)定的給水和冷凝水中的至少一方的流量，計(jì)算設(shè)置于上述核電站的冷凝水給水管上的加熱器中的給水和冷凝水的熱交換量；高壓渦輪輸出計(jì)算單元，假定上述核電站的高壓渦輪的出口處的干燥度，同時(shí)，采用由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量，進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值；高壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述高壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述高壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述高壓渦輪的出口處的干燥度，再次計(jì)算上述高壓渦輪的輸出；高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述高壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述高壓渦輪的內(nèi)部效率；低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元，設(shè)定上述核電站的低壓渦輪入口處蒸氣的條件；低壓渦輪輸出計(jì)算單元，根據(jù)由上述低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元設(shè)定的上述低壓渦輪的入口處蒸氣的條件，假定上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，同時(shí)，采用所假定的上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線和由上述加熱器熱收支計(jì)算單元求得的給水或冷凝水的熱交換量，進(jìn)行熱收支計(jì)算，由此，求得上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值；低壓渦輪輸出校正單元，當(dāng)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值不在根據(jù)上述低壓渦輪的輸出基準(zhǔn)值而設(shè)定的閾值內(nèi)的情況下，校正在上述低壓渦輪輸出計(jì)算單元中上述低壓渦輪的基準(zhǔn)膨脹線，再次計(jì)算上述低壓渦輪的輸出；低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元，根據(jù)上述低壓渦輪的輸出計(jì)算值，計(jì)算上述低壓渦輪的內(nèi)部效率；以及性能降低因素設(shè)備確定單元，根據(jù)由上述高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元和上述低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元分別計(jì)算得到的上述高壓渦輪和上述低壓渦輪的內(nèi)部效率，確定成為上述核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素。
全文摘要
本發(fā)明的課題是一種核電站熱效率診斷系統(tǒng)(10)，具有暫時(shí)設(shè)定給水流量的給水冷凝水流量設(shè)定單元(13)；計(jì)算加熱器中的給水和冷凝水的熱量交換的加熱器熱收支計(jì)算單元(14)；假定核電站的高壓渦輪輸出計(jì)算單元(15)，假定核電站的高壓渦輪的出口的干燥度，求出高壓渦輪的輸出計(jì)算值；高壓渦輪輸出校正單元(16)，校正上述高壓渦輪的出口處的干燥度，以校正高壓渦輪的輸出計(jì)算值；計(jì)算高壓渦輪的內(nèi)部效率的高壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元(17)；設(shè)定低壓渦輪的入口處的蒸氣條件的低壓渦輪入口蒸氣條件設(shè)定單元(18)；求得低壓渦輪的輸出計(jì)算值的低壓渦輪輸出計(jì)算單元(21)；校正低壓渦輪的輸出計(jì)算值的低壓渦輪輸出校正單元(22)；計(jì)算低壓渦輪的內(nèi)部效率的低壓渦輪內(nèi)部效率計(jì)算單元(23)；確定成為核電站的性能降低因素的構(gòu)成要素的性能降低因素設(shè)備確定單元(25)。
文檔編號H02P9/04GK1902714SQ20048003942
公開日2007年1月24日 申請日期2004年10月27日 優(yōu)先權(quán)日2003年10月29日
發(fā)明者梅澤修一, 山本拓未 申請人:東京電力株式會(huì)社