專(zhuān)利名稱：用于兩個(gè)直流電源的逆變器以及用于運(yùn)行該逆變器的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于將來(lái)自具有共同的參考電位的第一和第二直 流電源的電能饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中的逆變器，其中該逆變器在輸出側(cè)與 交流網(wǎng)絡(luò)的中性導(dǎo)線和導(dǎo)線相連接。此外，本發(fā)明還涉及一種用于運(yùn) 4亍該逆變器的方法。
背景技術(shù)：
為了將直流電源的能量饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中，已知具有不同拓樸的 逆變器。直流電源、諸如光電電池、燃料電池、蓄電池等等通常具有
依賴于提取電流(Entnahmestrom)的電壓特性曲線。此外，由于外部 影響、例如在光電電池的情況下變化的光比率，最大提取功率(也稱 為最大功率點(diǎn)(MPP))持續(xù)改變。逆變器的調(diào)節(jié)必須考慮這種動(dòng)態(tài)的 工作狀態(tài)。
此外，交流網(wǎng)絡(luò)運(yùn)營(yíng)商要求逆變器將正弦形電流饋入到交流網(wǎng)絡(luò) 中，而不依賴于是否涉及聯(lián)合網(wǎng)絡(luò)或者所謂的獨(dú)立網(wǎng)絡(luò)(Inselnetz)。
在專(zhuān)利文獻(xiàn)US 6 914 418 B2中說(shuō)明了 一種用于調(diào)節(jié)逆變器的簡(jiǎn) 單的可能性。描述了所謂的MPP跟蹤，其中提取電流持續(xù)地略微被改 變，并且與直流電源的所測(cè)量的電壓相乘。將這樣得到的提取功率與 之前直接所測(cè)量的提取功率進(jìn)行比較。同樣將電壓與之前直接所測(cè)量 的電壓進(jìn)行比較。根據(jù)提取功率和電壓的變化，在接下來(lái)的步驟中預(yù) 先給定更高的或者更低的提取電流。
替代于此，在專(zhuān)利文獻(xiàn)US 4 390 940 Al中說(shuō)明了一種逆變器，
利用該逆變器可以以最大的提取功率驅(qū)動(dòng)光電電池。
針對(duì)確定的應(yīng)用情況選擇已知的逆變器拓樸尤其取決于所連接的 直流電源的電壓水平。如果直流電源的電壓水平處于被饋電的交流網(wǎng) 絡(luò)的峰值電壓之下，則逆變器通常包括升壓器級(jí)(Hochsetzerstufe) 和逆變器級(jí)。專(zhuān)利文獻(xiàn)US 2004/0165408 Al描述了這種逆變器，其中 在此兩個(gè)具有共同的參考電位的直流電源相連接。
因?yàn)樯龎浩骷?jí)并非無(wú)損耗并且因此降低逆變器的效率，因此也知 道僅僅包括逆變器級(jí)的逆變器。于是，所連接的直流電源的電壓必須總是處于交流網(wǎng)絡(luò)的峰值電壓之上。根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)，因此直流電源被
組合成所謂的串(String)，由此得到各個(gè)直流電源的電壓的倍數(shù)作 為串輸出電壓。
特別是，替代的直流電源、例如光電裝置或者燃料電池為了其經(jīng) 濟(jì)的使用而要求逆變器的高效率。

發(fā)明內(nèi)容
因此本發(fā)明的任務(wù)是，給出一種相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)改進(jìn)的具有高效 率的逆變器。
根據(jù)本發(fā)明，該任務(wù)通過(guò)用于將來(lái)自具有共同的參考電位的第一 和第二直流電源的電能饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中的逆變器來(lái)解決，其中該逆 變器在輸出側(cè)與交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線和中性導(dǎo)線相連接，并且其中
-第一直流電源具有相對(duì)于參考電位的正電位，
-第二直流電源具有相對(duì)于參考電位的負(fù)電位，
-兩個(gè)直流電源的參考電位與中性導(dǎo)線相連接，
-逆變器包括第一降壓轉(zhuǎn)換器，正電位利用該第一降壓轉(zhuǎn)換器被 連接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線上，
-逆變器包括第二降壓轉(zhuǎn)換器，負(fù)電位利用該第二降壓轉(zhuǎn)換器被 連接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線上。
該裝置將必需的部件降低到最少，由此相對(duì)于已知的逆變器電路 降低損耗功率并且優(yōu)化效率。在此情況下，直流電源的電壓至少等于 或者高于交流網(wǎng)絡(luò)的反復(fù)的、最大可期待的峰值電壓。
特別是當(dāng)笫一和第二直流電源被構(gòu)造為所謂的光電裝置串時(shí)，這 種裝置是有利的。在此，每個(gè)串都提供高于交流電壓網(wǎng)絡(luò)的峰值電壓 的電壓。因?yàn)楣怆娧b置通常被安裝在建筑物的屋頂上，所以兩個(gè)串的 參考電位與中性導(dǎo)線的連接導(dǎo)致，在建筑物中不存在相對(duì)于地的可能 產(chǎn)生干擾的、網(wǎng)絡(luò)頻率的電交變場(chǎng)(Wechselfeld)。
一種有利的實(shí)施方案規(guī)定，笫一降壓轉(zhuǎn)換器包括第一電容器、第 一開(kāi)關(guān)元件、與第一輔助開(kāi)關(guān)元件串聯(lián)的第一二極管以及扼流電路 (Drosselschaltung )，并且在輸入側(cè)與第一直流電源的正電位和參 考電位相連接，并且在輸出側(cè)通過(guò)濾波電容器連接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線 上，并且第二降壓轉(zhuǎn)換器包括第二電容器、第二開(kāi)關(guān)元件、與第二輔 助開(kāi)關(guān)元件串聯(lián)的第二二極管以及扼流電路，并且在輸入側(cè)與第二直流電源的負(fù)電位和參考電位相連接，并且在輸出側(cè)通過(guò)濾波電容器連 接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線上，并且中性導(dǎo)線持續(xù)地與第一和第二直流電源 的參考電位相連接。這種拓樸以特別簡(jiǎn)單的方式形成兩個(gè)用于將兩個(gè) 直流電源連接到交流網(wǎng)絡(luò)上的降壓轉(zhuǎn)換器，。
在此情況下有利的是，將扼流電路劃分為第一扼流元件和第二扼 流元件，第一降壓轉(zhuǎn)換器包括第一扼流元件，并且第二降壓轉(zhuǎn)換器包 括第二扼流元件。由此明顯降低開(kāi)關(guān)元件的負(fù)載。
當(dāng)?shù)谝恢绷麟娫吹恼娢缓偷诙绷麟娫吹呢?fù)電位通過(guò)平衡轉(zhuǎn)換 器彼此相連接時(shí)，實(shí)現(xiàn)效率的進(jìn)一步提高。這在被饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中 的電流不允許具有直流分量時(shí)是尤其重要的。兩個(gè)直流電源的最大可 能的功率輸出的差別可以通過(guò)以下方式被平衡，即一個(gè)直流電源的過(guò) 剩功率借助平衡轉(zhuǎn)換器被傳輸?shù)焦β事窂街胁⑶乙虼吮粋鬏數(shù)搅?一直 流電源的電位上。
此外， 一種有利的裝置規(guī)定，平衡轉(zhuǎn)換器包括第三開(kāi)關(guān)元件和串 聯(lián)的第四開(kāi)關(guān)元件，并且第三開(kāi)關(guān)元件和第四開(kāi)關(guān)元件之間的連接點(diǎn) 通過(guò)第三扼流圈以及用于電流測(cè)量的裝置與參考電位相連接。由此，
得到具有少量部件和高效率的平衡轉(zhuǎn)換器的簡(jiǎn)單拓樸。
在此情況下有利的是，用于電流測(cè)量的裝置包括分流電阻。于是， 電流能夠以筒單的方式被測(cè)量。電流測(cè)量的其它方式、例如借助直流 補(bǔ)償?shù)拇呸D(zhuǎn)換器同樣是可能的。
此外有利的是，與第一開(kāi)關(guān)元件反向并聯(lián)地布置笫三二極管，并 且與第二開(kāi)關(guān)元件反向并聯(lián)地布置第四二極管。通過(guò)這些二極管，于
是可以在將逆變器從交流網(wǎng)絡(luò)分離時(shí)降低存儲(chǔ)在扼流電路中的能量。 此外，這些二極管形成用于保護(hù)逆變器不受交流網(wǎng)絡(luò)中的電壓峰值影 響的保護(hù)電路的元件。
為了保護(hù)逆變器中的部件不受交流網(wǎng)絡(luò)中的電壓峰值影響，此外 有利的是，將第二開(kāi)關(guān)元件和第二扼流元件之間的連接點(diǎn)通過(guò)第五二 極管以及由第一電阻和第三電容器構(gòu)成的并聯(lián)電路與參考電位相連 接，并且將第一開(kāi)關(guān)元件和第一扼流元件之間的連接點(diǎn)通過(guò)第六二極 管以及由笫二電阻和第四電容器構(gòu)成的并聯(lián)電路與參考電位相連接。 通過(guò)該布置以及與第一和第二開(kāi)關(guān)元件反向并聯(lián)地布置的二極管，于 是在交流網(wǎng)絡(luò)中的電壓峰值的情況下建立至電容器的電流路徑，由此扼流電路上的短時(shí)間的過(guò)壓降低并且由此不對(duì)開(kāi)關(guān)元件加載。因此， 開(kāi)關(guān)元件不必尺寸過(guò)大，并且無(wú)需附加的昂貴的濾波器。
此外有利的是，逆變器包括控制單元，該控制單元具有用于控制 開(kāi)關(guān)元件和輔助開(kāi)關(guān)元件的合適的裝置。于是，控制信號(hào)在逆變器本 身中生成，由此可以實(shí)現(xiàn)逆變器的集成的結(jié)構(gòu)。
通過(guò)以下方式來(lái)運(yùn)行根據(jù)本發(fā)明的逆變器，即交替地控制兩個(gè)降 壓轉(zhuǎn)換器，使得得到完整的正弦波形式的饋入電流，并且正的正弦半 波借助第一降壓轉(zhuǎn)換器由在輸入側(cè)施加的正電位形成，并且負(fù)的正弦 半波借助第二降壓轉(zhuǎn)換器由在輸入側(cè)施加的負(fù)電位形成。由此，以簡(jiǎn) 單的方式將來(lái)自兩個(gè)直流電源的能量饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中。
在此情況下有利的是，連續(xù)地測(cè)量第一直流電源的電壓以及提取 電流，并且控制第一降壓轉(zhuǎn)換器，使得第一直流電源的提取電流和電 壓的乘積連續(xù)地接近第一直流電源的目前最大可輸出的功率，并且連 續(xù)地測(cè)量第二直流電源的電壓以及提取電流，并且控制第二降壓轉(zhuǎn)換 器，使得第二直流電源的提取電流和電壓的乘積連續(xù)地接近第二直流 電源的目前最大可輸出的功率。于是，總是從兩個(gè)直流電源中提取最 大可輸出的功率，并且由此優(yōu)化總效率。
為了防止饋入電流的直流分量，有利的是，連續(xù)地測(cè)量饋入電流 的直流分量，并且在正直流分量的情況下為第一降壓轉(zhuǎn)換器預(yù)先給定 更小的饋入功率，并且在負(fù)直流分量的情況下為第二降壓轉(zhuǎn)換器預(yù)先 給定更小的饋入功率。
在此情況下， 一種有利的實(shí)施形式規(guī)定，從降壓轉(zhuǎn)換器的饋入功 率的預(yù)先給定的減小開(kāi)始，借助平衡轉(zhuǎn)換器將該降壓轉(zhuǎn)換器所連接的 電位的能量傳輸?shù)搅硪浑娢簧?。第一降壓轉(zhuǎn)換器所連接的電位在此情 況下對(duì)應(yīng)于第一直流電源的正端子。第二降壓轉(zhuǎn)換器所連接的電位對(duì) 應(yīng)于第二直流電源的負(fù)端子。此外，然后可以預(yù)先給定降壓轉(zhuǎn)換器的 提取電流，使得從直流電源提取最大可能的功率。
有利地，在通過(guò)MPP跟蹤進(jìn)行功率預(yù)定值(Leistungsvorgaben ) 的匹配之前，控制單元還為連接在電位上的降壓轉(zhuǎn)換器預(yù)先給定更高 的饋入功率，其中平衡轉(zhuǎn)換器將能量傳輸?shù)皆撾娢簧稀?br>

以下以示例性的方式參照附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行闡述。在示意圖中圖1示出基本電路的拓樸；
圖2示出具有兩個(gè)扼流元件的電路；
圖3示出具有平衡轉(zhuǎn)換器的電路；
圖4示出具有平衡轉(zhuǎn)換器和針對(duì)電壓峰值的保護(hù)電路的電路。
具體實(shí)施例方式
在圖1中示出了具有兩個(gè)并聯(lián)布置的降壓轉(zhuǎn)換器的本發(fā)明逆變器 的示例性電路拓樸。在輸入側(cè)第一直流電源以其作為正電位1的正端 子并且以其作為參考電位0的負(fù)端子連接到第一降壓轉(zhuǎn)換器 (Tiefsetzsteller)上，其中該第一降壓轉(zhuǎn)換器由第一電容器Cl、笫 一開(kāi)關(guān)元件Sl (例如晶體管)、第一二極管Dl以及作為扼流電路L的 扼流團(tuán)構(gòu)成。第二直流電源以其作為參考電位0的正端子并且以其作 為負(fù)電位2的負(fù)端子連接到第二降壓轉(zhuǎn)換器上，其中該第二降壓轉(zhuǎn)換 器由第二電容器C2、第二開(kāi)關(guān)元件S2、第二二極管D2以及作為扼流 電路L的扼流圏構(gòu)成。
為了不產(chǎn)生網(wǎng)絡(luò)短路，布置有兩個(gè)另外的輔助開(kāi)關(guān)元件HS1和 HS2。在此，第一輔助開(kāi)關(guān)元件HS1與笫一降壓轉(zhuǎn)換器的第一二極管Dl 串聯(lián)布置。當(dāng)?shù)诙祲恨D(zhuǎn)換器工作時(shí)，該第一輔助開(kāi)關(guān)元件被斷開(kāi)。 第二輔助開(kāi)關(guān)元件HS2與第二降壓轉(zhuǎn)換器的第二二極管D2串聯(lián)布置， 并且當(dāng)?shù)谝唤祲恨D(zhuǎn)換器工作時(shí)，該第二輔助開(kāi)關(guān)元件被斷開(kāi)。
圖2中所示的電路與圖1中所示的電路的區(qū)別僅在于，作為扼流 電路布置有兩個(gè)扼流元件Ll和L2,其中第一降壓轉(zhuǎn)換器包括第一扼流 元件L1，而第二降壓轉(zhuǎn)換器包括第二扼流元件L2。該布置使開(kāi)關(guān)元件 Sl和S2的負(fù)栽更小。
在輸出側(cè)，逆變器連接到交流網(wǎng)絡(luò)上，其中參考電位0持續(xù)地與 中性導(dǎo)線N,相連接，而扼流電路L的輸出端與交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線L1網(wǎng)絡(luò) 相連接。在輸出側(cè)，此外在中性導(dǎo)線N,和導(dǎo)線L1瞎之間布置有濾波 電容器CF。
針對(duì)開(kāi)關(guān)元件Sl和S2布置有反向并聯(lián)的二極管D3和D4,這些二 極管在使逆變器從交流網(wǎng)絡(luò)分離時(shí)將用于扼流電路L的去磁的電流路 徑保持開(kāi)路。
兩個(gè)直流電源例如通過(guò)兩個(gè)光電裝置串形成。隨后，當(dāng)串電壓高 于最大可期待的交流電壓的峰值(例如230V+10%*1. 414=358V)時(shí)，逆變器將來(lái)自串的能量饋送到所連接的交流網(wǎng)絡(luò)中。
此外，兩個(gè)串應(yīng)當(dāng)由相同大小的板面構(gòu)成，因?yàn)榈谝话迕鎯H僅提 供在正網(wǎng)絡(luò)半波時(shí)饋入能量的第一降壓轉(zhuǎn)換器，而第二板面僅僅提供 在負(fù)網(wǎng)絡(luò)半波時(shí)饋入能量的第二降壓轉(zhuǎn)換器。為了不將直流分量饋入 交流網(wǎng)絡(luò)中，因此從兩個(gè)板面中提取相同大小的能量數(shù)量
(Energiemengen)。
兩個(gè)電容器Cl和C2的尺寸必須被確定為足夠大，因?yàn)閮蓚€(gè)降壓 轉(zhuǎn)換器中的每一個(gè)都僅僅在被分配給其的網(wǎng)絡(luò)半波期間將能量饋入到 交流網(wǎng)絡(luò)中并且在此之間不輸出能量。但是，電容器Cl和C2在沒(méi)有 能量輸出的周期中也繼續(xù)由直流電源進(jìn)行充電，其中不允許達(dá)到針對(duì) 該電路所規(guī)定的電壓極限。
逆變器如下來(lái)描述在輸出側(cè)，測(cè)量被饋送到交流網(wǎng)絡(luò)中的電流 的直流分量。這例如可以借助具有霍爾互感器的電流互感器來(lái)實(shí)現(xiàn)。 這樣所測(cè)量的剩余直流電流形成用于調(diào)節(jié)兩個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器的輸入量。
降壓轉(zhuǎn)換器借助電流額定值預(yù)先給定來(lái)調(diào)節(jié)。交流網(wǎng)絡(luò)運(yùn)營(yíng)商要 求被饋送到交流網(wǎng)絡(luò)中的電流必須是正弦形的，即沒(méi)有電流諧波。為 了實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)，存在兩種用于形成基本額定電流的可能性
a) 借助分壓器從網(wǎng)絡(luò)電壓導(dǎo)出正弦半波并且將其用作電流形狀的 原型(Vorbild)。
b) 在存儲(chǔ)器(例如EPR0M)中將正弦半波作為表格存儲(chǔ)，并且在 以50Hz節(jié)拍讀出時(shí)由DA轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換為模擬信號(hào)。這種解決方案要求 根據(jù)網(wǎng)絡(luò)電壓生成同步脈沖，以表明相應(yīng)的半波的開(kāi)始，并且啟動(dòng)存 儲(chǔ)器的讀出過(guò)程。雖然這種解決方案比解決方案a)花費(fèi)更大，但是允 許利用表格的匹配對(duì)電流的由電路引起的失真作出反應(yīng)并且補(bǔ)償該失 真。
在兩種情況中，結(jié)果都是正弦半波的序列。在此，為第一降壓轉(zhuǎn) 換器生成基本額定電流信號(hào)，該基本額定電流信號(hào)由正的正弦半波構(gòu) 成，并且為笫二降壓轉(zhuǎn)換器生成由負(fù)的正弦半波構(gòu)成的基本額定電流 信號(hào)。因此，兩個(gè)基本額定電流信號(hào)的相加得到完整的正弦波信號(hào)。
在接下來(lái)的步驟中，為兩個(gè)直流電源中的每一個(gè)生成負(fù)載值。在 此，應(yīng)該分別確定該值，在該值的情況下每個(gè)直流電源輸出最大功率 (最大功率點(diǎn)MPP)。對(duì)于光電裝置的板面，可以說(shuō)明電流的依賴于太陽(yáng)輻射的特性曲線，其中在該電流的情況下最大功率被饋入到網(wǎng)絡(luò)中。 于是可以測(cè)量太陽(yáng)輻射并且預(yù)先給定相應(yīng)的電流值。然而，在此情況 下，干擾因素、例如部分遮蔽或者板面的污染仍然未被考慮。因此更適當(dāng)?shù)氖牵M(jìn)行所謂的MPP跟蹤，其中持續(xù)地測(cè)量從串中 提取的電流以及相應(yīng)的串電壓并且將其彼此相乘。由于負(fù)載的微小的 變化，隨后可以確定是否在趨勢(shì)上可能出現(xiàn)功率升高或者是否已經(jīng)達(dá) 到最大值.作為MPP跟蹤的結(jié)果，存在輸出信號(hào)，該輸出信號(hào)描述來(lái)自串的 額定電流或者描述額定電壓。在預(yù)先給定額定電壓的情況下，逆變器 必須一直增大電流，直到串電壓下降到預(yù)先給定的值。在根據(jù)本發(fā)明 的情況下，額定電壓作為調(diào)節(jié)預(yù)定值(Regelungsvorgabe)更為適當(dāng)。 由于所連接的電容器C1和C2，該額定電壓不會(huì)如此快速地變化，并且 由此調(diào)節(jié)比在電流額定值的情況下更穩(wěn)定。因此，針對(duì)兩個(gè)直流電源中的每一個(gè)，借助MPP跟蹤將額定電壓 作為額定值預(yù)先給定。在此情況下，針對(duì)每個(gè)直流電源借助差分放大 器將電容器Cl或C2上的電壓與相應(yīng)的額定值進(jìn)行比較。在此情況下， 調(diào)節(jié)特性需要積分分量(例如PI調(diào)節(jié)器)，以便緩慢地起作用并且將 調(diào)節(jié)偏差保持為較小。為了限制每個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器的功率以保護(hù)功率部件，適當(dāng)?shù)氖?，為兩個(gè)差分放大器中的每一個(gè)的輸出信號(hào)都設(shè)置最大值。由此可以限制 額定電流，而不會(huì)產(chǎn)生電流失真以及交流網(wǎng)絡(luò)電流中的諧波。用于控制每個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器的額定電流形成通過(guò)將差分放大器的輸 出信號(hào)與相應(yīng)的基本額定電流信號(hào)相乘來(lái)實(shí)現(xiàn)。第一降壓轉(zhuǎn)換器的差 分放大器的輸出信號(hào)在此情況下與由正的正弦半波的序列形成的基本 額定電流信號(hào)相乘。第二降壓轉(zhuǎn)換器的差分放大器的輸出信號(hào)在此情 況下與由負(fù)的正弦半波的序列形成的基本額定電流信號(hào)相乘。適當(dāng)?shù)氖牵谒^的電流模式中控制降壓轉(zhuǎn)換器。在此情況下由 時(shí)鐘發(fā)生器確定開(kāi)關(guān)元件Sl和S2的開(kāi)關(guān)頻率(例如30kHz )。于是，針對(duì)圖2中所示的變型方案，各個(gè)開(kāi)關(guān)過(guò)程如下(在此情 況下首先考慮第一降壓轉(zhuǎn)換器)開(kāi)關(guān)元件Sl在某一周期開(kāi)始時(shí)被接通。由此，電流流入扼流元件 Ll中，并且根據(jù)以下關(guān)系增大AI (電流增大)=[U (電壓)/L (電感L1) ] xAt (接通時(shí)間) 借助比較器將當(dāng)前流過(guò)扼流元件Ll的電流與額定電流值進(jìn)行比 較。如果扼流圏電流達(dá)到額定電流值，則比較器斷開(kāi)開(kāi)關(guān)元件Sl，并 且扼流圈電流換向到第一二極管Dl和串聯(lián)的輔助開(kāi)關(guān)元件SH1上。為了防止(由于網(wǎng)絡(luò)電壓脈沖、外部電子設(shè)備的干擾等等所引起 的)快速增大的過(guò)電流，適當(dāng)?shù)氖?，采用具有固定的極限值的、用于 電流測(cè)量的比較器，該比較器在電流超過(guò)時(shí)立即將開(kāi)關(guān)元件Sl和S2 斷開(kāi)。在此情況下，最好借助分流電阻或者具有直流能力的(被補(bǔ)償?shù)? 電流互感器在第一開(kāi)關(guān)元件Sl的漏極線中測(cè)量電流。通過(guò)單側(cè)連接到 第一電容器C1上，所測(cè)量的電流信號(hào)相對(duì)無(wú)干擾。還存在以下可能性，即在第 一扼流元件Ll的去磁階段中測(cè)量電流。 在此情況下，最有利的測(cè)量點(diǎn)在第一輔助開(kāi)關(guān)元件HS1的漏極線中。 然后，使該電流相對(duì)于通過(guò)第一開(kāi)關(guān)元件Sl的電流相移。也可以僅僅 測(cè)量最后流過(guò)第一開(kāi)關(guān)元件Sl的電流。扼流元件Ll防止突然的電流 變化，使得在第一開(kāi)關(guān)元件Sl被斷開(kāi)以及扼流圈電流換向到第一二極 管Dl和第一輔助開(kāi)關(guān)元件HS1上之后，在第一時(shí)刻，最后流過(guò)第一開(kāi) 關(guān)元件Sl的電流還繼續(xù)流動(dòng)。根據(jù)所檢測(cè)的電流值，然后必須通過(guò)影 響時(shí)鐘發(fā)生器來(lái)干預(yù)第一開(kāi)關(guān)元件Sl的接通時(shí)間。于是，第一開(kāi)關(guān)元件Sl的控制不再按照已知的電流模式進(jìn)行，因 為增大的扼流圏電流不是直接導(dǎo)致開(kāi)關(guān)元件Sl的斷開(kāi)，而是考慮在稍 后的時(shí)刻所檢測(cè)到的電流值。具有電容器C2、第二開(kāi)關(guān)元件S2、第二扼流元件L2、第二二極管 D2以及第二輔助開(kāi)關(guān)元件HS2的第二降壓轉(zhuǎn)換器在負(fù)的網(wǎng)絡(luò)半波期間 以相應(yīng)的方式工作。因?yàn)樯婕坝糜趦蓚€(gè)直流電源的逆變器，所以有意義的是，禁止未 處于運(yùn)行中的降壓轉(zhuǎn)換器的控制級(jí)。這特別是在從正的網(wǎng)絡(luò)半波向負(fù) 的網(wǎng)絡(luò)半波過(guò)渡時(shí)是重要的。在網(wǎng)絡(luò)零點(diǎn)周?chē)?，在交流網(wǎng)絡(luò)中(例如 由于循環(huán)控制脈沖、開(kāi)關(guān)操作)可能容易出現(xiàn)干擾。如果隨后兩個(gè)降 壓轉(zhuǎn)換器都被激活，則電流在兩個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器之間流動(dòng)并且導(dǎo)致明顯 的損耗。如上面已經(jīng)闡述的那樣，在饋入規(guī)則中由交流網(wǎng)絡(luò)運(yùn)營(yíng)商調(diào)節(jié)，不允許將直流分量或者只允許將很少的直流分量饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中。為了符合這種要求，以下是適當(dāng)?shù)脑谀孀兤鞯木W(wǎng)絡(luò)饋入線中的電流傳感器(互感器或者分流電阻) 測(cè)量所饋入的交流電流。通過(guò)在最簡(jiǎn)單的情況下由具有明顯超過(guò)50Hz 網(wǎng)絡(luò)頻率的時(shí)間常數(shù)的RC元件構(gòu)成的積分器可以檢測(cè)流入網(wǎng)絡(luò)中的直 流電流。替代于此，可以將每個(gè)正弦半波的電流數(shù)字化，在處理器中 積分，并且彼此相減。從直流電流信號(hào)導(dǎo)出校正信號(hào)。該校正信號(hào)作為附加的信號(hào)干預(yù) 降壓轉(zhuǎn)換器的電流調(diào)節(jié)，并且對(duì)將直流分量饋送到交流網(wǎng)絡(luò)中的那個(gè) 降壓轉(zhuǎn)換器起限制功率的作用。總是只能減小降壓轉(zhuǎn)換器的饋入功率， 因?yàn)橐呀?jīng)在MPP工作點(diǎn)中運(yùn)行的用于對(duì)饋入電流的不同進(jìn)行補(bǔ)償?shù)闹?流電源不再能夠輸出功率。因此，減少?gòu)木哂休^高的可能的饋入功率的那個(gè)直流電源(例如 具有較高效率的燃料電池，在光電裝置的情況下較大的板面或者不同 的頂部?jī)A斜，不同的線路損耗，等等)中的電流提取，以便不饋入直 流電流。由此，該直流電源的電壓升高，因此該直流電源不再運(yùn)行于 最佳的工作點(diǎn)中。因此重要的是，采用兩個(gè)具有相同最大功率輸出的 相同的直流電源。如果對(duì)兩個(gè)具有相同最大功率輸出的直流電源的要求不能被滿 足，則電路被補(bǔ)充平衡轉(zhuǎn)換器AW，用于第一和第二電容器C1和C2之 間的能量傳輸。于是，兩個(gè)直流電源可以提供最大可能的功率。在第 一直流電源的功率過(guò)剩的情況下，于是過(guò)剩量的一半從第一電容器Cl 被傳輸?shù)降诙祲恨D(zhuǎn)換器的第二電容器C2上。在第二直流電源的功率 過(guò)剩的情況下，相應(yīng)地相反地進(jìn)行傳輸。圖3示出該電路，其中具有以下元件的扼流變換器 (Drossel-Inverter )被示例性地添加到圖2中所示的基本電路中該扼流變換器包括第三扼流圈L3，其以第一端子通過(guò)用于電流測(cè) 量的分流電阻RS連接到中性導(dǎo)線N ,上。第三扼流圈L3的第二端子 通過(guò)第三開(kāi)關(guān)元件S3與第一開(kāi)關(guān)元件Sl的漏極線相連接，并且通過(guò) 第四開(kāi)關(guān)元件S4與第二開(kāi)關(guān)元件S2的漏極線相連接。必要時(shí)，與變 換器的兩個(gè)開(kāi)關(guān)元件S2和S4反向并聯(lián)地布置空轉(zhuǎn)二極管(例如M0SFET 或IGBT與空轉(zhuǎn)二極管)。替代于此，雙向轉(zhuǎn)換器(例如禁止轉(zhuǎn)換器(Sperrwandler))也 可以用作平衡轉(zhuǎn)換器AW。適當(dāng)?shù)氖?，平衡轉(zhuǎn)換器AW的調(diào)節(jié)獨(dú)立于其余的調(diào)節(jié)而工作，以便 不使調(diào)節(jié)環(huán)太復(fù)雜。針對(duì)每個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器，除了限定饋入電流的差分放大器之外，還 布置分離的差分放大器，該差分放大器確定MPP額定電壓和實(shí)際電壓 之間的調(diào)節(jié)偏差。如果該差值達(dá)到可預(yù)先給定的最大值(例如MPP額 定電壓的2%),則啟動(dòng)平衡轉(zhuǎn)換器AW。該平衡轉(zhuǎn)換器AW隨后將一個(gè) 電容器的過(guò)剩能量移置到另外的電容器。在此情況下，對(duì)于平衡轉(zhuǎn)換 器AW,該差值信號(hào)用作額定電流預(yù)定值。平衡轉(zhuǎn)換器AW的調(diào)節(jié)反作用于直流調(diào)節(jié)裝置。如果直流調(diào)節(jié)裝置 在饋入電流中檢測(cè)到直流分量，則這首先引起從功率較強(qiáng)的直流電源 中的電流提取的降低。由此，具有升高的電壓的直流電源遠(yuǎn)離MPP工 作點(diǎn)，由此平衡轉(zhuǎn)換器的調(diào)節(jié)產(chǎn)生反應(yīng)并且又提高電流提取。于是借 助平衡轉(zhuǎn)換器AW為另外的降壓轉(zhuǎn)換器供電，由此在功率增大的同時(shí)， 饋入電流中的直流分量降低。在此情況下存在兩種引起附加地被供電的降壓轉(zhuǎn)換器的所傳輸?shù)?功率增大的可能性。在不附加地干預(yù)控制的情況下，這借助MPP跟蹤 來(lái)進(jìn)行，然而在相對(duì)大的時(shí)間常數(shù)之后才進(jìn)行，因?yàn)镸PP跟蹤器通常 具有緩慢的調(diào)節(jié)動(dòng)態(tài)特性。為了引起附加地被供電的降壓轉(zhuǎn)換器的饋入電流更快地升高，適 當(dāng)?shù)氖牵菇祲恨D(zhuǎn)換器的額定電流直接依賴于平衡轉(zhuǎn)換器AW的功率。因?yàn)槠胶廪D(zhuǎn)換器AW可以在兩個(gè)方向上傳輸能量，所以其控制裝置 必須在逆變器起動(dòng)時(shí)或者在直流電源(例如在極為多變的云層密度情 況下光電板)的功率輸出劇烈波動(dòng)時(shí)檢驗(yàn)另外的標(biāo)準(zhǔn)。如果兩個(gè)降壓 轉(zhuǎn)換器要求將能量傳輸?shù)椒謩e另一個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器上，則該控制裝置必 須禁止平衡轉(zhuǎn)換器AW。在這種情況下，不存在穩(wěn)定的狀態(tài)，并且兩個(gè) 降壓轉(zhuǎn)換器必須首先提高饋入功率，直到一個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器達(dá)到了 MPP 工作點(diǎn)。對(duì)于具有由技術(shù)引起的兩個(gè)直流電源的差別的裝置，數(shù)字控制的 采用導(dǎo)致進(jìn)一步改進(jìn)調(diào)節(jié)動(dòng)態(tài)特性。例如當(dāng)在光電裝置的情況下由串 形成的直流電源具有較小的板面時(shí)，情況如此。數(shù)字控制于是能夠檢測(cè)兩個(gè)直流電源超過(guò)多個(gè)小時(shí)的功率差并且形成平均值，該平均值在該裝置的下一次接通時(shí)從開(kāi)始就馬上預(yù)先給定要由平衡轉(zhuǎn)換器AW傳輸 的平衡功率。以這種方式，需要更少的時(shí)間來(lái)達(dá)到調(diào)節(jié)平衡。在圖4中示出了具有平衡轉(zhuǎn)換器和附加的用于導(dǎo)出在交流網(wǎng)絡(luò)中 出現(xiàn)的電壓峰值的電路元件的基本電路。電壓峰值例如通過(guò)開(kāi)關(guān)操作 而觸發(fā)，并且在230V/400V線路上達(dá)到高達(dá)數(shù)千伏的脈沖電壓水平。 為了保護(hù)逆變器的電子設(shè)備免受這種電壓峰值影響，通常需要電路元 件的超尺寸(tjberdimensionierung)。此外，需要昂貴的濾波器。在本電路中，設(shè)置有具有兩個(gè)附加的電容器C3和C4的附加電流 徑。由此通過(guò)以下方式保證，電路元件的電壓負(fù)載不會(huì)明顯上升超過(guò) 有關(guān)運(yùn)行的最大負(fù)栽，即電流通過(guò)扼流元件Ll和L2被引導(dǎo)到四個(gè)電 容器C1、 C2、 C3和C4中。在此要注意的是，由扼流元件L1或L2與 電容器C1、 C2、 C3、 C4所形成的LC元件的時(shí)間常數(shù)比網(wǎng)絡(luò)過(guò)壓脈沖 的最大可期待的持續(xù)時(shí)間更大。在此，附加的電路元件被設(shè)置，使得第二開(kāi)關(guān)元件S2和第二扼流 元件L2之間的連接點(diǎn)通過(guò)笫五二極管D5和由笫一電阻R1和第三電容 器C3構(gòu)成的并聯(lián)電路與參考電位0相連接。此外，參考電位O通過(guò)由 第四電容器C4和第二電阻R2構(gòu)成的并聯(lián)電路以及進(jìn)一步通過(guò)第六二 極管D6與在第一開(kāi)關(guān)元件Sl和第一扼流元件Ll之間的連接點(diǎn)相連接。此外必需的是，布置與降壓轉(zhuǎn)換器的開(kāi)關(guān)元件Sl和S2反向并聯(lián) 的二極管D3和D4，例如通過(guò)具有集成的二極管的MOSFET。在來(lái)自交流網(wǎng)絡(luò)的正電壓脈沖的情況下，通過(guò)該電路裝置發(fā)生以 下情況第一電容器Cl通過(guò)前面的網(wǎng)絡(luò)周期被充電到網(wǎng)絡(luò)電壓的峰值 (因?yàn)殡娙萜鰿l具有高歐姆的放電電阻，所以在正常運(yùn)行中導(dǎo)致幾乎 不補(bǔ)充充電，并且由此導(dǎo)致正弦電流的諧波失真)。然后，通過(guò)正電 壓脈沖，電流通過(guò)第一扼流元件Ll以及與第一開(kāi)關(guān)元件Sl反向并聯(lián) 地布置的第三二極管D3流入第一電容器Cl中，由此在第一開(kāi)關(guān)元件 Sl和第一二極管Dl之間的電路連接點(diǎn)上的電壓被限制于第一電容器 Cl的電壓加上第三二極管D3的二極管閾值的電壓。同時(shí)，電流通過(guò)第 二扼流元件L2、通過(guò)第五二極管D5流入第三電容器C3中，由此在第 二開(kāi)關(guān)元件S2和第二二極管D2之間的電路連接點(diǎn)上的電壓被限制于 第三電容器C3的電壓加上第五二極管D5的二極管閾值的電壓。如果網(wǎng)絡(luò)電壓峰值又降低，則兩個(gè)扼流元件Ll和L2繼續(xù)去磁到電容器CI 和C3中，并且最后變成沒(méi)有電流。如果來(lái)自交流網(wǎng)絡(luò)的電壓脈沖是負(fù)的，則相同的過(guò)程在第四二極 管D4和第二電容器C2以及第六二極管D6和第四電容器C4上進(jìn)行。在此要注意的是，電容器Cl、 C2、 C3和C4被測(cè)定，使得其在具 有最大可期待的持續(xù)時(shí)間的最大可期待的網(wǎng)絡(luò)過(guò)壓的情況下不被充電 到不允許的高。在由于過(guò)壓而導(dǎo)致的電流消耗之后，第三和第四電容 器C3和C4通過(guò)分別并聯(lián)的第一和第二電阻Rl和R2又被放電。這種設(shè)計(jì)的主要優(yōu)點(diǎn)在于，該保護(hù)電路的功能并不依賴于監(jiān)控裝 置的開(kāi)關(guān)速度并且必要時(shí)不依賴于功率開(kāi)關(guān)元件的開(kāi)關(guān)速度，因?yàn)槎?流元件Ll和L2像電流源那樣工作，并且能夠在非常短的時(shí)間(幾十 納秒)內(nèi)建立任意的電壓。此外，在去磁之后可能由于寄生電容(例 如線團(tuán)電容)而導(dǎo)致振蕩，由此可以在有效的保護(hù)電路的情況下苛求 對(duì)功率開(kāi)關(guān)元件的控制。在該保護(hù)電路的情況下，因此僅僅設(shè)置二極 管作為限制元件。代替上面所描述的保護(hù)電路的布置，也可以設(shè)置一種裝置，其中 電容器C1、 C2、 C3和C4可以通過(guò)附加的開(kāi)關(guān)元件連接低歐姆的放電 電阻。借助比較器，隨后可以監(jiān)視電容器C1、 C2、 C3和C4上的電壓， 并且在達(dá)到上限值時(shí)連接放電電阻。在另一種保護(hù)電路變型方案中，設(shè)置有限制電壓的變阻器，其中 扼流元件Ll和L2通過(guò)二極管與這些變阻器相連接。在此，要注意變 阻器或者抑制二極管(Suppressordioden)的差分內(nèi)阻，由此可能實(shí) 現(xiàn)大電流，這些大電流隨后將明顯提高限制電壓。第一開(kāi)關(guān)元件Sl和第二開(kāi)關(guān)元件S2的控制應(yīng)被調(diào)節(jié)，使得在出 現(xiàn)過(guò)壓的情況下(當(dāng)網(wǎng)絡(luò)電壓超過(guò)最大出現(xiàn)的峰值電壓時(shí)；例如[240V +10%]*峰值因子=373V)，開(kāi)關(guān)元件Sl和S2在正向和反向上都在所 規(guī)定的時(shí)間內(nèi)保持被斷開(kāi)，以便為扼流元件Ll和L2中的脈沖電壓和 電流給定用于衰減的時(shí)間(例如500 ys)。
權(quán)利要求
1.用于將來(lái)自具有共同的參考電位(0)的第一和第二直流電源的電能饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中的逆變器，其中所述逆變器在輸出側(cè)與所述交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1網(wǎng)絡(luò))和中性導(dǎo)線(N網(wǎng)絡(luò))相連接，其特征在于-所述第一直流電源具有相對(duì)于所述參考電位(0)的正電位(1)，-所述第二直流電源具有相對(duì)于所述參考電位(0)的負(fù)電位(2)，-兩個(gè)直流電源的所述參考電位(0)與所述中性導(dǎo)線(N網(wǎng)絡(luò))相連接，-所述逆變器包括第一降壓轉(zhuǎn)換器，所述正電位(1)利用該第一降壓轉(zhuǎn)換器被連接到所述交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1網(wǎng)絡(luò))上，-所述逆變器包括第二降壓轉(zhuǎn)換器，所述負(fù)電位(2)利用該第二降壓轉(zhuǎn)換器被連接到所述交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1網(wǎng)絡(luò))上。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的逆變器，其特征在于，所述第一和第二 直流電源被構(gòu)造為所謂的光電裝置串。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的逆變器，其特征在于，所述第一降 壓轉(zhuǎn)換器包括第一電容器(Cl)、第一開(kāi)關(guān)元件(Sl)、與第一輔助開(kāi) 關(guān)元件(SH1)串聯(lián)的笫一二極管(Dl)以及扼流電路(L),并且在輸 入側(cè)與所述第一直流電源的正電位(1)和參考電位(0)相連接，并且 在輸出側(cè)通過(guò)濾波電容器(CF)被連接到所述交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(Ll網(wǎng)絡(luò)) 上，并且所述第二降壓轉(zhuǎn)換器包括第二電容器(C2)、第二開(kāi)關(guān)元件(S2)、與第二輔助開(kāi)關(guān)元件(HS2)串聯(lián)的第二二極管(D2)以及扼 流電路(L),并且在輸入側(cè)與所述第二直流電源的負(fù)電位(2)和參 考電位(0)相連接并且在輸出側(cè)通過(guò)濾波電容器(CF)被連接到所述 交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(Ll ,)上，并且所述中性導(dǎo)線(N ,)持續(xù)地與所 述第一和第二直流電源的參考電位(0)相連接。
4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的逆變器，其特征在于，所述扼流電路(L) 被劃分為第一扼流元件(Ll)和第二扼流元件(L2)，所述第一降壓 轉(zhuǎn)換器包括該第一扼流元件(Ll),并且所述第二降壓轉(zhuǎn)換器包括該 第二扼流元件(L2 )。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1至4之一所述的逆變器，其特征在于，所述第 一直流電源的正電位(1)和所述第二直流電源的負(fù)電位(2)通過(guò)平衡轉(zhuǎn)換器(AW)彼此連接。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的逆變器，其特征在于，所述平衡轉(zhuǎn)換器 (AW)包括第三開(kāi)關(guān)元件(S3)和串聯(lián)的第四開(kāi)關(guān)元件(S4)，并且所述第三開(kāi)關(guān)元件(S3)和所述第四開(kāi)關(guān)元件(S4)之間的連接點(diǎn)通 過(guò)第三扼流圏(L3)以及用于電流測(cè)量的裝置與所述參考電位(O)相 連接。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的逆變器，其特征在于，所述用于電流測(cè) 量的裝置包括分流電阻(RS)。
8. 根據(jù)權(quán)利要求3至7之一所述的逆變器，其特征在于，與所述 第一開(kāi)關(guān)元件(Sl)反向并聯(lián)地布置第三二極管(D3)，并且與所述 第二開(kāi)關(guān)元件(S2)反向并聯(lián)地布置第四二極管(D4)。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的逆變器，其特征在于，所述第二開(kāi)關(guān)元 件(S2)和第二扼流元件(L2)之間的連接點(diǎn)通過(guò)第五二極管(D5) 以及由第一電阻(Rl)和第三電容器(C3)構(gòu)成的并聯(lián)電路與所述參 考電位(O)相連接，并且所述第一開(kāi)關(guān)元件(S1)和第一扼流元件(L1 ) 之間的連接點(diǎn)通過(guò)笫六二極管(D6)以及由第二電阻(R2)和第四電 容器((M)構(gòu)成的并聯(lián)電路與所述參考電位(0)相連接。
10. 根據(jù)權(quán)利要求1至9之一所述的逆變器，其特征在于，所述 逆變器包括控制單元，該控制單元具有用于控制開(kāi)關(guān)元件(Sl， S2， S3, S4)和輔助開(kāi)關(guān)元件(HS1， HS2)的合適的裝置。
11. 用于運(yùn)行根據(jù)權(quán)利要求1至IO之一所述的逆變器的方法，其 特征在于，交替地控制兩個(gè)降壓轉(zhuǎn)換器，使得得到完整的正弦波形式 的饋入電流，并且正的正弦半波借助第一降壓轉(zhuǎn)換器由在輸入側(cè)施加 的正電位(1)形成，并且負(fù)的正弦半波借助第二降壓轉(zhuǎn)換器由在輸入 側(cè)施加的負(fù)電位(2)形成。
12. 根據(jù)權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，連續(xù)地測(cè)量第一 直流電源的電壓以及提取電流，并且控制第一降壓轉(zhuǎn)換器，使得第一 直流電源的提取電流和電壓的乘積連續(xù)地接近第一直流電源的目前最 大可輸出的功率，并且連續(xù)地測(cè)量第二直流電源的電壓以及提取電流， 并且控制笫二降壓轉(zhuǎn)換器，使得第二直流電源的提取電流和電壓的乘 積連續(xù)地接近第二直流電源的目前最大可輸出的功率。
13. 根據(jù)權(quán)利要求12所述的方法，其特征在于，連續(xù)地測(cè)量饋入電流的直流分量，并且在正直流分量的情況下為第一降壓轉(zhuǎn)換器預(yù)先 給定更小的饋入功率，并且在負(fù)直流分量的情況下為第二降壓轉(zhuǎn)換器 預(yù)先給定更小的饋入功率。
14. 用于運(yùn)行根據(jù)權(quán)利要求5至IO之一所述的逆變器的方法，其 特征在于，從降壓轉(zhuǎn)換器的饋入功率的預(yù)先給定的減小開(kāi)始，借助平 衡轉(zhuǎn)換器(AW)將該降壓轉(zhuǎn)換器所連接的電位(l或2)的能量傳輸?shù)?另一電位(2或1)上。
15. 根據(jù)權(quán)利要求14所述的方法，其特征在于，為連接在電位(l 或2)上的降壓轉(zhuǎn)換器預(yù)先給定更高的饋入功率，其中所述平衡轉(zhuǎn)換器(AW)將能量傳輸?shù)皆撾娢簧稀?br> 全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于將來(lái)自具有共同的參考電位(0)的第一和第二直流電源的電能饋入到交流網(wǎng)絡(luò)中的逆變器，其中逆變器在輸出側(cè)與交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1_{網(wǎng)絡(luò)})和中性導(dǎo)線(N_{網(wǎng)絡(luò)})相連接，并且其中第一直流電源具有相對(duì)于參考電位(0)的正電位(1)，第二直流電源具有相對(duì)于參考電位(0)的負(fù)電位(2)，兩個(gè)直流電源的參考電位(0)與中性導(dǎo)線(N_{網(wǎng)絡(luò)})相連接，逆變器包括第一降壓轉(zhuǎn)換器，正電位(1)利用該第一降壓轉(zhuǎn)換器被連接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1_{網(wǎng)絡(luò)})上，并且逆變器包括第二降壓轉(zhuǎn)換器，負(fù)電位(2)利用該第二降壓轉(zhuǎn)換器被連接到交流網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)線(L1_{網(wǎng)絡(luò)})上。該裝置將必需的部件降低到最少，由此最小化損耗功率并且提高效率。
文檔編號(hào)H02M7/48GK101278471SQ200680036250
公開(kāi)日2008年10月1日 申請(qǐng)日期2006年7月14日 優(yōu)先權(quán)日2005年9月28日
發(fā)明者H·施韋格特 申請(qǐng)人:奧地利西門(mén)子公司