本發(fā)明屬于新能源并網(wǎng)發(fā)電
技術(shù)領(lǐng)域：
，一種抑制三相LCL型并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)沖擊電流的控制方法，并且該控制方法在弱電網(wǎng)下也能使系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性。
背景技術(shù)：
：隨著新能源并網(wǎng)滲透率的提高，各國(guó)和地區(qū)都相繼制定了嚴(yán)格的并網(wǎng)導(dǎo)則，對(duì)并網(wǎng)變換器的控制性能提出了更高的要求。對(duì)于LCL型并網(wǎng)變換器，整流啟動(dòng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的沖擊電流，如果沒(méi)有合適的抑制方法，會(huì)導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作，甚至損壞開(kāi)關(guān)器件。目前，并網(wǎng)變換器啟動(dòng)沖擊電流抑制方案主要分為以下兩類(lèi)。一類(lèi)是更改啟動(dòng)電流指令，但是啟動(dòng)時(shí)，電網(wǎng)電流并不受電流指令的控制，即使電流指令為零，啟動(dòng)時(shí)仍然會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的沖擊電流。這種方法不但不能從根本上抑制啟動(dòng)沖擊電流，反而會(huì)降低電流環(huán)的啟動(dòng)響應(yīng)速度。另一類(lèi)是采用公共耦合點(diǎn)(PCC)電壓前饋來(lái)抑制啟動(dòng)沖擊電流。然而在弱網(wǎng)下，PCC電壓前饋相當(dāng)于引入一個(gè)關(guān)于電網(wǎng)阻抗的正反饋，會(huì)使電網(wǎng)電流中產(chǎn)生大量的諧波，甚至導(dǎo)致系統(tǒng)不穩(wěn)定。在實(shí)際的兆瓦級(jí)風(fēng)電系統(tǒng)中，并網(wǎng)變換器通常連接在10kV或者更高的電壓等級(jí)，只能采集變壓器低壓側(cè)的電壓。而對(duì)于LCL型并網(wǎng)變換器，變壓器漏感一般作為L(zhǎng)CL濾波器的網(wǎng)側(cè)電感，所以，能夠采集的只有濾波電容電壓。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明提供了一種抑制三相LCL型并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)沖擊電流的控制方法，并且該控制方法在弱電網(wǎng)下也能使系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性。通過(guò)檢測(cè)交流側(cè)濾波電容電壓，作為解耦雙同步鎖相環(huán)的同步電壓，解耦雙同步鎖相環(huán)輸出濾波電容電壓d軸基波正序分量，與濾波電容電壓一起作為前饋分量，增加至并網(wǎng)變換器電流環(huán)中。從而提高了LCL型并網(wǎng)變換器啟動(dòng)控制性能，并且使系統(tǒng)在弱電網(wǎng)下也能保持較強(qiáng)的魯棒性。本發(fā)明提供了一種抑制三相LCL型并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)沖擊電流的控制方法，包括以下步驟：(1)獲得所述三相LCL型并網(wǎng)變換器直流側(cè)電壓Udc、三相電容電壓Ucabc、三相并網(wǎng)電流I2abc和三相電容電流Icabc；(2)將直流電壓指令減去所述直流側(cè)電壓Udc后獲得直流電壓誤差信號(hào)Uedc，并對(duì)所述直流電壓誤差信號(hào)Uedc進(jìn)行閉環(huán)處理后獲得d軸并網(wǎng)電流指令對(duì)所述三相電容電壓Ucabc進(jìn)行解耦雙同步鎖相處理，獲得所述三相電容電壓Ucabc的相角θ和電容電壓的d軸基波正序分量根據(jù)所述相角θ對(duì)所述三相并網(wǎng)電流I2abc進(jìn)行abc/dq坐標(biāo)變換后獲得同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d軸并網(wǎng)電流I2d、q軸并網(wǎng)電流I2q；對(duì)所述三相電容電流Icabc、三相電容電壓Ucabc分別進(jìn)行abc/αβ坐標(biāo)變換，獲得兩相靜止坐標(biāo)系下的α軸電容電流Icα、β軸電容電流Icβ、α軸電容電壓Ucα、β軸電容電壓Ucβ；(3)將給定的q軸并網(wǎng)電流指令與所述q軸并網(wǎng)電流I2q相減獲得q軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2eq，并對(duì)所述q軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2eq進(jìn)行閉環(huán)處理，獲得q軸控制電壓U′rq；將所述d軸并網(wǎng)電流指令與d軸并網(wǎng)電流I2d相減獲得d軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2ed；并對(duì)所述d軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2ed進(jìn)行閉環(huán)處理，獲得d軸控制電壓U′rd；(4)根據(jù)所述相角θ對(duì)所述d軸控制電壓U′rd和所述q軸控制電壓U′rq進(jìn)行dq/αβ坐標(biāo)變換獲得兩相靜止坐標(biāo)系下的α軸控制電壓U′rα、β軸控制電壓U′rβ；根據(jù)所述相角θ對(duì)所述電容電壓d軸基波正序分量進(jìn)行dq/αβ坐標(biāo)變換，獲得電容電壓α軸基波正序分量電容電壓β軸基波正序分量(5)根據(jù)所述α軸控制電壓U′rα、β軸控制電壓U′rβ、電容電壓α軸基波正序分量電容電壓β軸基波正序分量所述α軸電容電壓Ucα、β軸電容電壓Ucβ、α軸電容電流Icα和β軸電容電流Icβ獲得α軸調(diào)制電壓Urα、β軸調(diào)制電壓Urβ；(6)對(duì)所述α軸調(diào)制電壓Urα和β軸調(diào)制電壓Urβ進(jìn)行空間矢量脈寬調(diào)制，獲得并網(wǎng)變換器的開(kāi)關(guān)控制信號(hào)。更進(jìn)一步地，在步驟(2)中，獲取所述電容電壓d軸基波正序分量的計(jì)算公式為：其中，ωf為解耦雙同步鎖相環(huán)中低通濾波器的截止角頻率，ω0為電網(wǎng)基波角頻率，s為復(fù)變量，為電容電壓的d軸基波正序分量的拉氏變換，Ucd(s)為d軸電容電壓Ucd的拉氏變換。更進(jìn)一步地，在步驟(5)中，根據(jù)公式獲得α軸調(diào)制電壓Urα、β軸調(diào)制電壓Urβ；其中，Kcp為電容電流反饋比例系數(shù)，K1f為電容電壓基波正序分量前饋比例系數(shù)，K2f為電容電壓前饋比例系數(shù)，且K1f+K2f＝1。本發(fā)明還提供了一種三相LCL型并網(wǎng)變換器系統(tǒng)，包括：主電路和控制電路，其特征在于，所述控制電路包括：直流電壓控制單元、空間矢量脈寬調(diào)制器、電網(wǎng)電流控制單元、解耦雙同步鎖相環(huán)和啟動(dòng)沖擊電流抑制器；所述解耦雙同步鎖相環(huán)的輸入端連接至主電路的電容電壓輸出端，啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第一輸入端連接至所述解耦雙同步鎖相環(huán)的第一輸出端，啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第二輸入端連接至所述解耦雙同步鎖相環(huán)的第二輸出端，啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第三輸入端連接至所述電網(wǎng)電流控制單元的第一輸出端，啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第四輸入端連接至所述電網(wǎng)電流控制單元的第二輸出端，啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第五輸入端連接至解耦雙同步鎖相環(huán)的輸入端，所述電網(wǎng)電流控制單元的第一輸入端連接至所述解耦雙同步鎖相環(huán)的第二輸出端，所述電網(wǎng)電流控制單元的第二輸入端連接至主電路的電網(wǎng)電流輸出端，所述電網(wǎng)電流控制單元的第三輸入端連接至直流電壓控制單元的輸出端，所述電網(wǎng)電流控制單元的第四輸入端連接至主電路的電容電流輸出端，所述直流電壓控制單元的輸入端連接至主電路的直流電壓輸出端；所述空間矢量脈寬調(diào)制器的輸入端連接至啟動(dòng)沖擊電流抑制器的輸出端，空間矢量脈寬調(diào)制器的輸出端連接至所述主電路的反饋控制端并用于提供開(kāi)關(guān)控制信號(hào)。更進(jìn)一步地，啟動(dòng)沖擊電流抑制器包括：第一變換器、第二變換器、第一比例系數(shù)產(chǎn)生器、第二比例系數(shù)產(chǎn)生器、第三比例系數(shù)產(chǎn)生器、第四比例系數(shù)產(chǎn)生器、第一加法器、第二加法器、第三加法器和第四加法器；所述第一變換器的第一輸入端作為啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第一輸入端，所述第一變換器的第二輸入端用于接收0，第一變換器的第三輸入端作為所述啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第二輸入端；第一比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸入端連接至所述第一變換器的第一輸出端，第二比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸入端連接至第一變換器的第二輸出端；第二變換器的輸入端連接至解耦雙同步鎖相環(huán)的輸入端，第三比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸入端連接至第二變換器的第一輸出端，第四比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸入端連接至第二變換器的第二輸出端；第一加法器的第一輸入端連接至所述第一比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸出端，第一加法器的第二輸入端連接至所述第三比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸出端，第二加法器的第一輸入端連接至所述第二比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸出端，第二加法器的第二輸入端連接至所述第四比例系數(shù)產(chǎn)生器的輸出端；第三加法器的第一輸入端連接至所述第一加法器的輸出端，第三加法器的第二輸入端作為所述啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第三輸入端；第四加法器的第一輸入端連接至所述第二加法器的輸出端，第四加法器的第二輸入端作為啟動(dòng)沖擊電流抑制器的第四輸入端；第三加法器的輸出端和所述第四加法器的輸出端作為所述啟動(dòng)沖擊電流抑制器的輸出端。更進(jìn)一步地，第一變換器用于根據(jù)相角θ對(duì)電容電壓d軸基波正序分量進(jìn)行dq/αβ坐標(biāo)變換，獲得電容電壓α軸基波正序分量電容電壓β軸基波正序分量所述第二變換器用于對(duì)三相電容電壓Ucabc進(jìn)行abc/αβ坐標(biāo)變換，獲得兩相靜止坐標(biāo)系下的α軸電容電壓Ucα、β軸電容電壓Ucβ?？傮w而言，按照本發(fā)明的上述技術(shù)構(gòu)思與現(xiàn)有技術(shù)相比，主要具備以下的技術(shù)優(yōu)點(diǎn)：(1)本發(fā)明更適用于只能采集濾波電容電壓的兆瓦級(jí)LCL型并網(wǎng)變換器。(2)本發(fā)明所提控制方法不影響原有電流環(huán)的穩(wěn)定性；(3)本發(fā)明所提控制方法在弱電網(wǎng)下也能使系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性；(4)本發(fā)明所提控制方法所需的電容電壓是作為解耦雙同步鎖相環(huán)的同步電壓，所需電容電壓基波正序分量為解耦雙同步鎖相環(huán)的輸出，在傳統(tǒng)的三相LCL型并網(wǎng)變換器電流控制方法的基礎(chǔ)上，未增加釆樣量，未增加硬件成本，未增加系統(tǒng)的計(jì)算負(fù)擔(dān)。附圖說(shuō)明圖1為本發(fā)明提出的三相LCL型并網(wǎng)變換器結(jié)構(gòu)框圖及整流啟動(dòng)沖擊電流抑制方法原理框圖；圖2為解耦雙同步鎖相環(huán)控制框圖；圖3為電網(wǎng)電流環(huán)d軸控制框圖；圖4為不同電網(wǎng)短路比及不同控制方案下并網(wǎng)變換器輸出阻抗波特圖；圖5為當(dāng)電網(wǎng)電感為0時(shí)，不采用沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真波形；圖6為當(dāng)電網(wǎng)電感為0時(shí)，電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真波形；圖7為當(dāng)電網(wǎng)電感為0時(shí)，本發(fā)明提供的沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真波形；圖8為當(dāng)電網(wǎng)短路比SCR＝2時(shí)，電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真波形；圖9為當(dāng)電網(wǎng)短路比SCR＝2時(shí)，本發(fā)明提供的沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真波形。具體實(shí)施方式為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。此外，下面所描述的本發(fā)明各個(gè)實(shí)施方式中所涉及到的技術(shù)特征只要彼此之間未構(gòu)成沖突就可以相互組合。本發(fā)明采取有效的控制方案來(lái)抑制LCL型并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)沖擊電流，并且在弱網(wǎng)下也能使系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性。本發(fā)明所提供的三相LCL型并網(wǎng)變換器結(jié)構(gòu)框圖及整流啟動(dòng)沖擊電流抑制方法原理框圖如圖1所示：三相LCL型并網(wǎng)變換器系統(tǒng)包括：直流電壓控制單元1、并網(wǎng)變換器及LCL濾波器2、公共電網(wǎng)3、空間矢量脈寬調(diào)制器4、電網(wǎng)電流控制單元5、解耦雙同步鎖相環(huán)6和啟動(dòng)沖擊電流抑制器7；其中，直流電壓控制單元1中直流電壓控制一般采用比例積分控制器；并網(wǎng)變換器及LCL濾波器2中LCL濾波器是由變換器側(cè)濾波電感L1，濾波電容Cf和變壓器漏感LT組成；公共電網(wǎng)3是由電網(wǎng)電感Lg和電網(wǎng)電壓源Ug組成；電網(wǎng)電流控制單元5中電容電流反饋用于實(shí)現(xiàn)LCL濾波器的有源阻尼，電網(wǎng)電流閉環(huán)控制一般采用比例積分控制器。本發(fā)明實(shí)施例提供的抑制三相LCL型并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)沖擊電流的控制方法包括下述步驟：(1)通過(guò)電壓、電流霍爾傳感器來(lái)獲得所述三相LCL型并網(wǎng)變換器直流側(cè)電壓Udc、三相電容電壓Ucabc、三相并網(wǎng)電流I2abc和三相電容電流Icabc；(2)根據(jù)步驟(1)中的所述直流側(cè)電壓Udc與直流電壓指令相減來(lái)獲得直流電壓誤差信號(hào)Uedc，其計(jì)算公式為：(3)通過(guò)直流電壓控制器來(lái)對(duì)所述直流電壓誤差信號(hào)Uedc進(jìn)行閉環(huán)處理，得到d軸并網(wǎng)電流指令(4)解耦雙同步鎖相環(huán)控制框圖如圖2所示，使用解耦雙同步鎖相環(huán)來(lái)獲取所述三相電容電壓Ucabc的相角θ和電容電壓的d軸基波正序分量(5)根據(jù)步驟(4)中的相角θ，對(duì)上述步驟(1)中的所述三相并網(wǎng)電流I2abc進(jìn)行abc/dq坐標(biāo)變換，來(lái)獲得同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d軸并網(wǎng)電流I2d、q軸并網(wǎng)電流I2q；(6)根據(jù)步驟(5)中所述q軸并網(wǎng)電流I2q、所述d軸并網(wǎng)電流I2d分別與q軸并網(wǎng)電流指令上述步驟(3)中d軸并網(wǎng)電流指令相減來(lái)獲得q軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2eq、d軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2ed，其計(jì)算公式為：(7)通過(guò)電流控制器來(lái)對(duì)步驟(6)中所述d軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2ed、所述q軸并網(wǎng)電流誤差I(lǐng)2eq進(jìn)行閉環(huán)處理，得到d軸、q軸控制電壓U′rd、U′rq；(8)根據(jù)步驟(4)中的相角θ，對(duì)上述步驟(7)中所述d軸控制電壓U′rd、q軸控制電壓U′rq、上述步驟(4)中所述電容電壓d軸基波正序分量分別進(jìn)行dq/αβ坐標(biāo)變換，來(lái)獲得兩相靜止坐標(biāo)系下的α軸控制電壓U′rα、β軸控制電壓U′rβ、電容電壓α軸基波正序分量電容電壓β軸基波正序分量(9)對(duì)上述步驟(1)中的所述三相電容電流Icabc、三相電容電壓Ucabc分別進(jìn)行abc/αβ坐標(biāo)變換，來(lái)獲得兩相靜止坐標(biāo)系下的α軸電容電流Icα、β軸電容電流Icβ、α軸電容電壓Ucα、β軸電容電壓Ucβ；(10)根據(jù)上述步驟(8)中α軸控制電壓U′rα、β軸控制電壓U′rβ、電容電壓α軸基波正序分量電容電壓β軸基波正序分量步驟(9)中所述的α軸電容電壓Ucα、β軸電容電壓Ucβ、α軸電容電流Icα、β軸電容電流Icβ，來(lái)計(jì)算獲得α軸、β軸調(diào)制電壓Urα、Urβ，其計(jì)算公式為：其中Kcp為電容電流反饋比例系數(shù)，電容電流反饋用于抑制LCL濾波器的諧振峰，K1f為電容電壓基波正序分量前饋比例系數(shù)，K2f為電容電壓前饋比例系數(shù)，選取K1f+K2f的大小可以調(diào)節(jié)啟動(dòng)沖擊電流的抑制效果，K1f+K2f越大，沖擊電流抑制效果越好，K1f+K2f越小，沖擊電流抑制效果越差，一般取K1f+K2f＝1，當(dāng)K1f+K2f＝1時(shí)，增加K1f并且減小K2f，可使系統(tǒng)在弱網(wǎng)下具有較好的穩(wěn)定性，增加K2f并且減小K1f，可使強(qiáng)網(wǎng)下系統(tǒng)對(duì)電網(wǎng)背景諧波抑制能力更強(qiáng)，本發(fā)明選取K1f＝1，K2f＝0；(11)對(duì)步驟(10)中的α軸、β軸調(diào)制電壓Urα、Urβ進(jìn)行空間矢量脈寬調(diào)制，來(lái)獲得并網(wǎng)變換器三對(duì)開(kāi)關(guān)管的開(kāi)關(guān)信號(hào)Sa、Sb、Sc。(12)在步驟(4)中，解耦雙同步鎖相環(huán)獲取所述的電容電壓d軸基波正序分量的計(jì)算公式為：其中ω0為電網(wǎng)基波角頻率，ωf為解耦雙同步鎖相環(huán)中低通濾波器的截止角頻率，通常取ωf＝0.707ω0，s為復(fù)變量，為電容電壓d軸基波正序分量的拉氏變換，Ucd(s)為d軸電容電壓Ucd的拉氏變換，此計(jì)算過(guò)程為解耦雙同步鎖相環(huán)固有特性，在鎖相環(huán)內(nèi)部完成。以下是本發(fā)明所提方法的一個(gè)實(shí)施例：本發(fā)明以10kW直驅(qū)風(fēng)電LCL型并網(wǎng)變換器為例，系統(tǒng)參數(shù)如表1所示：表1并網(wǎng)變換器系統(tǒng)參數(shù)參數(shù)取值參數(shù)取值電網(wǎng)線電壓Ugl380V直流電壓Udc650V電網(wǎng)頻率fg50Hz變換器側(cè)濾波電感L13.2mH變壓器變比N380/340濾波電容Cf15μF開(kāi)關(guān)頻率fsw4.8kHz變壓器漏感LT0.85mH采樣頻率fs9.6kHz電容電流反饋系數(shù)Kcp18本發(fā)明所提供的電網(wǎng)電流環(huán)d軸控制框圖如圖3所示：其中為電網(wǎng)電流d軸指令，Gi(s)為電網(wǎng)電流環(huán)比例積分控制器，其計(jì)算公式為：Gde(s)為控制延時(shí)傳遞函數(shù)，其計(jì)算公式為其中Ts為采樣周期，Kcp為電容電流反饋比例系數(shù)，L1為變換器側(cè)濾波電感，Cf為濾波電容，LT為變壓器漏感，L'g為經(jīng)變壓器折算后的電網(wǎng)電感，Ucd(s)為d軸電容電壓，U′gd(s)為經(jīng)變壓器折算后的d軸電網(wǎng)電壓，I2d(s)為d軸電網(wǎng)電流，Gf(s)為前饋傳遞函數(shù)，其計(jì)算公式為：根據(jù)圖3，可得到不同電網(wǎng)短路比及不同控制方案下并網(wǎng)變換器輸出阻抗波特圖，如圖4所示：其中K1f＝0,K2f＝0為不采用啟動(dòng)沖擊電流抑制方案，K1f＝0,K2f＝1為電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案，K1f＝1,K2f＝0為本發(fā)明所提供的沖擊電流抑制方案，SCR為電網(wǎng)電路比，SCR越小表明電網(wǎng)越弱，sL′g為經(jīng)變壓器折算后的電網(wǎng)阻抗。PMcross代表弱網(wǎng)下系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度，PMcross＞0代表系統(tǒng)穩(wěn)定，且PMcross越大，系統(tǒng)弱網(wǎng)下穩(wěn)定性越好。如圖4所示，弱網(wǎng)下，無(wú)沖擊電流抑制方案時(shí)，系統(tǒng)有足夠的穩(wěn)定裕度，PMcross始終為正，但是啟動(dòng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的沖擊電流。采用電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案時(shí)，變換器輸出阻抗低頻段幅值增大，說(shuō)明系統(tǒng)有抑制電網(wǎng)電壓低頻背景諧波的能力。但相位大幅減小，呈現(xiàn)負(fù)阻抗的特性，PMcross為負(fù)，系統(tǒng)不穩(wěn)定。并且，電網(wǎng)越弱，PMcross越小，系統(tǒng)的穩(wěn)定性越差。本發(fā)明所提供的沖擊電流抑制方案中，變換器輸出阻抗幅值與相位與不采用沖擊電流抑制方案時(shí)相近，PMcross為45°，系統(tǒng)仍然有足夠的穩(wěn)定裕度。所以，本發(fā)明所提供的方案在弱網(wǎng)下有更好的魯棒性。如圖5、圖6、圖7所示為當(dāng)電網(wǎng)電感為0時(shí)，不采用沖擊電流抑制方案、電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案和本發(fā)明所提供的沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)的仿真結(jié)果。圖5中，不采用沖擊電流抑制方案時(shí)，啟動(dòng)時(shí)，電網(wǎng)電流峰值達(dá)到40A(超調(diào)167％)。顯然，這樣的沖擊電流會(huì)引起保護(hù)動(dòng)作，繼而產(chǎn)生嚴(yán)重的機(jī)械應(yīng)力，損害開(kāi)關(guān)器件。當(dāng)加入沖擊電流抑制方案后，如圖6和圖7所示，在經(jīng)過(guò)短暫的調(diào)節(jié)過(guò)程后，并網(wǎng)電流無(wú)顯著超調(diào)地收斂至穩(wěn)態(tài)，電流尖峰得到了有效抑制。如圖8和圖9所示為當(dāng)電網(wǎng)短路比SCR＝2時(shí)，采用電容電壓直接前饋沖擊電流抑制方案和本發(fā)明所提供的沖擊電流抑制方案，并網(wǎng)變換器整流啟動(dòng)仿真結(jié)果。弱網(wǎng)下，電容電壓直接前饋沒(méi)有足夠的穩(wěn)定裕度，電網(wǎng)電流波形存在大量諧波，嚴(yán)重畸變。而本發(fā)明所提供的沖擊電流抑制方案對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性影響極小，并網(wǎng)電流具有良好的波形質(zhì)量。本領(lǐng)域的技術(shù)人員容易理解，以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3