本發(fā)明為基于區(qū)域量測(cè)解耦的低壓配電網(wǎng)損耗計(jì)算方法，針對(duì)低壓配電網(wǎng)量測(cè)裝置有限，系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)獲取不全的問(wèn)題，提出了一種基于區(qū)域量測(cè)解耦的配電網(wǎng)損耗計(jì)算方法。將配電網(wǎng)按量測(cè)點(diǎn)的分布進(jìn)行分區(qū)解耦，在分解后的各區(qū)域內(nèi)，僅根據(jù)首末端量測(cè)量及區(qū)域間的關(guān)聯(lián)性，利用前推回代法估算各區(qū)域節(jié)點(diǎn)負(fù)荷及電壓，最終得出區(qū)域功率損耗。本發(fā)明涉及配電網(wǎng)損耗計(jì)算技術(shù)領(lǐng)域，尤其是量測(cè)信息不全的低壓配電網(wǎng)的損耗估算。

背景技術(shù)：

35kv及以上配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜且多為環(huán)形多源網(wǎng)絡(luò)，而且量測(cè)裝置配置齊全，通常采用潮流計(jì)算法在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行電網(wǎng)損耗計(jì)算。潮流法在電網(wǎng)理論線(xiàn)損計(jì)算中主要適用于35kv以上的電能損耗計(jì)算。這主要出于三方面的考慮：1、傳統(tǒng)的潮流法都是基于三相對(duì)稱(chēng)的電網(wǎng)，一般采用單線(xiàn)拓?fù)淠Ｐ停?、35kv以上的電網(wǎng)中支路的阻抗比較小，采用牛頓法、pq解耦等算法收斂性較好；3、潮流法對(duì)于節(jié)點(diǎn)注入功率要求具有較高的同時(shí)性。

10kv及以下電壓的配電網(wǎng)中的電能損耗的計(jì)算，比35kv及以上電壓的配電網(wǎng)中電能損耗的計(jì)算復(fù)雜很多。這主要是由于配電網(wǎng)中元件數(shù)目眾多，每個(gè)元件上的運(yùn)行數(shù)據(jù)具有一定的隨機(jī)特性，收集這些運(yùn)行數(shù)據(jù)(負(fù)荷資料)是相當(dāng)困難的。從這個(gè)意義上講，準(zhǔn)確的線(xiàn)損計(jì)算比在電力系統(tǒng)確定的運(yùn)行方式下穩(wěn)態(tài)潮流計(jì)算更復(fù)雜。因此，中低壓配電網(wǎng)在線(xiàn)損計(jì)算方法上是以盡量減少原始資料的收集范圍為指導(dǎo)思想，通過(guò)合理的簡(jiǎn)化和近似來(lái)估算配電網(wǎng)中各元件存在的電能損耗及其變化情況。均方根電流法是10kv及以下電壓等級(jí)的配電網(wǎng)中最常見(jiàn)的理論線(xiàn)損計(jì)算方法，另外也可根據(jù)計(jì)算條件和計(jì)算資料，采用平均電流法(形狀系數(shù)法)、最大電流法(損失因數(shù)法)、等值電阻法、電壓損失法等方法進(jìn)行計(jì)算。另外，由于配電網(wǎng)能耗主要是由配電線(xiàn)路和配電變壓器引起的，因此在進(jìn)行配電網(wǎng)能耗計(jì)算時(shí)也主要是針對(duì)這兩類(lèi)設(shè)備進(jìn)行能耗計(jì)算。

損耗計(jì)算采用的計(jì)算方法不同，計(jì)算結(jié)果也不一致，和實(shí)際的線(xiàn)損值差距較大，對(duì)配電網(wǎng)節(jié)能降損分析會(huì)產(chǎn)生一定的誤區(qū)。因此，需要根據(jù)電網(wǎng)的實(shí)際特點(diǎn)和數(shù)據(jù)采集點(diǎn)的配置情況，選擇合理的算法。目前，35kv及以上配電網(wǎng)中測(cè)量表計(jì)相對(duì)完備，能夠采集的數(shù)據(jù)較充足，損耗計(jì)算的準(zhǔn)確度得到了很大提高。相反，10kv及以下低壓配電網(wǎng)不僅網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，節(jié)點(diǎn)、元件、分支線(xiàn)數(shù)量龐大，且計(jì)量裝置不全，給損耗計(jì)算帶來(lái)了極大的困難。在量測(cè)信息有限、支路眾多的情況下盡可能準(zhǔn)確的估算低壓配電網(wǎng)損耗，是電力企業(yè)在線(xiàn)損管理方面需要解決的一個(gè)重大難題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明按照區(qū)域解耦的觀(guān)點(diǎn)，通過(guò)將結(jié)構(gòu)復(fù)雜、支路眾多的低壓配電網(wǎng)分解為多個(gè)小區(qū)域，以每個(gè)小區(qū)域?yàn)閾p耗計(jì)算單元，可使整體配電網(wǎng)損耗計(jì)算更清晰、簡(jiǎn)便。根據(jù)該思路，按照量測(cè)裝置的分布情況對(duì)整個(gè)配網(wǎng)進(jìn)行分解，在分解后的每個(gè)小區(qū)域內(nèi)，利用首末量測(cè)節(jié)點(diǎn)的數(shù)據(jù)信息及各區(qū)域間的耦合關(guān)系，采用前推回代法及最小二乘法估計(jì)各區(qū)域內(nèi)節(jié)點(diǎn)負(fù)荷及電壓，從而得到區(qū)域損耗的估算值，所有區(qū)域損耗相加則得到配電網(wǎng)總損耗。

本發(fā)明采用的如下技術(shù)方案：

基于區(qū)域量測(cè)解耦的低壓配電網(wǎng)損耗計(jì)算方法，其特征在于，按照配電網(wǎng)中數(shù)量有限的量測(cè)裝置(通常分布于主要關(guān)口節(jié)點(diǎn)處)，對(duì)低壓配電網(wǎng)進(jìn)行區(qū)域解耦，通過(guò)估算每個(gè)區(qū)域的損耗值而得到總損耗。選擇以下分析步驟：

步驟1：低壓配電網(wǎng)區(qū)域解耦。

附圖1展示了簡(jiǎn)化的配電網(wǎng)輻射狀網(wǎng)絡(luò)以及典型的測(cè)量裝置的分布位置。假設(shè)每個(gè)裝有計(jì)量裝置的點(diǎn)均為全量測(cè)點(diǎn)。區(qū)域解耦的原則如下：

1)配電網(wǎng)分解為多個(gè)小區(qū)域后，各區(qū)域的交界處含有實(shí)時(shí)量測(cè)點(diǎn)，且能測(cè)得相鄰區(qū)域間有功功率和無(wú)功功率交換值；

2)配電網(wǎng)分解為多個(gè)小區(qū)域后，各區(qū)域是關(guān)于量測(cè)點(diǎn)的最小區(qū)域，僅每個(gè)區(qū)域邊界上存在量測(cè)點(diǎn)，區(qū)域內(nèi)部分支線(xiàn)上不再有其他量測(cè)點(diǎn)。

定義簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)包含三個(gè)全量測(cè)點(diǎn)m1、m2、m3，該網(wǎng)絡(luò)可劃分為三個(gè)子區(qū)域，其中區(qū)域a通過(guò)含量測(cè)裝置的支路與兩個(gè)子區(qū)域(區(qū)域b和c)相連，如附圖1所示。

步驟2：獲取區(qū)域節(jié)點(diǎn)等效負(fù)荷，具體是：定義節(jié)點(diǎn)0為區(qū)域b的首端量測(cè)節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)m為區(qū)域b的末端節(jié)點(diǎn)，sb,0是首端節(jié)點(diǎn)功率，s″b,1、s″b,2、…、s″b,m分別是各節(jié)點(diǎn)的注入功率。

每個(gè)節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的等效表達(dá)式為：

式中，k為負(fù)荷功率系數(shù)；kp,i表示節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷有功功率對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷有功功率的貢獻(xiàn)程度；kq,i表示節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷無(wú)功功率對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷無(wú)功功率的貢獻(xiàn)程度。低壓配電網(wǎng)中功率因數(shù)取0.9～0.95，且各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)功率因數(shù)相差較小，定義各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)的功率因數(shù)相等且恒定，則滿(mǎn)足關(guān)系式kp,i＝kq,i＝ki。

此外，根據(jù)負(fù)荷功率系數(shù)的定義，采用典型日的歷史電量數(shù)據(jù)來(lái)衡量各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷的貢獻(xiàn)度，ki可表示為：

式中，wi為節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷在典型日內(nèi)消耗的電量；wσ為區(qū)域b總負(fù)荷在同樣時(shí)間段內(nèi)消耗的電量。

步驟3：估算區(qū)域負(fù)荷功率，由節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的等效表達(dá)式可知，通過(guò)估算區(qū)域總功率負(fù)荷即可得到全網(wǎng)各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷功率的分布情況。區(qū)域間的功率耦合情況可通過(guò)量測(cè)節(jié)點(diǎn)量測(cè)得到，對(duì)區(qū)域a、區(qū)域b、區(qū)域c，區(qū)域a末端m2和m3處的輸出功率也即為區(qū)域b和區(qū)域c首端的輸入功率。根據(jù)潮流計(jì)算方法，可從各區(qū)域末端節(jié)點(diǎn)功率推得首端功率的估算值：

步驟3.1、對(duì)于區(qū)域b，首端功率的推算過(guò)程如下：

式中，pb",i、q"b,i(i＝1,2,...,m)分別為區(qū)域b內(nèi)第i個(gè)節(jié)點(diǎn)的注入有功及無(wú)功功率；pbσ為區(qū)域b內(nèi)總負(fù)荷有功功率；δsb,m、δpb,m、δqb,m分別為區(qū)域b內(nèi)第i條支路上損耗的視在功率、有功功率及無(wú)功功率；為節(jié)點(diǎn)額定電壓。將式三中無(wú)功功率采用功率因數(shù)角的形式表示，則有：

式中，為功率因數(shù)角。由此，首端功率的估算值即可表示為區(qū)域總負(fù)荷功率的函數(shù)形式:

sb,0＝fb(pb,i)＝gb(pbσ)式五

步驟3.2、對(duì)于區(qū)域c，估算出首端功率:

sc,0＝fc(pc,i)＝gc(pcσ)式六

步驟3.3、對(duì)于區(qū)域a，考慮其與區(qū)域b、c之間的耦合關(guān)系，區(qū)域b和區(qū)域c的首端量測(cè)點(diǎn)均是區(qū)域a的末端節(jié)點(diǎn)。區(qū)域a的等效電路如附圖3所示。

重復(fù)步驟3.1至步驟3.2的潮流計(jì)算方法，估算區(qū)域a的首端功率。由式三～式五推導(dǎo)出：

式中，pa,i(i＝1,2,...,n)為區(qū)域a各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷有功功率；paσ為區(qū)域a內(nèi)總負(fù)荷有功功率；n為區(qū)域a內(nèi)節(jié)點(diǎn)數(shù)；羅馬數(shù)字ⅰ和ⅱ分別為區(qū)域a兩條分支線(xiàn)編號(hào)。

步驟3.3、求得各區(qū)域總負(fù)荷功率即可得到區(qū)域首端功率的估算值，以各區(qū)域首端功率的估算值與量測(cè)值的差值最小為目標(biāo)，建立如下優(yōu)化模型：

其中，sa,f、sb,f、sc,f分別為區(qū)域a、b、c首端節(jié)點(diǎn)處的量測(cè)功率。

求解上述優(yōu)化模型可得各區(qū)域總負(fù)荷功率paσ、pbσ和pcσ的估算值。

步驟4：對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓進(jìn)行修正，具體是利用步驟3中估算得到的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)功率，在各區(qū)域內(nèi)從首端量測(cè)節(jié)點(diǎn)處回推計(jì)算各節(jié)點(diǎn)電壓。

式中，pb′,i、q′b,i分別是第i條支路首端的有功及無(wú)功功率，ri、xi分別為第i條支路的電阻、電抗。

從式三至式九完成了一次迭代過(guò)程，基于式九所得的節(jié)點(diǎn)電壓，重復(fù)步驟3中的前推計(jì)算過(guò)程，得到全網(wǎng)負(fù)荷功率估算值，再次回推修正各節(jié)點(diǎn)電壓。繼續(xù)重復(fù)上述步驟，直到前后兩次迭代得出的末端節(jié)點(diǎn)電壓值之差小于閾值，迭代停止。

步驟5：計(jì)算配電網(wǎng)損耗，具體是利用最后一次迭代得到的節(jié)點(diǎn)電壓分別計(jì)算各區(qū)域損耗，所有區(qū)域損耗之和即為該配電網(wǎng)的總損耗：

式中，ploss為網(wǎng)損功率；分別為第i條支路首、末端電壓向量；o為區(qū)域編號(hào)。

本發(fā)明采用的損耗估算方法所需信息量少，編程計(jì)算簡(jiǎn)便，尤其適合量測(cè)裝置不全，數(shù)據(jù)獲取有限的低壓配電網(wǎng)的損耗估算。最后通過(guò)算例驗(yàn)證了本發(fā)明所提損耗估算方法的有效性。

附圖說(shuō)明

圖1是量測(cè)區(qū)域劃分示意圖。

圖2是區(qū)域b的等效電路圖。

圖3是區(qū)域a的等效電路圖。

圖4是改進(jìn)的ieee22節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)接線(xiàn)圖。

具體實(shí)施方式

低壓配電網(wǎng)的節(jié)能降損工作一直時(shí)電力企業(yè)的焦點(diǎn)，而降損的前提是配網(wǎng)損耗計(jì)算及分析。低壓配電網(wǎng)支路眾多、元件分布范圍廣、量測(cè)裝置有限，對(duì)低壓配電網(wǎng)的損耗計(jì)算造成重重阻礙。本發(fā)明提出的基于區(qū)域量測(cè)解耦的損耗計(jì)算方法，所需量測(cè)信息少，且可對(duì)繁雜的小支路進(jìn)行分區(qū)計(jì)算，尤其適用于低壓配電網(wǎng)的損耗估算，以下結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明。

一、首先介紹一下本發(fā)明的方法原理。

基于區(qū)域量測(cè)解耦的低壓配電網(wǎng)損耗計(jì)算方法，其特征在于，基于有限的量測(cè)裝置，對(duì)低壓配電網(wǎng)進(jìn)行區(qū)域解耦，通過(guò)估算每個(gè)區(qū)域的損耗值而得到總損耗。選擇以下分析步驟：

步驟1：低壓配電網(wǎng)區(qū)域解耦。

圖1為簡(jiǎn)化的配電網(wǎng)輻射狀網(wǎng)絡(luò)以及典型的測(cè)量裝置的分布位置。假設(shè)每個(gè)裝有計(jì)量裝置的點(diǎn)均為全量測(cè)點(diǎn)。區(qū)域分解的原則如下：

1)各區(qū)域的交界處含有實(shí)時(shí)量測(cè)點(diǎn)，且能測(cè)得相鄰區(qū)域間有功功率和無(wú)功功率交換值；

2)各區(qū)域是關(guān)于量測(cè)點(diǎn)的最小區(qū)域，僅每個(gè)區(qū)域邊界上存在量測(cè)點(diǎn)，區(qū)域內(nèi)部分支線(xiàn)上不再有其他量測(cè)點(diǎn)。

圖1中的簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)包含三個(gè)全量測(cè)點(diǎn)m1、m2、m3，該網(wǎng)絡(luò)可劃分為三個(gè)子區(qū)域，其中區(qū)域a通過(guò)含量測(cè)裝置的支路與兩個(gè)子區(qū)域(區(qū)域b和c)相連。

步驟2：區(qū)域節(jié)點(diǎn)等效負(fù)荷。

圖2給出了區(qū)域b的等效電路圖，節(jié)點(diǎn)0為區(qū)域b的首端量測(cè)節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)m為區(qū)域b的末端節(jié)點(diǎn)，sb,0是首端節(jié)點(diǎn)功率，s″b,1、s″b,2、…、s″b,m分別是各節(jié)點(diǎn)的注入功率。

每個(gè)節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的等效表達(dá)式為：

式中，k為負(fù)荷功率系數(shù)；kp,i表示節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷有功功率對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷有功功率的貢獻(xiàn)程度；kq,i表示節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷無(wú)功功率對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷無(wú)功功率的貢獻(xiàn)程度。考慮到生產(chǎn)實(shí)際，低壓配電網(wǎng)中功率因數(shù)一般控制在0.9～0.95，且各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)功率因數(shù)相差較小，為簡(jiǎn)化計(jì)算，假設(shè)各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)的功率因數(shù)相等且恒定，則可滿(mǎn)足關(guān)系式kp,i＝kq,i＝ki。

此外，根據(jù)負(fù)荷功率系數(shù)的定義，本發(fā)明中采用典型日的歷史電量數(shù)據(jù)來(lái)衡量各負(fù)荷節(jié)點(diǎn)對(duì)區(qū)域內(nèi)總負(fù)荷的貢獻(xiàn)度，ki可表示為：

式中，wi為節(jié)點(diǎn)i處負(fù)荷在典型日內(nèi)消耗的電量；wσ為區(qū)域b總負(fù)荷在同樣時(shí)間段內(nèi)消耗的電量。

步驟3：區(qū)域負(fù)荷功率估算。

由節(jié)點(diǎn)負(fù)荷的等效表達(dá)式可知，通過(guò)估算區(qū)域總功率負(fù)荷即可得到全網(wǎng)各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷功率的分布情況。區(qū)域間的功率耦合情況可通過(guò)量測(cè)節(jié)點(diǎn)量測(cè)得到，對(duì)圖1中的三個(gè)區(qū)域，區(qū)域a末端m2和m3處的輸出功率也即為區(qū)域b和區(qū)域c首端的輸入功率。根據(jù)潮流計(jì)算方法，可從各區(qū)域末端節(jié)點(diǎn)功率推得首端功率的估算值，以區(qū)域b為例，其首端功率的推算過(guò)程如下：

式中，pb",i、q"b,i(i＝1,2,...,m)分別為區(qū)域b內(nèi)第i個(gè)節(jié)點(diǎn)的注入有功及無(wú)功功率；pbσ為區(qū)域b內(nèi)總負(fù)荷有功功率；δsb,m、δpb,m、δqb,m分別為區(qū)域b內(nèi)第i條支路上損耗的視在功率、有功功率及無(wú)功功率；為節(jié)點(diǎn)額定電壓。將式(3)中無(wú)功功率采用功率因數(shù)角的形式表示，則有：

式中，為功率因數(shù)角。由此，首端功率的估算值即可表示為區(qū)域總負(fù)荷功率的函數(shù)形式:

sb,0＝fb(pb,i)＝gb(pbσ)(5)

同理，對(duì)于區(qū)域c，可以估算出首端功率:

sc,0＝fc(pc,i)＝gc(pcσ)(6)

對(duì)于區(qū)域a，考慮其與區(qū)域b、c之間的耦合關(guān)系，區(qū)域b和區(qū)域c的首端量測(cè)點(diǎn)均是區(qū)域a的末端節(jié)點(diǎn)。區(qū)域a的等效電路如圖3所示。

重復(fù)上述的潮流計(jì)算方法，估算區(qū)域a的首端功率。由式(3)～式(5)可推導(dǎo)出：

式中，pa,i(i＝1,2,...,n)為區(qū)域a各節(jié)點(diǎn)負(fù)荷有功功率；paσ為區(qū)域a內(nèi)總負(fù)荷有功功率；n為區(qū)域a內(nèi)節(jié)點(diǎn)數(shù)；羅馬數(shù)字ⅰ和ⅱ分別為區(qū)域a兩條分支線(xiàn)編號(hào)。

根據(jù)上述推導(dǎo)可知，求得各區(qū)域總負(fù)荷功率即可得到區(qū)域首端功率的估算值，為了提高估算值的準(zhǔn)確性，以各區(qū)域首端功率的估算值與量測(cè)值的差值最小為目標(biāo)，建立如下優(yōu)化模型：

其中，sa,f、sb,f、sc,f分別為區(qū)域a、b、c首端節(jié)點(diǎn)處的量測(cè)功率。

求解上述優(yōu)化模型可得各區(qū)域總負(fù)荷功率paσ、pbσ和pcσ的估算值。

步驟4：節(jié)點(diǎn)電壓修正。

利用步驟3中估算得到的負(fù)荷節(jié)點(diǎn)功率，在各區(qū)域內(nèi)從首端量測(cè)節(jié)點(diǎn)處回推計(jì)算各節(jié)點(diǎn)電壓。

式中，pb′,i、q′b,i分別是第i條支路首端的有功及無(wú)功功率，ri、xi分別為第i條支路的電阻、電抗。

上述計(jì)算完成了一次迭代過(guò)程，基于式(9)所得的節(jié)點(diǎn)電壓，重復(fù)步驟3中的前推計(jì)算過(guò)程，得到全網(wǎng)負(fù)荷功率估算值，再次回推修正各節(jié)點(diǎn)電壓。繼續(xù)重復(fù)上述步驟，直到前后兩次迭代得出的末端節(jié)點(diǎn)電壓值之差小于閾值，迭代停止。

步驟5：配電網(wǎng)損耗計(jì)算。

利用最后一次迭代得到的節(jié)點(diǎn)電壓分別計(jì)算各區(qū)域損耗，所有區(qū)域損耗之和即為該配電網(wǎng)的總損耗：

式中，ploss為網(wǎng)損功率；分別為第i條支路首、末端電壓向量；o為區(qū)域編號(hào)。

二、本發(fā)明采用改進(jìn)的ieee22節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)為例，利用上文所述方法來(lái)計(jì)算該配電網(wǎng)中的損耗情況。改進(jìn)的ieee22節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)接線(xiàn)圖如圖4所示，其中節(jié)點(diǎn)1為平衡節(jié)點(diǎn)，是與大電網(wǎng)之間的并網(wǎng)點(diǎn)，其余節(jié)點(diǎn)均為pq節(jié)點(diǎn)。節(jié)點(diǎn)1、節(jié)點(diǎn)3、節(jié)點(diǎn)19為量測(cè)節(jié)點(diǎn)，按照上述配電網(wǎng)區(qū)域分解方法，將該配電網(wǎng)分為a、b、c三個(gè)區(qū)域。

根據(jù)上文中負(fù)荷功率系數(shù)的定義及來(lái)源，可以得到每個(gè)節(jié)點(diǎn)的負(fù)荷功率系數(shù)，以區(qū)域b為例，可根據(jù)節(jié)點(diǎn)負(fù)荷歷史數(shù)據(jù)計(jì)算得到k3,k4,k5,…,k18的值。根據(jù)潮流計(jì)算方法，可從各區(qū)域b節(jié)點(diǎn)18功率值推導(dǎo)出首端節(jié)點(diǎn)3的功率估算值，同理，可得出區(qū)域c節(jié)點(diǎn)19、區(qū)域a節(jié)點(diǎn)1處的功率值。根據(jù)各區(qū)域間的耦合關(guān)系、功率估算值與實(shí)際量測(cè)值的偏差，采用步驟3中的優(yōu)化模型可求出各區(qū)域總負(fù)荷功率paσ、pbσ和pcσ的估算值。再對(duì)各節(jié)點(diǎn)電壓迭代修正，重復(fù)上述過(guò)程，直至結(jié)果輸出穩(wěn)定，迭代結(jié)束。本發(fā)明所舉例子中，三次迭代后迭代結(jié)果即已趨于穩(wěn)定，迭代結(jié)果如表1所示。表2為每次迭代求得的損耗值。

根據(jù)表1所示尋優(yōu)及迭代計(jì)算結(jié)果，可知本文所提出的網(wǎng)損計(jì)算方法可以滿(mǎn)足收斂性，具有良好的可操作性。將利用基于局部量測(cè)的配電網(wǎng)損耗計(jì)算方法所得出的網(wǎng)損計(jì)算值與理論網(wǎng)損值進(jìn)行比較，如表2所示，根據(jù)對(duì)比可見(jiàn)，網(wǎng)損計(jì)算值與理論網(wǎng)損值相差不大，損耗電量波動(dòng)率僅為0.81％，證明了本發(fā)明所提方法的準(zhǔn)確性。

在各區(qū)域總功率尋優(yōu)過(guò)程中，式(8)求解時(shí)初值設(shè)置對(duì)估算結(jié)果也有一定影響，因此改變尋優(yōu)初值與各區(qū)域?qū)嶋H總功率之間的偏差程度，進(jìn)行多次計(jì)算，比較初始值對(duì)最終計(jì)算結(jié)果的影響。如表3所示，雖然初始值偏離實(shí)際值較大時(shí)，網(wǎng)損計(jì)算值與理論網(wǎng)損值之間的誤差變化也不大，均不超過(guò)5％。由此，充分證明了本發(fā)明所提方法具有較好的穩(wěn)定性，滿(mǎn)足工程實(shí)踐運(yùn)用的要求。

表1各區(qū)域總負(fù)荷功率及節(jié)點(diǎn)電壓

表2網(wǎng)損計(jì)算結(jié)果與網(wǎng)損理論值對(duì)比

表3尋優(yōu)初值設(shè)置與誤差分析

本說(shuō)明書(shū)中所描述的具體實(shí)施例僅僅是對(duì)本發(fā)明精神作舉例說(shuō)明。本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對(duì)所描述的具體實(shí)施例做各種各樣的修改或補(bǔ)充或采用類(lèi)似的方式替代，但并不會(huì)偏離本發(fā)明的精神或者超越所附權(quán)利要求書(shū)所定義的范圍。