本申請(qǐng)涉及電力電子技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種新型五電平逆變器。

背景技術(shù)：

多電平逆變器是一種把直流電源轉(zhuǎn)換為交流電源的發(fā)電設(shè)備，在高功率應(yīng)用場(chǎng)所，如光伏發(fā)電、風(fēng)力發(fā)電及新能源聯(lián)合發(fā)電等，多電平逆變器由于能提供良好的大電壓大電流，正成為主流發(fā)電選擇，應(yīng)用前景廣泛。

目前應(yīng)用較廣的多電平逆變器包括五電平逆變器，參見(jiàn)圖1，為現(xiàn)有技術(shù)中的五電平逆變器結(jié)構(gòu)示意圖，如圖1所示，現(xiàn)有五電平逆變器通常為中點(diǎn)鉗位型五電平逆變器，直流源Vdc與相同容量的電容C1和C2串聯(lián)，電容C1和C2的上的電壓均為Vdc/2，電容C1和C2之間的結(jié)點(diǎn)O點(diǎn)作為參考零電位，即為中點(diǎn)鉗位。開(kāi)關(guān)管T3和T4串聯(lián)、T5和T6串聯(lián)后分別連接至結(jié)點(diǎn)O。開(kāi)關(guān)管T1、T2、T7和T8構(gòu)成具有電壓極性轉(zhuǎn)換功能的H橋，當(dāng)其他開(kāi)關(guān)管關(guān)斷，開(kāi)關(guān)管T1、T8導(dǎo)通或開(kāi)關(guān)管T2、T7導(dǎo)通時(shí)，逆變器輸出到電網(wǎng)Grid的輸出電平分別為Vdc或-Vdc。當(dāng)開(kāi)關(guān)管T3-T6導(dǎo)通時(shí)，逆變器的輸出電平的絕對(duì)值為電容C2的電平大小，即Vdc/2。當(dāng)H橋短路即其他開(kāi)關(guān)管關(guān)斷，開(kāi)關(guān)管T2、T8導(dǎo)通或開(kāi)關(guān)管T1、T7導(dǎo)通時(shí),逆變器輸出電平均為0。

從上述五電平逆變器的結(jié)構(gòu)及其工作原理可以看出，當(dāng)開(kāi)關(guān)管T3-T6導(dǎo)通時(shí)，電容C2進(jìn)行放電，從而提供大小為Vdc/2的逆變器輸出電平，其他導(dǎo)通情況下，電容C2進(jìn)行充電，由直流源提供逆變器輸出電平，或H橋短路，逆變器輸出電平為0。由于電容C2在充放電過(guò)程中均會(huì)產(chǎn)生電壓變化，使電容C2在放電時(shí)電壓難以穩(wěn)定地保持在Vdc/2電位，進(jìn)而導(dǎo)致現(xiàn)有五電平逆變器輸出電平的準(zhǔn)確性較低。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本申請(qǐng)?zhí)峁┝艘环N新型五電平逆變器，以解決現(xiàn)有五電平逆變器輸出電平準(zhǔn)確性低的問(wèn)題。

本申請(qǐng)?zhí)峁┝艘环N新型五電平逆變器，該新型五電平逆變器包括：三電平直流變換器以及與所述三電平直流變換器并聯(lián)的極性轉(zhuǎn)換電路，其中，

所述三電平直流變換器包括依次串聯(lián)的直流源、第一電容開(kāi)關(guān)管和第二電容開(kāi)關(guān)管；

所述第一電容開(kāi)關(guān)管中靠近所述直流源的一端與第一二極管的正極連接，所述第一二極管的負(fù)極與第一電容的一端連接，所述第一電容的另一端與所述第一電容開(kāi)關(guān)管中連接所述第二電容開(kāi)關(guān)管的一端連接；

所述第二電容開(kāi)關(guān)管中靠近所述直流源的一端與第二二極管的負(fù)極連接，所述第二二極管的正極與第二電容的一端連接，所述第二電容的另一端與所述第二電容開(kāi)關(guān)管中連接所述第一電容開(kāi)關(guān)管的一端連接；

第一電平選擇開(kāi)關(guān)管的一端與所述第一二極管的負(fù)極連接、另一端與所述極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接；

第二電平選擇開(kāi)關(guān)管的一端與所述第一電容開(kāi)關(guān)管中連接所述第二電容開(kāi)關(guān)管的一端連接、另一端與所述極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接；

第三電平選擇開(kāi)關(guān)的一端與所述極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接、另一端分別與所述第二二極管的正極和所述極性轉(zhuǎn)換電路中負(fù)極輸入端連接；

所述極性轉(zhuǎn)換電路的輸出端用于與電網(wǎng)并聯(lián)或與負(fù)載電路并聯(lián)。

優(yōu)選地，所述極性轉(zhuǎn)換電路包括第一橋臂開(kāi)關(guān)管、第二橋臂開(kāi)關(guān)管、第三橋臂開(kāi)關(guān)管和第四橋臂開(kāi)關(guān)管，所述極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端分別與所述第一橋臂開(kāi)關(guān)管、第三橋臂開(kāi)關(guān)管的一端連接，所述第一橋臂開(kāi)關(guān)管、第三橋臂開(kāi)關(guān)管的另一端分別與所述第二橋臂開(kāi)關(guān)管、第四橋臂開(kāi)關(guān)管的一端連接，所述第二橋臂開(kāi)關(guān)管、第四橋臂開(kāi)關(guān)管的另一端均與所述極性轉(zhuǎn)換電路中負(fù)極輸入端連接，所述極性轉(zhuǎn)換電路中輸出端的一個(gè)端口設(shè)置在所述第一橋臂開(kāi)關(guān)管、第二橋臂開(kāi)關(guān)管之間、另一個(gè)端口設(shè)置在所述第三橋臂開(kāi)關(guān)管、第四橋臂開(kāi)關(guān)管之間。

優(yōu)選地，所述第一電容和第二電容的電容量相同。

優(yōu)選地，所述第一電容開(kāi)關(guān)管和第二電容開(kāi)關(guān)管包括全控型晶閘管。

優(yōu)選地，所述第一電平選擇開(kāi)關(guān)管、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管均包括全控型晶閘管。

本申請(qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤鞯挠幸嫘Чǎ?/p>

本申請(qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤?，包括三電平直流變換器和極性轉(zhuǎn)換電路。三電平直流變換器包括直流源、第一電容開(kāi)關(guān)管、第二電容開(kāi)關(guān)管、第一電容、第二電容、第一電平選擇開(kāi)關(guān)管、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管、第三電平選擇開(kāi)關(guān)管、第一二極管和第二二極管。通過(guò)控制第一電容開(kāi)關(guān)管和第二電容開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通，可使第一電容和第二電容分別輸出與直流源大小相同的電平，利用第一電平選擇開(kāi)關(guān)管、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管，可實(shí)現(xiàn)三電平直流變換器分別輸出與直流源大小相同的電平、兩倍于直流源大小的電平和零電平，利用極性轉(zhuǎn)換電路，可實(shí)現(xiàn)變換三電平直流變換器輸出電平的極性，從而使本申請(qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤髂軌蜉敵鑫咫娖?。本申?qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤鬏敵龅奈咫娖街凶畲箅娖綖閮杀队谥绷髟吹碾娖剑绷髟吹睦寐屎芨?；通過(guò)控制第一電容開(kāi)關(guān)管和第二電容開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通，可使三電平直流變換器輸出穩(wěn)定的與直流源大小相同的電平，解決了現(xiàn)有技術(shù)中直接利用充放電后的電容提供輸出電平導(dǎo)致五電平逆變器輸出電平準(zhǔn)確性較低的問(wèn)題。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本申請(qǐng)的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員而言，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1為現(xiàn)有技術(shù)中一種五電平逆變器的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種中點(diǎn)電位平衡控制結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的等效電路示意圖；

圖5為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的載波層疊調(diào)制示意圖；

圖6為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器中電平選擇開(kāi)關(guān)管與比較器輸出的真值表。

具體實(shí)施方式

參見(jiàn)圖2，為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的結(jié)構(gòu)示意圖。如圖2所示，本申請(qǐng)實(shí)施例提供的新型五電平逆變器，包括三電平直流變換器以及與三電平直流變換器并聯(lián)的極性轉(zhuǎn)換電路，三電平直流變換器包括依次串聯(lián)的直流源、第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂。

具體的，第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁中直流源的一端與第一二極管T₁的正極連接，第一二極管T₁的負(fù)極與第一電容C₁的一端連接，第一電容C₁的另一端與第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁中連接第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂的一端連接。

第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂中靠近直流源的一端與第二二極管T₂的負(fù)極連接，第二二極管T₂的正極與第二電容C₂的一端連接，第二電容C₂的另一端與第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂中連接第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁的一端連接。

第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂的一端與第一二極管T₂的負(fù)極連接、另一端與極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接。第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁的一端與第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁中連接第二電容開(kāi)關(guān)管Q₁的一端連接、另一端與極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接。第三電平選擇開(kāi)關(guān)S₀的一端與極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端連接、另一端分別與第二二極管T₂的正極和極性轉(zhuǎn)換電路中負(fù)極輸入端連接。極性轉(zhuǎn)換電路的輸出端用于與電網(wǎng)并聯(lián)或與負(fù)載電路并聯(lián)。

極性轉(zhuǎn)換電路包括第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃和第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄，極性轉(zhuǎn)換電路中正極輸入端分別與第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃的一端連接，第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃的另一端分別與第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄的一端連接，第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄的另一端均與極性轉(zhuǎn)換電路中負(fù)極輸入端連接，極性轉(zhuǎn)換電路中輸出端的一個(gè)端口設(shè)置在第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂之間、另一個(gè)端口設(shè)置在第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃、第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄之間。

本申請(qǐng)實(shí)施例中，第一電容C₁和第二電容C₂選擇電容值相等的電容，第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁、第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂、第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁、第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀以及第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃和第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄均可選擇全控型晶閘管，具體可為MOSFET(Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor，電力場(chǎng)效應(yīng)晶體管)或IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor，絕緣柵雙極晶體管)。

本申請(qǐng)實(shí)施例提供的新型五電平逆變器中，直流源的電壓為V_in，第一電容C₁的電壓值為V_c1，第二電容C₂的電壓值為V_c2。如果第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁導(dǎo)通，則第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂關(guān)斷，如果第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂導(dǎo)通，則第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁關(guān)斷，即第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂交替導(dǎo)通，當(dāng)?shù)谝浑娙蓍_(kāi)關(guān)管Q₁導(dǎo)通時(shí)，第二電容C₂進(jìn)行充電，當(dāng)?shù)诙娙蓍_(kāi)關(guān)管Q₂導(dǎo)通時(shí)，第一電容C₁進(jìn)行充電。第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁的導(dǎo)通時(shí)間為第一預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間，第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂的導(dǎo)通時(shí)間為第二預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間，第一預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間和第二預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間相同，即第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂導(dǎo)通占空比均為0.5，則V_c1＝V_c2＝V_in，從而實(shí)現(xiàn)了第一電容C₁和第二電容C₂之間中點(diǎn)電位平衡，提高了輸出電平的準(zhǔn)確性。

進(jìn)一步的，當(dāng)?shù)谝浑娙蓍_(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂導(dǎo)通占空比均為0.5時(shí)，第一電容C₁和第二電容C₂的實(shí)際電壓易出現(xiàn)一定差值，由于第一電容電壓V_c1與第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂的導(dǎo)通時(shí)間正相關(guān)，第二電容電壓V_c2與第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁的導(dǎo)通時(shí)間正相關(guān)，通過(guò)實(shí)時(shí)采集并比較第一電容電壓V_c1和第二電容電壓V_c2，利用比較結(jié)果矯正下一個(gè)周期第一預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間和第二預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間分配比例，可進(jìn)一步提高中點(diǎn)電位的平衡性。參見(jiàn)圖3，為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種中點(diǎn)電位平衡控制結(jié)構(gòu)示意圖。如圖3所示，通過(guò)設(shè)置第一電容電壓V_c1和第二電容電壓V_c2差值Δε的預(yù)設(shè)閾值h，如果第一電容電壓V_c1和第二電容電壓V_c2差值Δε超出預(yù)設(shè)閾值h，則閉鎖掉值為0.5的占空比，利用滯環(huán)比較器對(duì)第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂的觸發(fā)信號(hào)進(jìn)行調(diào)整，具體為根據(jù)第一電容電壓大于第二電容電壓的差值Δε大于預(yù)設(shè)閾值h，滯環(huán)比較器輸出為1，導(dǎo)通第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂、關(guān)斷第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁，實(shí)現(xiàn)第一電容C₁多放電、第二電容C₂多充電，根據(jù)第一電容電壓V_c1小于第二電容電壓V_c2的差值Δε小于預(yù)設(shè)閾值h，滯環(huán)比較器輸出為1，導(dǎo)通第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁、關(guān)斷第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂，實(shí)現(xiàn)第一電容C₁多充電、第二電容C₂多放電，逐漸達(dá)到電壓平衡。利用滯環(huán)比較器調(diào)整后，如果第一電容電壓V_c1和第二電容電壓V_c2差值Δε小于預(yù)設(shè)閾值h，則閉鎖掉滯環(huán)比較器，重新使用占空比為0.5的觸發(fā)信號(hào)對(duì)第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁和第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂進(jìn)行控制。

本申請(qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤鞴灿?2個(gè)工作模態(tài)，當(dāng)V_c1＝V_c2時(shí)，第一電容C₁、第二電容C₂等效為直流電壓源，12個(gè)工作模態(tài)簡(jiǎn)化為6個(gè)，參見(jiàn)圖4，為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的等效電路示意圖。如圖4所示，第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀不同時(shí)導(dǎo)通。如果第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂導(dǎo)通，則第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀關(guān)斷，三電平直流變換器的輸出電平V_h＝V_c1+V_c2＝2V_in。如果第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁導(dǎo)通，則第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀關(guān)斷，三電平直流變換器的輸出電平V_h＝V_c2＝Vin。如果第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀導(dǎo)通，則第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁和第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂關(guān)斷，三電平直流變換器的輸出電平V_h＝0。

進(jìn)一步地，極性轉(zhuǎn)換電路中，如果第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁導(dǎo)通，則第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄導(dǎo)通，第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃關(guān)斷，此時(shí)，極性轉(zhuǎn)換電路的輸出極性為正；如果第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂導(dǎo)通，則第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃導(dǎo)通，所述第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄關(guān)斷，此時(shí)，極性轉(zhuǎn)換電路的輸出極性為負(fù)。

定義第一電平選擇開(kāi)關(guān)管S₂、第二電平選擇開(kāi)關(guān)管S₁和第三電平選擇開(kāi)關(guān)管S₀的開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i，如式(1)：

同理可得第一橋臂開(kāi)關(guān)管H₁、第二橋臂開(kāi)關(guān)管H₂、第三橋臂開(kāi)關(guān)管H₃和第四橋臂開(kāi)關(guān)管H₄的開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j的定義，如式(2)：

忽略新型五電平逆變器輸出電流i_o的方向，結(jié)合式(1)、(2)及上文所述，新型五電平逆變器的6個(gè)工作模態(tài)可統(tǒng)一為邏輯表達(dá)式(3)：

|U|＝V_h＝i(S_i＝1,i＝0,1,2) (3)

若考慮新型五電平逆變器輸出電流i_o方向，則6個(gè)工作模態(tài)可統(tǒng)一為邏輯表達(dá)式(4)：

綜上所述，第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁、第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂的導(dǎo)通時(shí)間即第一預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間和第二預(yù)設(shè)導(dǎo)通時(shí)間決定第一電容電壓V_c1和第二電容電壓V_c2，開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i決定三電平直流變換器的輸出電平V_h，開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j控制新型五電平逆變器輸出波形的頻率和初始相位。本申請(qǐng)實(shí)施中，第一電容開(kāi)關(guān)管Q₁、第二電容開(kāi)關(guān)管Q₂與開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i、開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j分開(kāi)獨(dú)立控制，開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i和開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j的頻率和相位需要同步。

本申請(qǐng)實(shí)施例中，對(duì)逆變器的調(diào)制就是逆變器控制信號(hào)PWM波產(chǎn)生的過(guò)程。開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i和開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j的控制信號(hào)PWM波的調(diào)制方式包括載波層疊調(diào)制，載波層疊調(diào)制的調(diào)制波包括正弦波，載波包括第一載波、第二載波、第三載波和第四載波。參見(jiàn)圖5，為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器的載波層疊調(diào)制示意圖。如圖5所示，第一載波、第二載波、第三載波和第四載波的幅值相同、頻率相同、相位相同。第一載波、第二載波、第三載波和第四載波在同一個(gè)坐標(biāo)系中上下層疊，相鄰兩個(gè)載波中，其中一個(gè)載波的最小值是另一個(gè)載波的最大值。調(diào)制波的最大值小于第一載波的最大值，調(diào)制波的最小值小于第四載波的最小值。

具體的，第一載波、第二載波和第三載波、第四載波將坐標(biāo)平面劃分為5個(gè)區(qū)域，將調(diào)制波分別與第一載波、第二載波、第三載波以及第四載波做對(duì)比，從下往上依次對(duì)應(yīng)于輸出電平U的五種電平：-2、-1、0、+1、+2。結(jié)合式(1)、(4)可分別得到在載波層疊調(diào)制下，開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i和開(kāi)關(guān)函數(shù)H_j的波形。

定義調(diào)制波大于載波時(shí)產(chǎn)生PWM波的比較器輸出為1，可將圖5中的波形轉(zhuǎn)換為開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i與四個(gè)PWM比較器(載波)Mi(i＝1,2,3,4)輸出之間的邏輯關(guān)系，如圖6所示，為本申請(qǐng)實(shí)施例提供的一種新型五電平逆變器中電平選擇開(kāi)關(guān)管與比較器輸出的真值表。

利用卡洛圖化簡(jiǎn)可得到開(kāi)關(guān)函數(shù)S_i與PWM比較器輸出的邏輯關(guān)系，即可實(shí)現(xiàn)新型五電平逆變器的調(diào)制，如式(7)：

三個(gè)電平選擇開(kāi)關(guān)管的開(kāi)斷信號(hào)由載波層疊產(chǎn)生，產(chǎn)生0、+1、+2三個(gè)電平，再給H橋輸入與載波同頻率的開(kāi)斷信號(hào)，利用H橋來(lái)調(diào)整信號(hào)正負(fù)，即可得到五種電平：-2、-1、0、+1、+2。將載波層疊調(diào)制應(yīng)用于新型五電平逆變器進(jìn)行仿真時(shí)，逆變產(chǎn)生的交流電壓波形穩(wěn)定，諧波畸變率低。

由上述實(shí)施例可見(jiàn)，本申請(qǐng)?zhí)峁┑男滦臀咫娖侥孀兤?，輸出的五電平中最大電平為兩倍于直流源的電平，直流源的利用率很高；通過(guò)控制第一電容開(kāi)關(guān)管和第二電容開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通，可使三電平直流變換器輸出穩(wěn)定的與直流源大小相同的電平，解決了現(xiàn)有技術(shù)中直接利用充放電后的電容提供輸出電平導(dǎo)致五電平逆變器輸出電平準(zhǔn)確性較低的問(wèn)題，中點(diǎn)電位的平衡性高。

以上所述的本實(shí)用新型實(shí)施方式并不構(gòu)成對(duì)本實(shí)用新型保護(hù)范圍的限定。