專利名稱：開關電源的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種開關電源，它包括變壓器，后者具有與第一開關器件串聯(lián)的初級繞組和與第二開關器件串聯(lián)的次級繞組，其中開關電源工作時，初級電流流過初級繞組的第一時間周期與次級電流流過次級繞組的第二時間周期交替，而且其中設有次級側控制裝置，用來通過對在開關電源輸出方向上由變壓器提供的能量中的一部分在第二時間周期中返回變壓器的適應，來控制開關電源的輸出電壓或輸出電流。
這樣的開關電源在小和中功率的范圍(達幾百瓦)內(nèi)尤其適用于作為交流/直流變換或直流/直流變換用的雙向開關調(diào)節(jié)器(逆向變換器)。
尤其是從美國專利3,986,097(例如，見

圖1)已知一種開關電源，它起逆向變換器的作用。這里也是變壓器的初級電流流過初級繞組的第一時間周期與變壓器的次級電流流過次級繞組的第二時間周期交替。在第一時間周期中，初級電流從最小值線性地上升至最大值。在第二時間周期中，初級電流從最大值線性地降低至最小值。在初級電流為正的范圍內(nèi)，能量從初級側傳輸給變壓器。然后，在第二時間周期的起點，在次級電流是正的時間里，這能量在開關電源的輸出方向上由變壓器在次級側傳輸。次級電流達到零值之后，它便變負，進而降至次級電流的最小值。在這個范圍內(nèi)，由變壓器在次級側提供的能量中，有一部分不是向負載供電所必須的，這部分能量反射回變壓器。通過改變次級電流的最小值來調(diào)整由次級側反射回變壓器的能量。次級電流的相應的最小值是按照變壓器的變壓比確定下一個第一時隙的初級電流最小值的輔助因素。初級電流的最小值現(xiàn)決定初級電流為負的范圍，因而決定在相應的第一時隙里由變壓器在開關電源的輸入方向上返回的能量的數(shù)量。
在歐洲專利0336725B1中描述了一種開關電源，其中第一開關器件與初級繞組串聯(lián)，該開關器件受控制電路控制。該控制電路計算降落在變壓器初級側輔助繞組上的輔助電壓。第一開關器件這樣地受控制電路控制，使得第一開關器件導通，亦即閉合，因而導通的時間周期的長度有固定值。一旦輔助繞組上的電壓變正，控制電路就使初級側開關器件導通，亦即令其閉合，因而處于導通狀態(tài)。控制電路控制開關器件，使得第一開關器件導通的時間周期的長度具有固定值。這樣，第一開關器件便具有固定的導通時間。與變壓器次級繞組串聯(lián)的第二開關器件受控制單元控制。這個單元檢測開關電源的輸出電壓，把檢測到的電壓與內(nèi)部基準電壓比較，從而根據(jù)基準電壓可以預定的值控制第二開關器件導通的時間周期的長度，并相應地控制從次級側返回到變壓器和初級側的能量的數(shù)量。隨著開關電源輸出端負載的增大，反射能量的數(shù)量減小。隨著負載減小，反射能量的數(shù)量增加。于是，控制單元便把開關電源的輸出電壓控制為恒值。在該開關電源中，不再需要通過直流隔離通路，例如，借助于光耦合器，向初級側發(fā)送描述輸出電壓偏離設定值的偏差的控制信號。另一方面，只有在初級電流為負的范圍內(nèi)，初級側開關器件才有可能進行零電壓切換，因為這時與開關器件并聯(lián)的二極管導通。輸出功率相當大時，初級電流為負的范圍縮小，流過正的初級電流的范圍相應延長。尤其是輸出功率大時，第一開關器件具有最大的歐姆損耗，這可以導致這樣一個事實，即在第一時間周期不再有負的初級電流流過，相應地，就再也無法保證第一開關器件的零電壓切換。
本發(fā)明的一個目的是提供一種開關電源的變型，其中根本無須利用直流隔離向初級側發(fā)送控制信號，并且保證第一開關器件的零電壓切換，而且不管輸出負載大小，都能將反射回來的能量保持在可能的最小值。
達到這個目的的方法是，設置初級側控制裝置，用來把變壓器在第一時間周期里在開關電源的輸入方向上提供的能量控制為可以預定的數(shù)值。
現(xiàn)在不管輸出功率大小，在第一時間周期里流回初級側的能量數(shù)量都被控制為可以預定的數(shù)值。即使輸出功率大，也確保第一時間周期中第一開關裝置可以進行零電壓切換的范圍足夠長。這樣，即使在最大輸出功率下，也能保證第一開關裝置的零電壓切換。由于能量從次級側反射回變壓器和來自變壓器的在開關電源輸入方向上的相應的能量流，因此，無須通過直流隔離通路把控制信號從次級側傳輸?shù)匠跫墏?，因為輸出電?電流的控制是由次級側控制單元實現(xiàn)的。
在負載變化的情況下，待控制的輸出電壓(或作為另一方案，待控制的輸出電流)偏離設定值的偏差影響反射能量的值，因而影響下一個第一時間周期起點初級電流的最小值。但是，因為初級側控制器力圖把這個值保持在與可以預先確定的固定值一樣，所以該控制裝置便控制初級側開關器件，以抵銷這個偏差。若在開關周期過程中出現(xiàn)反射，則在下一個開關周期從初級側傳輸?shù)酱渭墏鹊哪芰枯^少。
為了調(diào)整在第一時間周期在開關電源的輸入方向上由變壓器提供的能量數(shù)量，提出了兩個實施例。一方面，每次在第一時隙起點出現(xiàn)的可以預先確定的初級電流值可以用作初級側控制單元據(jù)以進行控制的設定值。例如，可以用一個容易產(chǎn)生的基準電壓作為設定值，把該基準電壓與正比于檢測到的初級電流的電壓比較。另一方面，提出一個實施例，其中把第一時間周期起點和初級電流的相應的下一個過零點之間的可以預先確定的時間間隔用作設定值，后者形成初級側控制裝置的控制基礎。這樣的實施例對于一種其中的時間間隔容易用時鐘信號處理的集成電路尤有意義，。
為了通過初級側控制單元適應第一開關器件的截止時刻，一方面建議在第一時間周期結束時通過適應取決于開關電源的輸出功率的初級電流值，來實現(xiàn)這一點。這可以容易地實現(xiàn)，方法是把與在第一時間周期起點檢測到的初級電流與這些時刻的初級電流的設定值之間的差對應的基準電壓與正比于檢測到的初級電流的電壓比較。當正比于檢測到的初級電流的電壓達到基準電壓值時，令第一開關器件截止。另外一種可能性是，初級側控制單元用來通過適應取決于開關電源輸出功率的第一時間周期的長度，來適應第一開關器件的截止時刻。這個實施例再一次是有利的，更具體地說，因為，對于集成電路的實現(xiàn)而言，這個時間長度用時鐘信號很容易處理。
在另一個實施例中建議，次級側控制單元包括用來根據(jù)開關電源的輸出電壓/電流和輸出電壓/電流的設定值之間的差形成第一基準值的裝置，并且提供用來形成由次級電流的值推算的第二基準值的裝置，以及第二開關器件在第二基準值達到第一基準值的值時截止。由次級側控制單元確定第二開關器件截止時刻的另一方案包括設置一種裝置，用來形成由第二時隙內(nèi)次級電流過零點之后所經(jīng)過的時間來推算的第二基準值，可以容易地把它轉變成集成電路。
本發(fā)明還涉及一種電路安排，更具體地說，涉及一種上述開關電源用的具有初級側控制單元和/或次級側控制單元的集成電路。
將參考下文中描述的實施例來闡明本發(fā)明的這些和其它方面，由此將明白本發(fā)明的這些和其它方面。
附圖中圖1表示按照本發(fā)明的開關電源；圖2表示初級和次級電流以及初級和次級側兩個開關的控制信號的定時圖；圖3表示初級側控制單元的方框圖；圖4表示次級側控制單元的方框圖；圖5表示初級側控制單元另一個實施例的方框圖；而圖6表示次級側控制單元另一個實施例的方框圖。
圖1所示的雙向逆向變換器型開關電源在其輸入端有兩個輸入端子1和2，在它們之間施加了輸入電壓U1。電位比輸入端子2正的輸入端子1連接到變壓器5的具有n1圈的初級繞組。初級繞組的另一個接頭連接到與二極管D1并聯(lián)的開關器件S1。開關器件S1是，例如，MOS(金屬-氧化物-半導體)場效應晶體管。在這種情況下，場效應晶體管的所謂體二極管可以用作二極管D1。二極管D1的陰極連接到變壓器5的初級繞組，二極管D1的陽極連接到輸入端子2，使得由開關器件S1和二極管D1構成的并聯(lián)組合處在變壓器5初級繞組和輸入端子2之間。開關器件S1的開關位置由控制單元6通過施加控制信號UG，S1確定。對于把開關器件S1安排為MOS場效應晶體管的情況，控制信號UG，S1對應于場效應晶體管的柵極電壓。為了調(diào)整開關器件S1的開關位置，控制單元6一方面借助于把初級電流檢測器信號I1d加到控制單元6的電流測量裝置(未示出)檢測初級電流I1。另外，取出出現(xiàn)在二極管D1上的以相反的方向降落在二極管D1上的電壓UD1，并加在控制單元6上。
在開關電源的輸出端上在兩個輸出端子3和4之間有輸出電壓U2。電位比輸出端子4更正的輸出端子3連接到變壓器5的具有n2圈的次級繞組。次級繞組的另一個端子連接到與二極管D2并聯(lián)的開關器件S2。二極管D2的陰極接次級繞組，該二極管D2的陽極接輸出端子4。于是由開關器件S2和二極管D2構成的并聯(lián)組合處在變壓器5的次級繞組和輸出端子4之間。開關器件S2和二極管D2(正如初級側的開關器件S1和二極管D1)最好安排為MOS場效應晶體管及其體二極管。次級側的控制單元7用控制信號UG，S2控制開關器件S2，在用MOS場效應晶體管作為開關器件S2的本實施例中，該信號是加于該晶體管上的柵極電壓。另外，在開關電源的次級側也有電流測量裝置，在這里用來測量次級電流I2，并由此推算出次級電流檢測器信號I2d，后者加到控制單元7上。另外，在二極管D2上取出以反方向上降落的電壓UD2。此外，對于把輸出電壓U2控制為恒值的情況，這個電壓也加到控制單元7上。另外，尤其是與充電機配合時，在開關電路輸出端上產(chǎn)生的輸出電流可能被控制為恒值，此時向控制單元7提供的不是輸出電壓U2而是輸出電流的檢測信號，但它在圖1中未示出。此外，設置平滑電容C，它的兩個端子連接到輸出端子3和4，因此，該電容與開關電源輸出端并聯(lián)。在實際的實施例中，往往采用復雜的輸出濾波器來代替平滑電容，但它對本發(fā)明并不重要。
現(xiàn)將借助于圖2對作為圖1所示的開關電源的基礎的控制原理加以說明。圖2示出加在開關器件S1上的控制信號UG，S1、初級電流I1、用來控制開關器件S2的控制信號UG，S2以及次級電流I2的定時圖。在本實施例中控制信號UG，S1和UG，S2代表安排為MOS場效應晶體管的開關器件S1和S2的柵極電壓。在柵極電壓UG，S1具有零值的情況下，開關器件關斷，就是說開路和阻斷。若該電壓假定為某個正值，則開關器件S1接通，就是說，閉合和導通。對柵極電壓UG，S2和開關器件S2亦是類似。
時刻t0之前不久，開關器件S1關斷，而開關器件S2導通。相應地，沒有初級電流I1流動，次級電流為負，并線性地減小。在時刻t0，開關器件S2截止，它導致這樣一個事實，即次級電流突然下降為零。因為現(xiàn)在流動著負的次級電流，儲存在變壓器內(nèi)的能量使得負的初級電流開始流動。這負的初級電流I1在時刻t0和t2之間線性地上升，在時刻t0從最小值I1min開始，該最小值與圈數(shù)比n1/n2成反比，并與次級電流的最小值I2min成正比，次級電流下降直至時刻t0。當負的初級電流I1流動時，在時刻t0和t1之間儲存在變壓器中的能量在開關電源輸入的方向上傳輸。然后，二極管D1導通，使得在時刻t0和t1之間的時間周期期間，開關器件S1可能發(fā)生零電壓切換。作為一個例子，圖2中示出導通時刻TON，S1。時刻TON，S1放置在離時刻t0最近的地方，以減小歐姆損耗，因為閉合的開關器件S1的電阻小于二極管D1正向的電阻。線性上升的初級電流I1的過零點處于時刻t1，然后該初級電流在時刻t2之前上升到它的最大值I1max。在時刻t1和t2之間的時間周期期間，從初級側傳輸能量，并儲存在變壓器5中。
在時刻t2，開關器件S1截止，使得初級電流I1突然降低到0。在時刻t2之前由正電流I1儲存在變壓器5的能量，現(xiàn)在引起次級電流I2從時刻t2開始流動。這次級電流I2從其最大值I2max開始，然后由此線性地降低。最大值I2max與變壓器5的變壓比n1/m2及初級電流的最大值I1max成正比。在正電流I2流動的時間里，二極管D2處于導通狀態(tài)。在時刻t3次級電流I2過零點并從此時刻開始這次級電流I2變負，從時刻t2起直至時刻t3開關器件S2可以出現(xiàn)零電流切換。示出開關器件S2的導通瞬間tON，S2作為一個實例。在時刻t2和t3之間，在時刻t1和t2之間儲存在變壓器5中的能量在開關電源輸出的方向上傳輸，以便向負載提供功率。在時刻t3，變壓器5提供其中所儲存的全部能量。但從時刻t3開始現(xiàn)在在平滑電容C上提供逐漸降低的電壓，使次級電流I2繼續(xù)流過其時一直導通的開關器件S2。在時刻t3次級電流I2繼續(xù)流動，并以同一斜率進入負區(qū)。然后次級電流I2一直降低到時刻t4的最小值I2min。在時刻t4開關器件S2截止。
從時刻t4開始，定時圖重復開關電源從時刻t0到t4所呈現(xiàn)和說明的瞬態(tài)。因此時刻t0到t4之間的時間周期對應于開關電源的開關周期。這樣，開關周期可以細分成第一時間周期A和第二時間周期B。每一個第一時間周期A有其間流過負的初級電流的周期A1和其間流過正的初級電流的周期A2。每一個第二時間周期B有其間次級電流為正的周期B1和其間次級電流為負的周期B2。
圖3表示初級側控制單元6的電路方框圖。功能塊8描繪用于處理二極管D1上由控制單元6檢測的電壓UD1的開關裝置。若功能塊8檢測到二極管D1導通，則它在可以預定的安全余量范圍內(nèi)，如這里t0和tON，S1之間的差產(chǎn)生一個信號，后者加在驅動電路9的通(ON)輸入端。提供這個信號，使得驅動電路9借助控制信號UG，S1令開關器件S1導通。作為估算降落在二極管上的電壓UD1的另一個方案，也可以利用檢測到的電流I1來檢測二極管D1的狀態(tài)。
功能塊10用來計算描述初級電流I1的檢測器信號I1d。借助于功能塊10確定各個開關周期相應的初級電流I1的最小值I1min。借助誤差放大器11將這值與基準值Ref1比較?；鶞手礡ef1代表初級電流I1的最小值I1min的所需要的可以預定的基準值。誤差放大器11產(chǎn)生與由功能塊10確定的實際值I1min與基準值Ref1之間的差成正比的信號k*(|I1min|-Ref1)，其中k是取決于誤差放大器11結構的常數(shù)。在這種情況下，誤差放大器11被安排為比例控制器。如果合適，其它類型的控制器也可以用于誤差放大器11。
現(xiàn)在借助比較器電路12將誤差放大器11輸出端產(chǎn)生的值與描述實際初級電流I1的檢測信號I1d比較。對于I1d的值達到數(shù)值k*(I1min|-Refl)的情況，比較器電路12向驅動器電路9的斷(OFF)輸入端提供信號，使驅動器電路9把截止信號UG，S1加在開關器件S1的控制輸入端上。
圖4中示出次級側控制單元7的說明性的電路方框圖。功能塊13用來計算在二極管D2上減小的電壓UD2。若功能塊13檢測到二極管D2的導通狀態(tài)，則它相應地產(chǎn)生初級側控制單元6的功能塊8的操作，通過驅動器電路9(與圖3所示驅動器電路同一類型)施加相應的控制電壓UG，S2來使開關器件S2導通。開關器件S2導通瞬間標為tON，S2，并比開關器件S1截止的瞬間(時刻t2)滯后一個可以預定的安全余量時間。圖2舉例表示這一情況。更具體地說?？梢粤顣r刻tON，S2盡可能地靠近時刻t2，以便把歐姆損耗保持在可能的最小值，因為閉合狀態(tài)下開關器件S2的電阻小于二極管D2的正向電阻。作為另一方案，也可以利用檢測到的電流I2來檢測二極管D2的狀態(tài)，使得以后不再需要測量電壓UD2。
為了使開關器件S2截止(時刻t4)，一方面，檢測輸出電壓U2(和/或作為另一個實施例(未示出))檢測輸出電流，而另一方面，處理次級電流I2。借助起比例控制器作用的誤差放大器14將檢測到輸出電壓U2與代表輸出電壓U2的設定值的基準值Ref2比較，誤差放大器14在其輸出端產(chǎn)生與輸出電壓值U2和基準值Ref2之間的差成正比的第一基準值1*(U2|-Ref2)。誤差放大器14還可以用其它類型的控制器來實現(xiàn)。將誤差放大器14所產(chǎn)生的值與描述次級電流I2的次級電流檢測器信號I2d(第二基準值)比較。當I2d的值達到誤差放大器14產(chǎn)生的值時，計算這個差值的比較器電路15產(chǎn)生一個準備送到驅動器電路9的斷(OFF)輸入端的信號，后者引起驅動器電路響應控制信號UG，S2而使開關器件S2截止。
當加在開關電源輸出端上的負載增大時，下列控制機制啟動，以便使輸出電壓U2保持恒定。首先，由于負載輸出端上能量消耗增大，在切換期間從次級側反射回變壓器的能量將減小，由于圖4所示的控制單元7，這將導致這樣一個事實，亦即次級電流I2下降到較小的值I2min。這是通過使開關器件S2的截止時刻向次級電流I2的前一個過零點推進來實現(xiàn)的。開關器件S2的截止時刻推進的值不僅取決于負載變化的量值，而且取決于誤差放大器14的控制或實現(xiàn)的結構?；诖渭夒娏鱅2最小值I2min的減小，下一個切換周期中初級電流I1的最小值I1min也相應減小。這將導致以下事實，亦即在這個切換周期的起點(t0)和初級電流I1過零點(t1)之間在開關電源輸入方向上產(chǎn)生的能量減小。借助于初級側的控制單元6，在這個切換周期中計算初級電流I1的最小值I1min的減小，并將開關器件S1截止的時刻推移，使得前一個初級電流I1過零點和開關器件S1截止時刻之間的時間周期延長。因為能量從初級側流入變壓器，并在這兩時刻之間儲存起來，所以產(chǎn)生輸入電壓U1的電源分別根據(jù)開關電源輸出端上負載的變化，或根據(jù)控制器的或誤差放大器11的結構增大能量流。結果最大值I1max增大，它又與次級電流的最大值I2max的增大相聯(lián)系。這本身引起來自變壓器的在開關電源輸出方向上的能量流的增大，使得開關電源與增大了的負載相適應。
在前一個切換周期中，兩個控制單元6和7以這樣一種方式合作，使得在開關電源的穩(wěn)態(tài)中，沿著開關電源輸入方向傳送的能量被控制在時刻t0和t1之間可以預定的值上，后者相當于某個數(shù)值I1min或最小值I1min和下一個過零點之間的某個時間間隔(t0和t1之間的時間間隔)。這保證了即使在最大輸出負載下，也能保證第一開關器件的非零切換。
圖5表示初級側控制單元6的另一個實施例。它包含兩種可能的修改。一方面，控制單元6不再決定初級電流I1的最小值I1min，而是借助于功能單元20確定最小值I1min的出現(xiàn)和下一個初級電流i1過零點之間的時刻(這里是t1-t0之間的差)，后者本身由誤差放大器11用修改過的基準值Ref1’處理。另一方面，由誤差放大器11產(chǎn)生的值此后由功能單元21計算，功能單元21不是確定初級電流達到某個最大值I1ax時的下一個截止時刻，而是在時間t2-t1的某個時間間隔處在初級電流I1的過零點和開關器件S1的導通時刻t2之間的范圍內(nèi)確定截止時刻t2。也可以單獨利用控制單元6實施例的兩種可能性?；跁r間間隔的控制特別有利，并可以容易地轉變成集成的時鐘電路。
圖6表示次級側控制單元7的實施例。這里利用功能單元22來代替比較器電路15，其功能單元22根據(jù)誤差放大器14的輸出信號(第一基準值)確定開關器件S2的相應的截止時刻t4，以便預先確定次級電流I2的過零點和開關器件S2的截止時刻之間的一定的時間間隔(第二基準值)。這個實施例也可以非常容易地轉換成集成電路。
初級側控制單元6和次級側控制單元7最好都以集成電路的形式來實現(xiàn)。然后可以把這兩個控制單元6和7轉換成單獨的芯片上的開關電路和一個公共芯片上的開關電路。
權利要求
1.一種開關電源，它包括變壓器(5)，后者具有與第一開關器件(S1)串聯(lián)的初級繞組和與第二開關器件(S2)串聯(lián)的次級繞組，其中所述開關電源工作時，初級電流(I1)流過初級繞組的第一時間周期(A)與次級電流(I2)流過次級繞組的第二時間周期(B)交替，而且其中設有次級側控制單元(7)，用來通過對在開關電源輸出方向上由變壓器提供的能量中的一部分在第二時間周期(B)中返回變壓器(5)的適應，來控制開關電源的輸出電壓(U2)或輸出電流，其特征在于設置初級側控制單元(6)，用以把變壓器(5)在第一時間周期(A)中在開關電源的輸入方向上提供的能量控制在可以預先確定的數(shù)值上。
2.權利要求1所要求的開關電源，其特征在于用作初級側控制單元(6)控制基礎的設定值是在第一時隙開始時出現(xiàn)的可以預先確定的初級電流值(I1min)。
3.權利要求1所要求的開關電源，其特征在于用作初級側控制單元(6)基礎的設定值是在第一時隙的起點(t0)和初級電流下一個過零點(t1)之間的可以預先確定的時間周期。
4.權利要求1至3中的一個所要求的開關電源，其特征在于所述初級側控制單元(6)用來通過適應取決于第一時間周期(A)結束時(t2)開關電源輸出功率的初級電流值(I1max)，來適應第一開關器件(S1)的截止時刻(t2)。
5.權利要求1至3中的一個所要求的開關電源，其特征在于所述初級側控制單元(6)用來通過適應取決于開關電源輸出功率的第一時間周期(A)的長度，來適應第一開關器件(S2)的截止時刻(t2)。
6.權利要求1至5中的一個所要求的開關電源，其特征在于所述次級側控制單元(7)包括用來從所述開關電源的所述輸出電壓/電流(U2)與所述輸出電壓/電流(U2)的設定值(Ref2)之間的差形成第一基準值(1*(|U2|-Ref2))的裝置(14)，設置用來形成由所述次級電流的值推算的第二基準值(I2d)的裝置，以及所述第二開關器件(S2)在所述第二基準值(I2d)達到所述第一基準值(1*(|U2|-Ref2))時截止。
7.權利要求1至5中的一個所要求的開關電源，其特征在于所述次級側控制單元(7)包括用來從所述開關電源的所述輸出電壓/電流(U2)與所述輸出電壓/電流(U2)設定值(Ref2)之間的差形成第一基準值(1*(|U2|-Ref2))的裝置，設置形成由第二時隙(B)內(nèi)所述次級電流(I2)過零點(t3)后所經(jīng)過的時間值推算的第二基準值的裝置(22)，以及所述第二開關器件(S2)在所述第二基準值達到第一基準值(1*(|U2|-Ref2))時截止。
8.一種電路配置，更具體地說，一種如權利要求1至7中的一個所要求的開關電源用的帶有所述初級側控制單元(6)和/或所述次級側控制單元(7)的集成電路。
全文摘要
開關電源包括具有與第一開關器件(S1)串聯(lián)的初級繞組和與第二開關器件(S2)串聯(lián)的次級繞組的變壓器(5),工作時,初級電流(I1)流過初級繞組的第一時間周期(A)與次級電流(I2)流過次級繞組的第二時間周期(B)交替,次級側控制單元(7)通過對由變壓器提供的能量的一部分在第二時間周期(B)返回變壓器(5)的適應,來控制開關電源輸出電壓(U2)或輸出電流。初級側控制單元(6)把變壓器(5)在第一時間周期(A)內(nèi)在開關電源的輸出方向提供的能量控制為可預定的值。
文檔編號H02M3/28GK1240311SQ9910852
公開日2000年1月5日 申請日期1999年6月21日 優(yōu)先權日1998年6月24日
發(fā)明者T·迪爾鮑姆 申請人:皇家菲利浦電子有限公司