的漏極電壓及漏極電流、以及從一個端口輸出的端口電力由傳感器部70檢測。
[0094]另外，例如能夠定義為效率nu =(初級側(cè)第一上臂Ul的發(fā)熱量+初級側(cè)第二下臂/Vl的發(fā)熱量+次級側(cè)第一上臂U2的發(fā)熱量+次級側(cè)第二下臂/V2的發(fā)熱量)+ (4 X全部八個臂中的最大發(fā)熱量)...式4，效率nv =(初級側(cè)第二上臂VI的發(fā)熱量+初級側(cè)第一下臂/Ul的發(fā)熱量+次級側(cè)第二上臂V2的發(fā)熱量+次級側(cè)第一下臂/U2的發(fā)熱量)+ (4 X全部八個臂中的最大發(fā)熱量)…式5。
[0095]可以將發(fā)熱量置換為溫度。全部八個臂中的最大發(fā)熱量(或者最大溫度)是構(gòu)成于初級側(cè)全橋電路200和次級側(cè)全橋電路300的八個臂中的最大的發(fā)熱量(或者最高的溫度)。各臂的發(fā)熱量或者溫度由傳感器部70檢測。
[0096]此外，效率n u、η V不限于如上述那樣定義的值，只要是等效地表示效率n u、η V的指標即可。
[0097]圖4是表示由控制部50執(zhí)行的電力轉(zhuǎn)換方法的第一例的流程圖。
[0098]在步驟SlO中，控制部50計算各臂的效率，例如對如上述那樣定義的效率nu以及效率η V進行運算。
[0099]在步驟S20中，控制部50比較在步驟SlO中計算出的效率nu與效率n V的大小關(guān)系?？刂撇?0在判定為效率n U比效率η V大的情況下，通過將相位差Φιι延長且將相位差ΦV縮短，來使相位差φιι比相位差Φν大(步驟S30)。另一方面，控制部50在判定為效率n u比效率η V小的情況下，通過將相位差Φιι縮短且將相位差Φ V延長，來使相位差Φν比相位差Φιι大(步驟S40)。
[0100]在步驟S30中，控制部50將對標準的相位差Φ加上變化量Δ φ而得到的值設(shè)為相位差Φ U，將從標準的相位差Φ減去變化量Δ φ而得到的值設(shè)為相位差Φν。另一方面，在步驟S40中，控制部50將對標準的相位差Φ加上變化量Δ φ而得到的值設(shè)為相位差ΦV，將從標準的相位差Φ減去變化量Δ φ而得到的值設(shè)為相位差Φιι。
[0101]變化量Δ φ例如被定義為Δ φ =標準的相位差Φ X Uu-η V)…式6。也可以對式6的右邊乘以任意的比例常量。
[0102]控制部50可以根據(jù)式I計算出標準的相位差Φ，也可以根據(jù)決定了式I的關(guān)系的映射來計算。
[0103]圖5是表示用于計算標準的相位差Φ的映射的一個例子的圖。該映射被預(yù)先存儲于存儲器。控制部50基于指令傳輸電力P *和指令占空比D *，按照圖5的映射來計算出標準的相位差Φ (例如Φ:、Φ2、Φ3、Φ4、…)。指令傳輸電力P *是傳輸電力P的目標值(例如目標傳輸電力Ρ3、Ρ2*、Ρ3*、…)，指令占空比D *是占空比D的目標值(例如目標占空比]，、]^、],、]，、]，、…)。
[0104]控制部50通過如步驟S30、S40那樣基于變化量Δ φ的加減對標準的相位差Φ進行修正，能夠計算出相位差φιι以及相位差Φν的最佳值。另外，控制部50通過將相位差Φιι和相位差Φ V中的效率較高一方的臂電路間的相位差延長且將效率較低一方的臂電路間的相位差縮短，能夠以傳輸電力P相對于指令傳輸電力P *不變動的方式提高電力轉(zhuǎn)換效率η。由于傳輸電力P相對于指令傳輸電力P *變動的情況被抑制，所以從一個全橋電路輸出至端口的輸出電力的變動也能夠得到抑制。
[0105]其中，若相位差Φιι和相位差Φν被調(diào)整為彼此不同的值，則存在全橋電路的輸出的脈動(ripple)增加的可能性。因此，變化量△ Φ的上限值例如可以被設(shè)定為輸出電壓的脈動收斂于規(guī)定的范圍內(nèi)的值。
[0106]另外，控制部50若按照各臂的每個開關(guān)周期來運算效率Tl U、η V，則其運算負載變高。鑒于此，例如控制部50可以以比各臂的開關(guān)周期充分滯后的周期(例如2?3秒)反復(fù)進行效率nu、nv的運算以及相位差Φιι、Φν的調(diào)整。
[0107]另外，例如為了能夠應(yīng)對各臂的經(jīng)年劣化，控制部50也可以以從點火開關(guān)的接通至斷開的期間的任意定時進行規(guī)定的次數(shù)(例如一次)的效率η U、nv的運算以及相位差Φιι、Φν的調(diào)整。另外，例如為了能夠應(yīng)對各臂的溫度變化，控制部50也可以以周圍溫度上升至規(guī)定的閾值溫度的定時進行效率nu、nv的運算以及相位差Φιι、Φν的調(diào)整。
[0108]圖6是表示由控制部50執(zhí)行的電力轉(zhuǎn)換方法的第二例的流程圖。
[0109]在步驟S50中，控制部50計算出各臂的效率，例如對如上述那樣定義的效率n U以及效率η V進行運算。
[0110]在步驟S60中，控制部50檢測各臂接通時的各臂的柵極電流Ig，并將該檢測值存儲于存儲器。在從點火開關(guān)接通至斷開的期間多次檢測出柵極電流Ig的情況下，控制部50將多次檢測出的柵極電流Ig的平均值或者多次檢測出的柵極電流Ig中最后的檢測值存儲于存儲器。
[0111]柵極電流Ig是流過臂的柵極電極的控制電流的一個例子，柵極電極是臂的控制電極的一個例子。在圖1中，作為柵極電流Ig的一個例子例示有流過初級側(cè)第一上臂Ui的柵極電極G的柵極電流，但當然柵極電流也可以流過初級側(cè)第一上臂Ul以外的臂的柵極電極。
[0112]在步驟S70中，控制部50基于各臂的柵極電流Ig的變化來判定各臂有無故障?？刂撇?0例如將本次檢測出的柵極電流Ig的檢測值相對于存儲器中存儲的柵極電流Ig的存儲值變化了規(guī)定的變化量以上的臂判定為發(fā)生了故障的臂。或者，控制部50例如將本次檢測出的柵極電流Ig的檢測值超過規(guī)定的電流閾值的臂判定為發(fā)生了故障的臂。
[0113]控制部50在判定為各臂的任意一個均未發(fā)生故障的情況下，執(zhí)行步驟S80的處理，在判定為各臂的任意一個發(fā)生了故障的情況下，執(zhí)行步驟SllO的處理。
[0114]在步驟S80中，控制部50比較在步驟S50中計算出的效率q u和效率η V的大小關(guān)系?？刂撇?0在判定為效率n u比效率η V大的情況下，通過將相位差Φιι延長且將相位差ΦV縮短，來使相位差φιι比相位差Φν大(步驟S90)。另一方面，控制部50在判定為效率n u比效率η V小的情況下，通過將相位差Φιι縮短且將相位差Φ V延長，來使相位差Φν比相位差Φιι大(步驟S100)。步驟S90、SlOO可以分別與上述的步驟S30、S40相同。
[0115]另一方面，在步驟S70中判定為各臂的任意一個發(fā)生了故障的情況下，控制部50變更成不使用發(fā)生故障的臂的控制(步驟S110)。由此，能夠抑制臂的故障發(fā)展。
[0116]在步驟SllO中，控制部50例如實施至少一個以下那樣的故障防護(fail safe)控制。控制部50例如中止使效率較高一方的臂電路間的相位差比效率較低一方的臂電路間的相位差大的控制?？刂撇?0例如將臂的故障通知給外部?？刂撇?0例如以不使用具有流過基準值以上的柵極電流Ig的柵極電極的臂的半橋來使全橋電路動作，控制在全橋電路間傳輸?shù)膫鬏旊娏以及從一個全橋電路輸出的輸出電力。此時，優(yōu)選控制部50使傳輸電力P或者輸出電路的上限值比通常時下降。
[0117]因此，即使臂產(chǎn)生故障，也能夠繼續(xù)傳輸傳輸電力P。
[0118]<電源裝置102的結(jié)構(gòu)>
[0119]圖7是表示作為電力轉(zhuǎn)換裝置的第二實施方式的電源裝置102的結(jié)構(gòu)例的框圖。省略或者簡略與上述的實施方式同一或者相同的結(jié)構(gòu)以及效果的說明。電源裝置102例如是具備第一電源電路11、第二電源電路12、控制部50、以及傳感器部70的電源系統(tǒng)。
[0120]電源裝置102是具備在第一以及第二輸入輸出端口 60a、60c和第三以及第四輸入輸出端口 60b、60d之間彼此并聯(lián)連接的兩個電源電路11、12的DC-DC轉(zhuǎn)換器。通過這樣冗長地具備多個電源電路，可使能夠供給至各負載61a、61b、61c、61d的輸出電力增加、使多個電源電路中的一部分的電源電路發(fā)生故障時的故障防護性能提高。
[0121]電源裝置102以并聯(lián)的方式具有電源電路11和電源電路12。電源電路11和電源電路12均與圖1的電源電路10相同。
[0122]端口電力Pal、Pel、Pbl、Pdl分別是在電源電路11中被輸入或者輸出的電力，端口電力Pa2、Pc2、Pb2、Pd2分別是在電源電路12中被輸入或者輸出的電力。端口電壓Val、VcU VbU Vdl分別是在電源電路11中被輸入或者輸出的電壓。端口電壓Va2、Vc2、Vb2、Vd2分別是在電源電路12中被輸入或者輸出的電壓。端口電流Ial、IcU IbU Idl分別是在電源電路11中被輸入或者輸出的電流。端口電流1&2、1(:2、^32、1(12分別是在電源電路12中被輸入或者輸出的電流。
[0123]控制部50通過調(diào)整電源電路11、12各自的相位差Φ以及占空比D，來使電源電路11、12各自的輸入輸出端口的輸入輸出電力變化。由此，使電源裝置102的各輸入輸出端口 60a?60d的輸入輸出值Y變化?？刂撇?0例如以輸入輸出值Y的檢測值Yd追隨目標值Yo的方式，使電源電路11、12中至少一個電源電路的占空比D以及相位差Φ變化。
[0124]控制部50將電源電路11、12中的效率較高一方的電源電路中的相位差Φιι以及相位差Φν延長，且將效率較低一方的電源電路中的相位差Φιι以及相位差Φν縮短。由此，能夠考慮電源電路11、12各自的電力轉(zhuǎn)換效率，來提高電源裝置102的初級側(cè)端口與次級側(cè)端口之間的電力轉(zhuǎn)換效率。而且，能夠以傳輸電力P相對于指令傳輸電力P *不變動的方式提高電源裝置102中的初級側(cè)端口與次級側(cè)端口之間的電力轉(zhuǎn)換效率。由于傳輸電力P相對于指令傳輸電力P *變動得到抑制，所以也能夠抑制從全橋電路輸出至端口的輸出電力的變動。
[0125]例如，控制部50在電源電路11的效率H11比電源電路12的效率η 12高的情況下，將電源電路11中的相位差Φιι以及相位差Φ V雙方均延長，將電源電路12中的相位差Φιι以及相位差Φν雙方均縮短。相反，控制部50在電源電路12的效率η12比電源電路11的效率η η高的情況下，將電源電路12中的相位差Φιι以及相位差Φ V雙方均延長，將電源電路11中的相位差Φιι以及相位差Φ V雙方均縮短。
[0126]效率η ^是電源電路11中的初級側(cè)端口與次級側(cè)端口之間的電力轉(zhuǎn)換效率，例如以電源電路11中的輸出電力相對于輸入電力的比來表示。效率η 12是電源電路12中的初級側(cè)端口與次級側(cè)端口之間的電力轉(zhuǎn)換效率，例如以電源電路12中的輸出電力相對于輸入電力的比來表示。
[0127]若將初級側(cè)端口和次級側(cè)端口中的一個端口被輸入的輸入電力定義為Pin，將從另一個端口輸出的輸出電力定義為Pout，將輸入至一個端口的輸入電壓定義為Vin，將從另一個端口輸出的輸出電壓定義為Vout，將輸入至一個端口的輸入電流定義為I in，將從另一個端口輸出的輸出電流定義為1ut，則能夠?qū)⑿师?η表示為效率n H=PouVPin =(VoutX 1ut)/(VinX Iin)…式7。對于效率η 12，也能夠與式7同樣地表示。
[0128]例如，在圖7的電源電路11中，在將輸入至第三輸入輸出端口的端口電力Pbl轉(zhuǎn)換并向第一輸入輸出端口輸出轉(zhuǎn)換后的端口電力Pal，將第一輸入輸出端口的電力Pal轉(zhuǎn)換并向第二輸入輸出端口輸出轉(zhuǎn)換后的端口電力Pcl的情況下，能夠根據(jù)式7，將電源電路11 的效率 Ti11 表示為 η π= (ValXIaHVclXIcDAVblXIblhdSo 其中，式 8 是不使用第四輸入輸出端口的情況的式子，將在第四輸入輸出端口中輸入輸出的電力設(shè)為零(例如沒有次級側(cè)低電壓系負載61d以及電容器C4的結(jié)構(gòu))。對于效率n12，也能夠與式8同樣地表示。
[0129]由電源裝置102的控制部50執(zhí)行的電力轉(zhuǎn)換方法能夠援用上述的圖4或者圖6所示的流程圖。以下，按照圖6所示的流程圖，對由電源裝置102的控制部50執(zhí)行的電力轉(zhuǎn)換方法進行說明。其中，省略與上述的步驟相同的說明。
[0130]在步驟S50中，控制部50計算出各臂的效率，例如對于電源電路11、12分別運算出如上述那樣