專(zhuān)利名稱(chēng)：能夠選擇性地啟動(dòng)放大器的移動(dòng)通信發(fā)送器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種安裝在一個(gè)用于與一個(gè)基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的移動(dòng)通信發(fā)送器。
在由一個(gè)用于移動(dòng)通信的發(fā)送器構(gòu)成的便攜電話裝置中，含有一個(gè)發(fā)送功率放大單元的放大器消耗了在該電話裝置中的大部分功率，從而使得便攜電話裝置在通話的可持續(xù)工作時(shí)間方面的性能很大程度地依賴(lài)于發(fā)送功率放大單元的信號(hào)傳輸?shù)男?。便攜電話裝置的發(fā)送功率放大單元的信號(hào)傳輸?shù)男视筛哳l輸出功率/輸入DC功率的比值表示。該效率由放大器的匹配電路的阻抗特性所決定。然而，由于該匹配電路的阻抗特性隨輸出功率及發(fā)送器頻率變化，所以不得不根據(jù)將被用于該便攜電話裝置的發(fā)送器頻率及輸出功率來(lái)選擇匹配電路的阻抗。
在現(xiàn)有技術(shù)的用于移動(dòng)通信的發(fā)送器中，放大器的匹配電路具有一個(gè)固定的阻抗，該阻抗的選擇是為了在該便攜電話裝置使用的頻帶中實(shí)現(xiàn)對(duì)最大功率輸出的最大效率以對(duì)高頻波進(jìn)行高效地放大。其將在下文中被詳細(xì)說(shuō)明。
然而在現(xiàn)有技術(shù)的發(fā)送器中，由于放大器利用輸入/輸出匹配電路進(jìn)行匹配，發(fā)送器的發(fā)送功率放大單元將在低輸出功率級(jí)時(shí)產(chǎn)生效率降低的問(wèn)題。
JP-A-57-60739公開(kāi)了一種為提高低輸出操作的效率而自動(dòng)地從一組預(yù)置的輸出匹配電路中選擇出一個(gè)能夠最小化效率的匹配電路的發(fā)送器。該發(fā)送器由一個(gè)用于發(fā)出一個(gè)用于選擇一個(gè)輸出匹配電路的切換信號(hào)的控制器和一個(gè)用于選擇一個(gè)最優(yōu)匹配電路及用于發(fā)送一個(gè)信號(hào)到一個(gè)除常規(guī)便攜電話系統(tǒng)的元件之外的匹配切換電路的最優(yōu)值確定單元構(gòu)成。
然而，對(duì)于根據(jù)JP-A-57-60739的發(fā)送器，如果一個(gè)最優(yōu)輸出匹配電路作為輸出功率級(jí)的一個(gè)函數(shù)來(lái)選擇，發(fā)送器的放大器(晶體管)并沒(méi)有被改進(jìn)。換句話說(shuō)，如果發(fā)送器被用于一個(gè)便攜電話系統(tǒng)，在低于最大輸出功率級(jí)的10到30dB的操作區(qū)內(nèi)將不可能得到在效率上的提高。這是因?yàn)?，?dāng)不得不在FET的情況中使用具有大柵寬的及在雙極型晶體管情況中使用具有對(duì)應(yīng)于發(fā)射極的個(gè)數(shù)的尺寸的大晶體管以適應(yīng)預(yù)定的最大輸出功率時(shí)，當(dāng)晶體管在低于最大輸出功率級(jí)的10到30dB的操作區(qū)內(nèi)被驅(qū)動(dòng)時(shí)，若與具有最優(yōu)尺寸的晶體管相比，其在放大效率上表現(xiàn)出一個(gè)下降。造成這種情況的原因如下(1)大晶體管具有低阻抗并因而不能被很好地匹配。
(2)與這樣一個(gè)低阻抗匹配的匹配電路本身就表現(xiàn)出一個(gè)高通損失。
(3)通常地，一個(gè)大晶體管由一組平行耦合的器件單元構(gòu)成，由于單元性能方面的變化及單元間耦合損失使得這些單元的潛力沒(méi)有被完全地發(fā)揮出來(lái)。
(4)與一個(gè)具有最適于低輸出功率級(jí)的尺寸的元件相比，大晶體管表現(xiàn)出一個(gè)低增益。
因此，很明顯，具有一個(gè)最適于低輸出功率級(jí)的尺寸的晶體管的操作效率遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于具有一個(gè)在最大輸出功率級(jí)附近的操作區(qū)內(nèi)特有的大尺寸的晶體管的操作效率。
發(fā)送輸出的最大值與最小值的比值被稱(chēng)作輸出動(dòng)態(tài)范圍，對(duì)于常規(guī)便攜電話裝置，其大約為30dB。然而，為了能夠?qū)⒈銛y電話裝置用于近年來(lái)已投入商業(yè)應(yīng)用的碼分多址通信系統(tǒng)，其需要60到70dB的輸出動(dòng)態(tài)范圍。因而，特別有必要讓具有如此寬的動(dòng)態(tài)范圍的便攜電話裝置的發(fā)送功率放大單元有更高的效率。
然而，根據(jù)JP-A-57-60739的發(fā)送器，安排在最后級(jí)的晶體管具有一個(gè)預(yù)定尺寸，因此如果最優(yōu)輸出匹配電路是作為輸出功率級(jí)的一個(gè)函數(shù)從一組匹配電路中選擇的，其將對(duì)如所述放大器情況中大約+10到-10dBm的低輸出功率級(jí)表現(xiàn)出一個(gè)低于10％的效率。因此，JP-A-57-60739中所公開(kāi)的技術(shù)對(duì)實(shí)現(xiàn)一個(gè)寬輸出范圍并不有效。這里應(yīng)注意的是JP-A-57-60739只對(duì)一個(gè)作為特例的具有用于低輸出功率級(jí)的0.5W(+27dBm)和用于最大輸出功率級(jí)的2W(+33dBm)的發(fā)送器進(jìn)行了說(shuō)明。
除此之外，如JP-A-57-60739所述的發(fā)送器由作為用于選擇一個(gè)輸出匹配電路的裝置的多個(gè)PIN二極管構(gòu)成，其必須被一直偏置以使得所有的輸出匹配電路可以被順序地切換。然后，強(qiáng)度為幾mA的電流流過(guò)偏置的PIN二極管。由于每個(gè)輸出匹配電流需要一對(duì)PIN二極管，所以對(duì)“n”個(gè)匹配電流將不得不使用總數(shù)為2×n個(gè)的PIN二極管。如果一個(gè)PIN二極管以1mA的強(qiáng)度消耗功率，則全部PIN二極管的功率耗散將為n×2mA而不管發(fā)送器的輸出功率是多少。這導(dǎo)致一個(gè)嚴(yán)重的問(wèn)題在于將需要一種節(jié)能型的便攜電話裝置。
本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種用于移動(dòng)通信的發(fā)送器，其能夠提供對(duì)寬輸出動(dòng)態(tài)范圍的高效率。
根據(jù)本發(fā)明，在一個(gè)安裝在用于與一個(gè)基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的發(fā)送器中，一個(gè)發(fā)送功率放大單元由一組放大器構(gòu)成，一組切換電路被分別連接到放大器的輸出上。一個(gè)控制電路被連接到這些放大器及切換電路上，至少啟動(dòng)這些放大器中的一個(gè)并操作這些切換電路以根據(jù)移動(dòng)站及基站之間的距離順序地連接至少一個(gè)放大器。
本發(fā)明將從接下來(lái)參照附圖對(duì)現(xiàn)有技術(shù)并的說(shuō)明中被更清楚地理解，其中

圖1所示為現(xiàn)有技術(shù)移動(dòng)通信發(fā)送器的電路方框圖；圖2所示為圖1的放大器的詳細(xì)電路方框圖；圖3所示為發(fā)送輸出功率與圖1所示的發(fā)送功率放大單元的效率之間的關(guān)系圖。
圖4所示為根據(jù)本發(fā)明的移動(dòng)通信系統(tǒng)的第一實(shí)施例的電路方框圖；圖5所示為圖4的電壓控制電路的詳細(xì)電路圖；圖6所示為圖4所示的控制電路的控制信號(hào)與電壓控制電路的控制信號(hào)之間的關(guān)系表；圖7A到7D所示為用于說(shuō)明圖4所示的發(fā)送器的操作的方框圖；圖8所示為發(fā)送輸出功率與圖4所示的發(fā)送功率放大單元的效率之間的關(guān)系圖。
圖9所示為根據(jù)本發(fā)明的移動(dòng)通信系統(tǒng)的第二實(shí)施例的電路方框圖；圖10所示為圖9所示的控制電路的控制信號(hào)與電壓控制電路的控制信號(hào)之間的關(guān)系表；圖11A到11D所示為用于說(shuō)明圖9所示的發(fā)送器的操作的方框圖
圖12和13所示為發(fā)送輸出功率與圖9所示的發(fā)送功率放大單元的效率之間的關(guān)系圖。
在優(yōu)選實(shí)施例的說(shuō)明之前，將參照?qǐng)D1和2對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的一個(gè)移動(dòng)通信發(fā)送器進(jìn)行說(shuō)明。
圖1所示的一個(gè)安裝在一個(gè)移動(dòng)站中的現(xiàn)有技術(shù)的移動(dòng)通信發(fā)送器中，一個(gè)輸入信號(hào)Sin被一個(gè)自動(dòng)增益控制(AGC)放大器1及放大器2和3放大，并通過(guò)一個(gè)定向耦合器5作為一個(gè)輸出信號(hào)Sout輸出。
AGC放大器1以AGC控制電壓所確定的AGC增益來(lái)放大輸入信號(hào)Sin，并產(chǎn)生一個(gè)輸出信號(hào)S1。
放大器2以一個(gè)常值增益放大AGC放大器1的輸出信號(hào)S1并產(chǎn)生一個(gè)輸出信號(hào)S2。
放大器3以一個(gè)常值增益放大放大器2的輸出信號(hào)S2并產(chǎn)生一個(gè)輸出信號(hào)S3。
放大器4以一個(gè)常值增益放大放大器3的輸出信號(hào)S3并產(chǎn)生一個(gè)輸出信號(hào)S4。
定向耦合器5將放大器4的輸出信號(hào)S4的大約1/100生成到一個(gè)檢測(cè)器6并將余下的輸出生成為輸出信號(hào)Sout。
檢測(cè)器6檢測(cè)來(lái)自定向耦合器5的輸出信號(hào)并將其作為一個(gè)檢測(cè)電壓VD輸出。比較器7將從控制器10獲得的控制電壓及來(lái)自檢測(cè)器6的檢測(cè)電壓VD與一個(gè)參考電壓VR進(jìn)行比較，從而產(chǎn)生一個(gè)校正信號(hào)S5并將其傳送到AGC電壓控制電路7a以補(bǔ)償檢測(cè)電壓VD與參考電壓VR之間的偏差。AGC電壓控制電路7a根據(jù)校正信號(hào)S5產(chǎn)生AGC控制電壓。
移動(dòng)站系統(tǒng)典型地配備有一個(gè)自動(dòng)功率控制(APC)功能部件，其用于根據(jù)一個(gè)基站與該移動(dòng)站之間的距離從多個(gè)預(yù)定的功率級(jí)中選擇一個(gè)以控制發(fā)送器的輸出功率。因此，移動(dòng)站檢測(cè)從基站傳送來(lái)無(wú)線電波的信號(hào)強(qiáng)度并利用一個(gè)接收信號(hào)強(qiáng)度指示器(RSSI)8接收以獲得一個(gè)關(guān)于基站與移動(dòng)站之間距離的信號(hào)S6。距離信號(hào)S6隨后被傳送到一個(gè)控制電路9。
控制電路9利用距離信號(hào)S6作為一個(gè)參數(shù)從一個(gè)只讀存儲(chǔ)器(ROM)10中讀出參考電壓VR。
控制電路9還根據(jù)系統(tǒng)的需要控制一個(gè)用于將電源電壓提供到AGC放大器1、放大器2，3和4，及AGC電壓控制電路7a的電源11。例如，控制電路9周期性的關(guān)閉電源11，從而減少功率消耗。
如同2所示，放大器2由一個(gè)固定阻抗的輸入匹配電路201，一個(gè)典型地由一個(gè)場(chǎng)效應(yīng)晶體管(FET)構(gòu)成的放大單元202及一個(gè)固定阻抗的輸出匹配電路203構(gòu)成。為了在被選擇來(lái)滿(mǎn)足所需的失真特性的范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)一個(gè)最大效率，其通過(guò)輸入匹配電路201及輸出匹配電路203使放大器2與50Ω的特征阻抗相匹配。注意放大器3和4具有與放大器2相同的結(jié)構(gòu)。
由于技術(shù)規(guī)范要求移動(dòng)站在最大輸出功率級(jí)上實(shí)現(xiàn)理想特性，放大器2，3和4的輸入匹配電路201和輸出匹配電路203被排列成使得當(dāng)放大器4的輸出功率達(dá)到最大功率級(jí)時(shí)，其實(shí)現(xiàn)一個(gè)最大效率。
然而，因?yàn)槠ヅ潆娐?01和203排列成使得當(dāng)APC的輸出達(dá)到其最大功率級(jí)時(shí)，其實(shí)現(xiàn)放大單元的最大效率，所以如圖3所示，當(dāng)輸出功率級(jí)被降低時(shí)，發(fā)送功率放大單元(2，3，4)的效率將被減小。
由圖3可見(jiàn)當(dāng)輸出功率級(jí)為1W或更大時(shí)，發(fā)送功率放大單元(2，3，4)表現(xiàn)出60％或更高的效率，但當(dāng)輸出功率級(jí)被減小20dB(到+10dBm)時(shí)，效率將低于10％。
通常地，APC的最大輸出功率級(jí)與最小輸出功率級(jí)之間的偏差大約為20到30dB，在城區(qū)及移動(dòng)站與基站距離很近的區(qū)域內(nèi)APC以最小輸出功率級(jí)操作。但是，由于當(dāng)輸出功率級(jí)較低時(shí)，移動(dòng)站發(fā)送功率放大單元(2，3，4)表現(xiàn)出低效率，如果其被用于這些區(qū)域中，將不能有效地減少功率消耗。
提出一種為了提高移動(dòng)站的效率而根據(jù)APC的輸出功率級(jí)來(lái)調(diào)整柵偏置電壓的預(yù)定功率級(jí)以減小未接收到高頻信號(hào)時(shí)的放大器空載電流的技術(shù)。但由于利用該技術(shù)柵偏置電壓只能從為最大功率輸出所預(yù)定的功率級(jí)調(diào)整0.3V，盡管該技術(shù)可以有效地抑制在低于最大輸出功率級(jí)的5到10dB的操作區(qū)內(nèi)的效率降低，而實(shí)際上對(duì)低于最大輸出功率級(jí)的20到30dB區(qū)不起作用，而與不使用該技術(shù)的情況一樣，效率將低于10％。
圖4所示的本發(fā)明的第一實(shí)施例中，在圖1所示的AGC放大器2和放大器3之間提供有一個(gè)切換電路21，在圖1所示的放大器3和4之間提供有一個(gè)切換電路22，在圖1所示的放大器4和定向耦合器5之間提供有一個(gè)切換電路23。切換電路21，22和23被順序地連接。另外，在圖1所示的電源11和放大器3之間提供有一個(gè)偏置控制電路24，在圖1的電源11和放大器4之間提供有一個(gè)偏置控制電路25。一個(gè)電壓控制電路26控制著切換電路21，22和23及偏置控制電路24和25。
提供了控制電路9’以代替圖1的控制電路9?？刂齐娐?’除了控制比較器7及電源11外還控制電壓控制電路26。即，控制電路9’利用距離信號(hào)S6作為一個(gè)參數(shù)從ROM10中讀出參考電壓VR。另外控制電路9’還利用距離信號(hào)S6作為一個(gè)參數(shù)從ROM10中讀出控制信號(hào)C1，C2和C3。電壓控制電路26從控制電路9’接收控制信號(hào)C1和C2以產(chǎn)生控制信號(hào)C4，C5，C6，C7和C8。電壓控制電路26如圖5所示。因此，如果控制電路9’產(chǎn)生如圖6所示的控制信號(hào)C1，C2和C3，電壓控制電路26便產(chǎn)生如圖6所示的控制信號(hào)C4，C5，C6，C7和C8。注意控制信號(hào)C3是控制信號(hào)C1和C2之間的OR(或)邏輯運(yùn)算值。
切換電路21和23均由一個(gè)單極雙擲(SPDT)切換電路構(gòu)成。例如，如果控制信號(hào)C4為高電平(＝“1”)，則切換電路21將放大器2連接到放大器3，而如果控制信號(hào)C4為低電平(＝“0”)，則切換電路21將放大器2連接到切換電路22。另外，如果控制信號(hào)C8為高電平(＝“1”)，則切換電路23將放大器4連接到定向耦合器5，而如果控制信號(hào)C8為低電平(＝“0”)，則切換電路23將切換電路22連接到定向耦合器5。
切換電路22由一個(gè)雙極雙擲(DPDT)切換電路構(gòu)成。例如，如果控制信號(hào)C6為高電平(＝“1”)，則切換電路22將放大器3和切換電路21分別連接到放大器4和切換電路23，另一方面，如果控制信號(hào)C6為低電平(＝“0”)，則切換電路22將放大器3連接到切換電路23。
切換電路21，22和23優(yōu)選為終端類(lèi)型開(kāi)關(guān)以使斷開(kāi)時(shí)產(chǎn)生的回流損耗最小。
放大器2，3和4具有不同的元件尺寸并按其輸出功率級(jí)的升序或以放大器2，放大器3和放大器4的順序排列以實(shí)現(xiàn)一個(gè)高效率。
切換電路21，22和23及放大器2，3和4被控制以便為了在一個(gè)寬動(dòng)態(tài)范圍上實(shí)現(xiàn)一個(gè)高效率而將每個(gè)元件所選的輸出功率級(jí)預(yù)先設(shè)定的方式切換圖6所示的狀態(tài)I，II和III，而與每個(gè)元件的切換操作有關(guān)的數(shù)據(jù)被存儲(chǔ)進(jìn)ROM11中。不需要改變放大器2，3和4的數(shù)目的APC操作通過(guò)利用如圖1所示的發(fā)送器中的AGC電壓控制電路7a對(duì)AGC放大器1的增益進(jìn)行調(diào)整來(lái)執(zhí)行。狀態(tài)I，II，III的切換控制具有優(yōu)于APC的優(yōu)先權(quán)使得一個(gè)APC操作只能在切換控制之后發(fā)生。
圖6所示的狀態(tài)I，II和III依賴(lài)于移動(dòng)站與基站之間的距離，即距離信號(hào)S6。
現(xiàn)在，將參照?qǐng)D7A，7B，7C，7D和8對(duì)圖4所示的發(fā)送器的操作進(jìn)行說(shuō)明。
一個(gè)將被傳輸?shù)男盘?hào)首先由一個(gè)基頻帶部(未示出)調(diào)制，隨后在其進(jìn)入AGC和放大器1之前使其具有發(fā)送頻率。
如果移動(dòng)站距離基站很遠(yuǎn)，對(duì)應(yīng)于該距離信號(hào)S6從ROM10中讀出的控制信息的作用是使發(fā)送功率放大單元適用于最大輸出功率級(jí)。因此，控制電路9’將一個(gè)使發(fā)送功率放大單元適用于最大輸出功率級(jí)的參考電壓VR’生成到比較器7。另外，為了使發(fā)送功率放大單元適用于最大輸出功率級(jí)，控制電路9’還使控制信號(hào)C1，C2和C3變?yōu)楦唠娖?見(jiàn)圖6的狀態(tài)I)。其結(jié)果是，由電壓控制電路26所產(chǎn)生的所有控制信號(hào)C4，C5，C6，C7和C8如圖6所示均變?yōu)楦唠娖?＝“1”)。
在狀態(tài)I中，電源11被控制信號(hào)C3打開(kāi)使得AGC電壓控制電路7a，AGC放大器1，放大器2，及偏置控制電路24和25均被提供了一個(gè)電源電壓。偏置控制電路24將該電壓從電源11轉(zhuǎn)送到放大器3，而偏置控制電路25將該電壓從電源11轉(zhuǎn)送到放大器4。因此，如圖7A所示，放大器2，3和4被啟動(dòng)。
另外，在狀態(tài)I中，切換電路21將放大器2的輸出傳送到放大器3，切換電路22將放大器3的輸出傳送到放大器4，切換電路23將放大器4的輸出轉(zhuǎn)送到定向耦合器5。因此，如圖7A所示，輸入進(jìn)AGC放大器1的發(fā)送信號(hào)沿放大器2→切換電路21→放大器3→切換電路22→放大器4→切換電路23→定向耦合器5的路徑輸出。
定向耦合器5將一個(gè)具有發(fā)送輸出功率級(jí)的百分之一功率級(jí)的信號(hào)傳送到檢測(cè)器6。定向耦合器5的輸出被轉(zhuǎn)換為一個(gè)檢測(cè)電壓VD，其為一個(gè)由檢測(cè)器6所檢測(cè)到的DC電壓，并隨即將其送到比較器7。比較器7對(duì)檢測(cè)電壓VD和來(lái)自控制電路9’的參考電壓VR進(jìn)行比較，并將校正信號(hào)S5傳送到AGC電壓控制電路7a以使檢測(cè)電壓VD與參考電壓VR之間的偏差最小化。AGC電壓控制電路7a通過(guò)調(diào)整AGC電壓來(lái)調(diào)節(jié)AGC放大器1的增益以將輸出功率級(jí)移到由補(bǔ)償信號(hào)S5所指定的功率級(jí)。以此方式，控制電路9’將切換電路23的輸出端的輸出功率級(jí)設(shè)置為一個(gè)理想值。
圖8中的曲線I所示為圖7所示發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)I中的操作效率之間的關(guān)系。注意，如果移動(dòng)站的最大輸出功率級(jí)為+31dBm，發(fā)送功率放大單元的效率將大約為60％。
現(xiàn)在，假設(shè)移動(dòng)站移到距離基站很近的地方。AGC放大器1被調(diào)節(jié)以減小其增益，由此發(fā)送功率放大單元的輸出功率級(jí)相應(yīng)于距離信號(hào)S6中的變化而降低。其結(jié)果是，發(fā)送功率放大器的效率由最大輸出功率級(jí)向下減小。例如，如果+31dBm輸出功率的效率為60％，而當(dāng)輸出功率被減小到20dBm時(shí)，其將被降低到20％附近。
在所述狀態(tài)中，控制電路9’根據(jù)距離信號(hào)S6檢測(cè)到移動(dòng)站正向基站靠近并將控制信號(hào)C2變?yōu)榈碗娖?＝“0”)(見(jiàn)圖6所示的狀態(tài)II)。因此，電壓控制電路26將控制信號(hào)C6，C7和C8變?yōu)榈碗娖?＝“0”)。其結(jié)果是，如圖7B所示，放大器3通過(guò)切換電路22和23連接到定向耦合器5上。與此同時(shí)，偏置控制電路25切斷了到放大器4的電壓供給，從而使得放大器4停止工作，由此減少了功率消耗。因此，如圖7B所示，輸入進(jìn)AGC放大器1的傳輸信號(hào)沿放大器2→切換電路21→放大器3→切換電路22→切換電路23→定向耦合器5的路徑輸出。換句話說(shuō)，放大器2和3被打開(kāi)而放大器4被關(guān)閉。
圖8中的曲線II所示為圖6所示的發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)II中的操作效率之間的關(guān)系。由圖8可見(jiàn)，當(dāng)輸出功率為大約+23dBm到+24dBm時(shí)，發(fā)送功率放大單元的效率大約為60％。
隨著移動(dòng)站繼續(xù)靠近基站，AGC放大器1的增益被調(diào)節(jié)以減小發(fā)送功率放大單元的輸出功率從而進(jìn)一步降低發(fā)送功率放大器的操作效率。例如，當(dāng)切換電路23的輸出端的輸出功率被減小到大約+12dBm時(shí)，效率將達(dá)到20％那么低。
然而，一旦根據(jù)距離信號(hào)S6檢測(cè)到移動(dòng)站距離基站十分近時(shí)，控制電路9’便將控制信號(hào)C1和C2分別變?yōu)榈碗娖?＝“0”)和高電平(＝“1”)(見(jiàn)圖6的狀態(tài)III)。因此電壓控制電路26將控制信號(hào)C4和C5變?yōu)榈碗娖?＝“0”)而將控制信號(hào)C6變?yōu)楦唠娖?＝“1”)。其結(jié)果是，如圖7C所示，放大器2通過(guò)切換電路22和23連接到定向耦合器5上。與此同時(shí)，偏置控制電路24切斷了到放大器3的電壓供給，從而使得放大器3停止工作，由此減少了功率消耗。因此，如圖7C所示，輸入進(jìn)AGC放大器1的發(fā)送信號(hào)沿放大器2→切換電路21→切換電路22→切換電路23→定向耦合器5的路徑輸出。換句話說(shuō)，只有放大器2被打開(kāi)而放大器3和4被關(guān)閉，使得放大器2的輸出被直接地用作移動(dòng)站的發(fā)送功率放大單元的輸出功率。
圖8中的曲線III所示為圖6所示發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)III下的操作效率之間的關(guān)系。由圖8可見(jiàn)，當(dāng)輸出功率被減小到大約+12dBm到+13dBm時(shí)，發(fā)送功率放大單元表現(xiàn)出一個(gè)稍低于60％的效率。
另一方面，在如圖6所示的一個(gè)特殊狀態(tài)IV下，控制電路9’使所有的控制信號(hào)C1，C2和C3變?yōu)榈碗娖?＝“0”)。其結(jié)果是，AGC電壓控制電路7a及AGC電路1被停止工作。與此同時(shí)，如圖7D所示，所有的放大器2，3和4均被停止工作。
在本發(fā)明的第一實(shí)施例中，發(fā)送功率放大單元在+12dBm和+31之間的較寬的輸出功率范圍內(nèi)以大約60％的效率工作。因此，發(fā)送功率放大單元的效率可以在一個(gè)較寬的輸出動(dòng)態(tài)范圍上保持一個(gè)較高的水平。
注意如果在放大器2到4中所采用的元件需要在偏置方式上有特別考慮時(shí)，例如為使放大器的FET偏置而不得不將柵偏置電壓和漏偏置電壓順序地加載，一個(gè)通用的序貫控制技術(shù)可用于第一實(shí)施例。
第一實(shí)施例可以被用于一種便攜電話或與其類(lèi)似的系統(tǒng)，而不用調(diào)整該系統(tǒng)中的任何其它的元件。
利用第一實(shí)施例，因?yàn)榘l(fā)送功率可通過(guò)選擇性地使用放大器2，3和4來(lái)調(diào)節(jié)，AGC放大器1的增益的可變范圍的減少量能夠達(dá)到20dB還要多。
除此之外，盡管在第一實(shí)施例中放大器2，3和4被匹配以提供一個(gè)用于最大輸出功率級(jí)的最大效率，其是一個(gè)在放大器的設(shè)計(jì)中的熟知做法，即如果匹配電路被用在一個(gè)需要將相連溝道的漏損功率抑制在一個(gè)指定的水平之下的系統(tǒng)中，如此安排匹配電路可以在滿(mǎn)足理想失真特性的條件下達(dá)到一個(gè)指定效率。
特別地，在近年來(lái)倍受矚目的碼分多址(CDMA)類(lèi)型的便攜電話系統(tǒng)中，數(shù)據(jù)顯示0到+10dBm的發(fā)送功率級(jí)的使用頻率遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于任何其它的頻率。此外，目前可用的便攜電話裝置要求在最高輸出功率級(jí)處最大化其效率，并同時(shí)在0到+10dBm的輸出功率級(jí)表現(xiàn)出一個(gè)有所提高的效率。由于第一實(shí)施例可以令人滿(mǎn)意地符合這些要求，其特別適用于一個(gè)CDMA類(lèi)型的便攜電話系統(tǒng)。
圖7所示的本發(fā)明的第二實(shí)施例中，采用了一種雙頻帶系統(tǒng)。即，提供了一個(gè)由一個(gè)SPDT切換電路形成的SPDT類(lèi)型的切換電路31以取代圖4所示的DPDT類(lèi)型的切換電路22，一個(gè)匹配電路32和一個(gè)用于產(chǎn)生一個(gè)輸出信號(hào)Sout’的定向耦合器33被連接到該切換電路31上。例如，如果控制信號(hào)C6為高電平(＝“1”)，則切換電路31將放大器3連接到放大器4上，而如果控制信號(hào)C6為低電平(＝“0”)，則切換電路31將放大器3連接到匹配電路32上。
匹配電路32使得切換電路31的輸出與所選的阻抗相匹配并將該輸出轉(zhuǎn)送到定向耦合器33?？蛇x擇一個(gè)理想的頻率以獲得最大效率。
定向耦合器33具有與定向耦合器5相同的結(jié)構(gòu)并被安置在匹配電路32的外側(cè)以將具有利用匹配電路32所產(chǎn)生的為輸出功率級(jí)大約百分之一的功率級(jí)的一個(gè)發(fā)送輸出送到檢測(cè)器6。
現(xiàn)在假設(shè)將第二實(shí)施例用于一個(gè)可在日本使用的數(shù)字便攜電話系統(tǒng)的個(gè)人數(shù)字蜂窩(PDC)系統(tǒng)和也可在日本使用的數(shù)字無(wú)編碼系統(tǒng)的個(gè)人手持電話(PHS)系統(tǒng)中所采用的移動(dòng)站中。如果PDC系統(tǒng)使用一個(gè)900MHz的頻帶，移動(dòng)站的發(fā)送頻率將為f＝925MHz到960MHz，而如果PDC系統(tǒng)使用一個(gè)1.5GHz的頻帶，移動(dòng)站的發(fā)送頻率將為f＝1429MHz到1453MHz。另一方面，對(duì)于PHS系統(tǒng)移動(dòng)站的發(fā)送頻率將為f＝1895MHz到1918MHz。因此需要移動(dòng)站的放大器能夠最優(yōu)地匹配這些不同的頻率。注意對(duì)于PDC系統(tǒng)，最大輸出功率級(jí)大約是+30.5dBm，而對(duì)于PHS系統(tǒng)，最大輸出功率級(jí)大約是21dBm。
由上可見(jiàn)，放大器2和3將設(shè)計(jì)為具有一個(gè)900MHz與1.9GHz之間的操作頻率的寬帶放大器，放大器2和3的各輸入匹配電路(見(jiàn)圖2)將被設(shè)計(jì)為以925MHz與1920MHz之間的一個(gè)理想方式操作。注意第二實(shí)施例的放大器2，3和4具有與圖4所示的那些放大器相同的結(jié)構(gòu)。另外注意為了提供在925MHz到960MHz或1429MHz到1453MHz的一個(gè)窄頻帶中的最大輸出功率級(jí)，放大器4適宜于匹配。這里使用的最大效率是指在滿(mǎn)足理想相鄰溝道漏損功率的范圍內(nèi)的效率。
另一方面，匹配電路32適宜于匹配PHS系統(tǒng)在1895MHz與1918MHz之間的操作頻率。切換電路21和31對(duì)大約f＝900MHz和大約2GHz的頻帶表現(xiàn)較小的介入損耗。其充分保證了切換電路具有一個(gè)類(lèi)似于放大器4的操作頻率。
另外，為對(duì)應(yīng)于該雙頻帶系統(tǒng)，提供了一個(gè)控制電路9”以代替圖4所示的控制電路9’。即，控制電路9”除了接收距離信號(hào)S6外還接收一個(gè)系統(tǒng)模式信號(hào)S7。注意用于PDC系統(tǒng)模式或PHS系統(tǒng)模式的系統(tǒng)模式信號(hào)S7由用戶(hù)預(yù)先設(shè)置。
切換電路21，31和23及放大器2，3和4被控制以便為了在一個(gè)寬動(dòng)態(tài)范圍上實(shí)現(xiàn)一個(gè)高效率而以將每個(gè)元件所選的輸出功率級(jí)預(yù)先設(shè)定的方式切換圖6所示的狀態(tài)I，II和III，而與每個(gè)元件的切換操作有關(guān)的數(shù)據(jù)被存儲(chǔ)進(jìn)ROM11中。不需要改變放大器2，3和4的數(shù)目的APC操作通過(guò)利用如圖1所示的發(fā)送器中的AGC電壓控制電路7a對(duì)AGC放大器1的增益進(jìn)行調(diào)整來(lái)執(zhí)行。狀態(tài)I，II，III的切換控制具有優(yōu)于APC的優(yōu)先權(quán)，從而使得一個(gè)APC操作只能在切換控制之后發(fā)生。
當(dāng)移動(dòng)站被用于PDC系統(tǒng)時(shí)，圖10所示的狀態(tài)I和II依賴(lài)于移動(dòng)站與基站之間的距離，即距離信號(hào)S6。
現(xiàn)在，將參照?qǐng)D11A，11B，11C，11D，12和13對(duì)圖9所示的發(fā)送器的操作進(jìn)行說(shuō)明。
首先，假設(shè)該移動(dòng)站被用于PDC系統(tǒng)，即系統(tǒng)模式信號(hào)S7指示為PDC系統(tǒng)。
在此情況下，一個(gè)將被傳送的信號(hào)首先由一個(gè)基帶單元(未示出)調(diào)制，隨后在其進(jìn)入AGC和放大器1之前顯示其發(fā)送頻率。
如果移動(dòng)站距離基站很遠(yuǎn)，對(duì)應(yīng)于該距離信號(hào)S6從ROM10中讀出的控制信息的作用是使發(fā)送功率放大單元適合于最大輸出功率級(jí)。因此，控制電路9”產(chǎn)生一個(gè)使發(fā)送功率放大器適合于最大輸出功率級(jí)的參考電壓VR’送到比較器7。另外，為了使發(fā)送功率放大單元適合于最大輸出功率級(jí)，控制電路9”還使控制信號(hào)C1，C2和C3變?yōu)楦唠娖?見(jiàn)圖10的狀態(tài)I)。其結(jié)果是，由電壓控制電路26所產(chǎn)生的所有控制信號(hào)C4，C5，C6，C7和C8如圖10所示均變?yōu)楦唠娖?＝“1”)。
在狀態(tài)I中，電源11被控制信號(hào)C3打開(kāi)使得AGC電壓控制電路7a，AGC放大器1，放大器2，及偏置控制電路24和25均被提供了一個(gè)電源電壓。偏置控制電路24將該電壓從電源11轉(zhuǎn)送到放大器3，而偏置控制電路25將該電壓從電源11轉(zhuǎn)送到放大器4。因此，如圖11A所示，放大器2，3和4被啟動(dòng)。
另外，在狀態(tài)I中，切換電路21將放大器2的輸出轉(zhuǎn)送到放大器3，切換電路31將放大器3的輸出轉(zhuǎn)送到放大器4，切換電路23將放大器4的輸出轉(zhuǎn)送到定向耦合器5。因此，如圖11A所示，輸入進(jìn)AGC放大器1的發(fā)送信號(hào)沿放大器2→切換電路21→放大器3→切換電路31→放大器4→切換電路23→定向耦合器5的路徑輸出。
定向耦合器5將一個(gè)具有發(fā)送輸出功率級(jí)百分之一的功率級(jí)的信號(hào)傳送到檢測(cè)器6。定向耦合器5的輸出被轉(zhuǎn)換為一個(gè)檢測(cè)電壓VD，其為一個(gè)由檢測(cè)器6所檢測(cè)到的DC電壓，并隨即將其送到比較器7。比較器7對(duì)檢測(cè)電壓VD和來(lái)自控制電路9”的參考電壓VR進(jìn)行比較，并將補(bǔ)償信號(hào)S5傳送到AGC電壓控制電路7a以使檢測(cè)電壓VD與參考電壓VR之間的偏差最小化。AGC電壓控制電路7a通過(guò)調(diào)整AGC電壓來(lái)調(diào)節(jié)AGC放大器1的增益以將輸出功率級(jí)移到由補(bǔ)償信號(hào)S5所指定的功率級(jí)。以此方式，控制電路9”將切換電路23的輸出端的輸出功率級(jí)設(shè)置為一個(gè)理想值。
圖12中的曲線I所示為圖11A所示的發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)I中的操作效率之間的關(guān)系。注意，如果移動(dòng)站的最大輸出功率級(jí)為+31dBm，發(fā)送功率放大單元的效率將大約為60％。
隨著移動(dòng)站不斷靠近基站，AGC放大器1的增益被調(diào)節(jié)以減少發(fā)送功率放大單元的輸出功率從而降低發(fā)送功率放大單元的工作效率。例如當(dāng)在切換電路23的輸出端的輸出功率被減少到大約+12dBm時(shí)，效率將降低至20％。
然而，一旦根據(jù)距離信號(hào)S6檢測(cè)到移動(dòng)站距離基站十分近時(shí)，控制電路9”便將控制信號(hào)C1和C2分別變?yōu)榈碗娖?＝“0”)和高電平(＝“1”)(見(jiàn)圖10所示的狀態(tài)II)。因此，電壓控制電路26將控制信號(hào)C4，C5，C7和C8變?yōu)榈碗娖?＝“0”)。其結(jié)果是，如圖11B所示，放大器2通過(guò)切換電路21，31和23連接到定向耦合器5上。與此同時(shí)，偏置控制電路24和25切斷了到放大器3和4的電壓供給，從而使得放大器3和4停止工作，由此減少了功率消耗。因此，輸入進(jìn)AGC放大器1的發(fā)送信號(hào)沿放大器2→切換電路21→切換電路31→切換電路23→定向耦合器5的路徑輸出。換句話說(shuō)，只有放大器2被打開(kāi)而放大器3和4被關(guān)閉，從而使得放大器2的輸出被直接地用作該移動(dòng)站的發(fā)送功率放大單元的輸出功率。
圖13中的曲線II所示為圖10所示的發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)II中的操作效率之間的關(guān)系。由圖13可見(jiàn)，當(dāng)輸出功率被減少到大約+12dBm到+13dBm時(shí)，發(fā)送功率放大單元的效率稍低于60％。
現(xiàn)在，假設(shè)移動(dòng)站被用于PHS系統(tǒng)。在此情況下，AGC放大器1被調(diào)整以調(diào)節(jié)其增益，并由此使發(fā)送功率放大單元的輸出功率級(jí)對(duì)應(yīng)于距離信號(hào)S6中的變化被調(diào)節(jié)。
在此狀態(tài)中，控制電路9”通過(guò)系統(tǒng)模式信號(hào)S7檢測(cè)到移動(dòng)站被用于PHS系統(tǒng)并將控制信號(hào)C2變?yōu)榈碗娖?＝“0”)(見(jiàn)圖10所示的狀態(tài)III)。因此，電壓控制電路26將控制信號(hào)C4和C5變?yōu)楦唠娖?＝“1”)而將控制信號(hào)C6，C7和C8變?yōu)榈碗娖?＝“0”)。其結(jié)果是，如圖11C所示，放大器3通過(guò)切換電路31連接到匹配電路32及定向耦合器33上。與此同時(shí)，偏置控制電路25切斷了到放大器4的電壓供給，從而使得放大器4停止工作，由此減少了功率消耗。因此，如圖11C所示，輸入進(jìn)AGC放大器1的發(fā)送信號(hào)沿放大器2→切換電路21→放大器3→切換電路31→匹配電路32→定向耦合器33的路徑輸出。換句話說(shuō)，放大器2和3被打開(kāi)而放大器4被關(guān)閉。
圖13中的曲線III所示為圖10所示的發(fā)送功率放大單元的輸出功率與其在狀態(tài)III下的操作效率之間的關(guān)系。
在PHS系統(tǒng)模式中，通過(guò)匹配電路32使放大器3在1,895MHz到1,918MHz的窄頻帶中最優(yōu)地匹配該P(yáng)HS系統(tǒng)，并將其輸出送到定向耦合器33。定向耦合器33將一個(gè)具有發(fā)送輸出功率級(jí)的百分之一功率級(jí)的信號(hào)傳送到檢測(cè)器6并隨后將余下的發(fā)送功率作為一個(gè)輸出信號(hào)Sout’送出。由此，第二實(shí)施例作為一個(gè)PHS終端進(jìn)行操作。
另一方面，在如圖10所示的一個(gè)特殊狀態(tài)IV中，控制電路9”將所有的控制信號(hào)C1，C2和C3變?yōu)榈碗娖?＝“0”)。其結(jié)果是，AGC電壓控制電路7a，及AGC電路1被停止工作。與此同時(shí)，如圖11D所示，所有的放大器2，3和4均被停止工作。
因此，第二實(shí)施例作為一個(gè)具有適合于PDC系統(tǒng)和PHS系統(tǒng)兩種不同頻率的單個(gè)發(fā)送功率放大單元的移動(dòng)站裝置進(jìn)行操作，并因此提供了在元件安裝面積和制造成本方面超過(guò)所有具有，一個(gè)用于PDC系統(tǒng)而另一個(gè)用于PHS系統(tǒng)的兩個(gè)發(fā)送功率放大單元的現(xiàn)有技術(shù)的移動(dòng)站的巨大優(yōu)點(diǎn)。在PDC模式中，第二實(shí)施例如同第一實(shí)施例一樣對(duì)低功率輸出操作表現(xiàn)出有所提高的效率。
盡管第二實(shí)施例適用于一種PDC系統(tǒng)和PHS系統(tǒng)的雙頻帶系統(tǒng)，其還可以被調(diào)整以使其適用于可在歐洲使用的一個(gè)使用900MHz全球數(shù)字移動(dòng)電話系統(tǒng)(GSM)和一個(gè)個(gè)人通信網(wǎng)(PCN)系統(tǒng)的雙頻帶系統(tǒng)或一個(gè)GSM和PHS的雙頻帶系統(tǒng)。
盡管所述第一和第二實(shí)施例具有一個(gè)用于發(fā)送功率放大單元的放大器三級(jí)結(jié)構(gòu)，本發(fā)明可以被用于具有多于三級(jí)或一個(gè)二級(jí)放大器結(jié)構(gòu)的發(fā)送功率放大單元。
如上所述，根據(jù)本發(fā)明，由于發(fā)送功率放大單元可以對(duì)低輸出操作表現(xiàn)出一個(gè)高效率，保持對(duì)最大發(fā)送輸出功率級(jí)的最大效率，其可以在一個(gè)寬輸出動(dòng)態(tài)范圍上高效地操作以明顯地延長(zhǎng)通話的可持續(xù)工作時(shí)間。除此之外，一個(gè)單獨(dú)的發(fā)送功率放大單元可以使其適用于兩個(gè)不同頻帶上的無(wú)線電波的傳輸以減小發(fā)送功率放大單元的元件安裝面積及制造成本。
權(quán)利要求
1.一種安裝在一個(gè)用于與基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的發(fā)送器，其特征在于包括一個(gè)由一組放大器(1，2，3)構(gòu)成的發(fā)送功率放大單元；一組分別連接到所述放大器其中之一的輸出上的切換電路(21，22，23)；一個(gè)連接所述放大器和所述切換電路的控制電路(9’，9”，11，24，25，26)，其用于啟動(dòng)所述放大器中的至少一個(gè)并操作所述切換電路以根據(jù)所述移動(dòng)站和所述基站之間的距離順序地連接所述放大器的至少一個(gè)；
2.如權(quán)利要求1所述的發(fā)送器，另外包括一個(gè)連接到所述切換電路中的一個(gè)上的匹配電路(32)，其用于在一個(gè)不同于所述放大器被匹配頻帶的一個(gè)頻帶上實(shí)現(xiàn)匹配；
3.一種安裝在一個(gè)用于與基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的發(fā)送器，其特征在于包括一個(gè)自動(dòng)增益控制放大器(1)；一個(gè)定向耦合器(5)；一組在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述定向耦合器之間順序連接的放大器級(jí)，所述放大器級(jí)分別由一個(gè)放大器(2，3，4)和一個(gè)切換電路(21，22，23)構(gòu)成；及一個(gè)連接所述放大器級(jí)的控制電路(9’，11，26)，其用于選擇性地啟動(dòng)所述放大器級(jí)中的至少一個(gè)放大器并操作每個(gè)所述放大器級(jí)的切換電路，以根據(jù)所述移動(dòng)站和所述基站之間的距離在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述定向耦合器之間選擇性地順序連接所述被啟動(dòng)的放大器；
4.如權(quán)利要求3所述的發(fā)送器，其中所述控制電路包括一個(gè)用于根據(jù)所述距離產(chǎn)生一個(gè)命令信號(hào)(C1，C2)的第一控制電路(9’)；及一個(gè)連接到所述第一控制電路的第二控制電路(26)，其用于接收所述命令信號(hào)并選擇性地啟動(dòng)及在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述定向耦合器之間順序地連接所述放大器。
5.如權(quán)利要求3所述的發(fā)送器，其中所述放大器級(jí)的第一級(jí)的所述切換電路為單極雙擲類(lèi)型，所述放大器級(jí)的最后一級(jí)的所述切換電路為單極雙擲類(lèi)型，所述放大器級(jí)的中間一級(jí)的所述切換電路為雙極雙擲類(lèi)型。
6.如權(quán)利要求3所要求的發(fā)送器，另外包括一個(gè)連接到所述定向耦合器的檢測(cè)器(6)；一個(gè)連接到所述檢測(cè)器及所述控制電路的比較器(7)，其用于對(duì)所述檢測(cè)器的一個(gè)檢測(cè)電壓(VD)和由所述控制電路提供的一個(gè)參考電壓(VR)進(jìn)行比較，所述參考電壓依賴(lài)于所述距離；及一個(gè)連接到所述比較器的自動(dòng)增益控制電壓控制電路(7a)，其用于控制所述自動(dòng)增益控制放大器以使所述檢測(cè)電壓接近所述參考電壓。
7.一種安裝在一個(gè)用于與一個(gè)基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的發(fā)送器，其特征在于包括一個(gè)自動(dòng)增益控制放大器(1)；第一和第二定向耦合器(5，33)；一組在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述第一定向耦合器之間順序連接的放大器級(jí)，所述放大器級(jí)分別由一個(gè)放大器(2，3，4)和一個(gè)切換電路(21，31，23)構(gòu)成；及一個(gè)連接在所述放大器級(jí)的中間級(jí)和所述第二定向耦合器之間的匹配電路(32)，其用于在一個(gè)與所述放大器被匹配的頻率不同的頻帶上實(shí)現(xiàn)匹配；及一個(gè)連接所述放大器級(jí)的控制電路(9”，11，26)，其用于選擇性地啟動(dòng)所述放大器級(jí)中的至少一個(gè)的放大器，并操作每個(gè)所述放大器級(jí)的切換電路以根據(jù)所述移動(dòng)站和所述基站之間的距離和一個(gè)用于選擇所述第一和第二定向耦合器中的一個(gè)的系統(tǒng)模式信號(hào)(S7)在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述第一和第二定向耦合器中的一個(gè)之間將所述被啟動(dòng)的放大器順序電連接；
8.如權(quán)利要求7所述的發(fā)送器，其中所述控制電路包括一個(gè)用于根據(jù)所述距離和所述系統(tǒng)模式信號(hào)產(chǎn)生一個(gè)命令信號(hào)(C1，C2)的第一控制電路(9”)；及一個(gè)連接到所述第一控制電路的第二控制電路(26)，其用于接收所述命令信號(hào)并選擇性地啟動(dòng)和在所述自動(dòng)增益控制放大器和所述定向耦合器中的一個(gè)之間順序地連接所述放大器。
9.如權(quán)利要求7所述的發(fā)送器，其中每個(gè)所述放大器級(jí)的所述切換電路為單極雙擲類(lèi)型。
10.如權(quán)利要求7所述的發(fā)送器，另外包括連接到所述第一和第二定向耦合器的檢測(cè)器(6)；連接到所述檢測(cè)器及所述控制電路的比較器(7)，其用于對(duì)所述檢測(cè)器的檢測(cè)電壓(VD)和由所述控制電路提供的參考電壓(VR)進(jìn)行比較，所述參考電壓依賴(lài)于所述距離；及連接到所述比較器的自動(dòng)增益控制電壓控制電路(7a)，其用于控制所述自動(dòng)增益控制放大器以使所述檢測(cè)電壓接近所述參考電壓。
全文摘要
在一種安裝在一個(gè)用于與基站進(jìn)行通信的移動(dòng)站上的發(fā)送器中,一個(gè)發(fā)送功率放大單元由一組放大器(1,2,3)構(gòu)成,一組切換電路(21,22,23)被分別地連接到所述放大器的輸出上。一個(gè)控制電路(9’,9”,11,24,25,26)被連接到這些放大器和切換電路上,啟動(dòng)這些放大器中的至少一個(gè)并操作切換電路以根據(jù)移動(dòng)站和基站之間的距離順序地連接至少一個(gè)放大器。
文檔編號(hào)H03G1/00GK1202046SQ9810206
公開(kāi)日1998年12月16日 申請(qǐng)日期1998年6月5日 優(yōu)先權(quán)日1997年6月6日
發(fā)明者藤田祐智 申請(qǐng)人:日本電氣株式會(huì)社