專利名稱：高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實用新型涉及一種雷達(dá)收發(fā)開關(guān)，特別是一種用PIN二極管組成的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)。
用于探測海洋表面動力要素及海面移動目標(biāo)的中、遠(yuǎn)程高頻地波雷達(dá)一般采用相控陣天線，由于這種雷達(dá)工作頻率很低，為了獲得高靈敏度和高精度，天線口徑可能達(dá)到數(shù)百米甚至數(shù)千米，在海邊尋找可能提供建設(shè)這種雷達(dá)站的合適地帶確非易事。如果采用收發(fā)開關(guān)使一付天線供發(fā)射和接收共用，就會使占地大大減少，大量節(jié)省天線的建設(shè)和維護(hù)費(fèi)用，從而增加了這種雷達(dá)被廣泛應(yīng)用的可能性。然而，在發(fā)射與接收共站的雷達(dá)系統(tǒng)中，大功率發(fā)射信號在雷達(dá)站本地形成很強(qiáng)的近場信號，這種常被稱為“地波”的信號會使接收機(jī)過載，從而不可能正常接收回波。在采用收發(fā)天線共用技術(shù)的雷達(dá)系統(tǒng)中，這種地波干擾更為嚴(yán)重，必須在收發(fā)開關(guān)中加入壓地波脈沖(Blank Pulse)，在發(fā)射期間以某種方式有效地抑制地波對接收機(jī)的干擾。日本研制的高頻地波雷達(dá)GWR(通信綜合研究所季報，短波海洋レ-タ,Vol.37,No.3,1991:343～437)就是采用收發(fā)開關(guān)使一付雙排8元相控陣天線收發(fā)共用，其不足之處是該收發(fā)開關(guān)為諧振型，工作頻帶太窄，不能滿足寬頻帶高頻雷達(dá)的要求。文獻(xiàn)PIN Diode Transmit/Receive Switch for 80-10Meters(Ham Radio,May 1976,p:10-15)介紹的收發(fā)開關(guān)，可以工作在很寬的頻帶，但由于控制脈沖電路及電源特性很差，適合于短波電臺人工報場合，如果用來控制采用線性調(diào)頻中斷連續(xù)波(FMICW)的高頻多普勒雷達(dá)，控制脈沖不能有效抑制發(fā)射信號對接收機(jī)的干擾，而且由于電源的不穩(wěn)定性，接收期控制脈沖對回波信號的調(diào)制過程產(chǎn)生附加的干擾會淹沒有用的雷達(dá)回波信號，使這種相控陣天線在發(fā)射機(jī)與接收機(jī)之間快速轉(zhuǎn)換的雷達(dá)系統(tǒng)無法正常工作。
為了克服上述諸種收發(fā)開關(guān)的不足，本實用新型的目的在于提供一種高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，這種收發(fā)開關(guān)應(yīng)具有結(jié)構(gòu)簡單、控制特性好特點(diǎn)，適用于采用線性調(diào)頻中斷連續(xù)波的寬頻帶高頻雷達(dá)的收發(fā)開關(guān)裝置。
為實現(xiàn)上述目的，本實用新型所采取的技術(shù)方案如下一種高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，包括收發(fā)開關(guān)主電路和控制脈沖形成電路兩部分，全部采用高穩(wěn)定性的線性電源，每一組電源都具有良好的去耦電路。收發(fā)開關(guān)主電路分為含有PIN二極管D1的發(fā)射支路和含有PIN二極管D2～D7的接收支路。發(fā)射支路D1接成串聯(lián)型開關(guān)，接收支路D2、D3接成串聯(lián)型開關(guān)，D34、D5和D6、D7接成分流型開關(guān)。T與發(fā)射機(jī)輸出端相接，R與接收機(jī)輸入端相接，A與天線相接。本電路不含諧振回路，因而適合于在整個高頻段工作。電容C1,C2和L1組成高通濾波器，C2～C7為高頻耦合電容，C8～C12為高頻旁路電容。電感L2～L6的阻抗遠(yuǎn)高于天線負(fù)載阻抗。由B1加入雙極性收發(fā)控制射脈沖+TR(發(fā)射期+12V，接收期-12V)，B2加入雙極性高電平收發(fā)控制脈沖+TR(H)(發(fā)射期+240V，接收期-12V)，B3加入雙極性壓地波脈沖+TB(發(fā)射期+12V，接收期-12V)。正極性脈沖+TR(H)和+TB的時間寬度相同，但和發(fā)射脈沖+TP不同，其前沿與+TP前沿相比提前Δt1，其后沿滯后+TP后沿Δt2，而TB前沿與TR相同，后沿滯后TR的后沿Δt3，如圖3所示。
在發(fā)射期，由B1加入的+TP脈沖為+12V，使D1在額定輸入射頻功率下安全運(yùn)行，同時僅D4,D5導(dǎo)通，D3截止。而由B2加入的+TR(H)脈沖為+240V，使D2反偏截止，由B3加入的+TB脈沖為+12V，使D6、D7正偏導(dǎo)通，R1,R4,R5,R6和R7分別控制它們的正偏流大小。于是天線A與發(fā)射機(jī)接通，而與接收機(jī)R斷開。在接收期，由B1加入的+TR脈沖為-12V，使D1反偏截止，于是天線A與發(fā)射機(jī)T斷開。與此同時，由B2加入的+TR脈沖和B3加入的TB脈沖為-12V，使D4、D5和D6、D7反偏截止，同時使D2、D3正偏導(dǎo)通，R2、R5和R6控制D2、D3正偏流大小，于是天線A與接收R接通。
本收發(fā)開關(guān)脈沖形成電路主要由標(biāo)準(zhǔn)遠(yuǎn)距離數(shù)據(jù)傳輸IC對MC1488和MC1489以及NPN與PNP極性互補(bǔ)的三極管對組成，產(chǎn)生不同時寬、雙極性的控制脈沖。由雷達(dá)主機(jī)中同步控制電路產(chǎn)生的信號TP、TR和TB經(jīng)MC1488變換成負(fù)邏輯(±12V)信號經(jīng)收發(fā)開關(guān)中的MC1489變換成TTL電平。其中TR和TB又推動MC1488重新恢復(fù)成±12V。由U1A1腳輸入的收發(fā)控制脈沖TR(±12V)在其輸出端3腳變?yōu)門TL電平負(fù)脈沖，經(jīng)過U2A后恢復(fù)為±12V脈沖。隨后控制兩種脈沖形成，一路經(jīng)過限流電阻R12加到極性互補(bǔ)的Q3、Q4基極，發(fā)射期正脈沖使Q3飽和、Q4截止。由于Q3飽和，+240V電源經(jīng)R13、R14分壓使Q5基極電壓適當(dāng)?shù)陀诎l(fā)射極電壓，使Q5飽和，其集電極電壓為+240V；同時由于Q4截止，R16使Q6基極與發(fā)射極等電位、Q6截止。接收期負(fù)脈沖使Q3截止、Q4飽和。由于Q3截止，R14使Q3基數(shù)與發(fā)射極等電位，Q5截止；由于Q4飽和，-12V電源經(jīng)R15、R16分壓，使Q6基極電壓適當(dāng)高于發(fā)射極電壓，使Q6飽和，二管集電極電壓變?yōu)?12V。于是在Q5、Q6集電極得到發(fā)射期為+240V、接收期為-12V的雙極性脈沖+TR(H)，通過保護(hù)電阻R17和B2為收發(fā)開關(guān)接收支路高反壓PIN二極管D2提供偏壓。U2B6腳輸出脈沖另一路加給極性互補(bǔ)的三極管對Q1、Q2基極，發(fā)射期正脈沖使Q1飽和、Q2截止，二管發(fā)射極電壓為+12V；接收期負(fù)脈沖使Q1截止、Q2飽和，二管發(fā)射極電壓為-12V，該雙極性脈沖+TR通過保護(hù)電阻R11和B1點(diǎn)接至收發(fā)開關(guān)。由U1B4腳輸入的壓地波脈沖TB(±12V)在其輸出端6腳變?yōu)門TL電平負(fù)脈沖，經(jīng)過U2B后恢復(fù)為±12V的脈沖，發(fā)射期正脈沖使Q7飽和，Q8截止，二管發(fā)射極電壓為+12V；接收期負(fù)脈沖使Q7截止、Q8飽和，二管發(fā)射極電壓為-12V，于是得到雙極性的壓地波脈沖+TB，通過保護(hù)電阻R18和B3點(diǎn)為收發(fā)開關(guān)接收支路PIN二極管D6、D7提供偏壓。另外，發(fā)射脈沖TP從U1C10腳輸入，8腳輸出TTL電平負(fù)脈沖，經(jīng)反相器U3A輸出TTL電平正脈沖，加到與門U4A1腳。U1A3腳輸出的TR負(fù)脈沖，經(jīng)反相器U3B輸出TTL正脈沖，加到與門U4A2腳，相與后從U4A3腳輸出TTL電平TP脈沖。用此脈沖去控制發(fā)射機(jī)最后幾級，形成大功率高頻發(fā)射脈沖。
本實用新型提供的收發(fā)開關(guān)使一副天線既作發(fā)射又作接收，其特點(diǎn)是采用PIN二極管構(gòu)成的主電路不含諧振回路，因而能應(yīng)用于工作頻帶為3-30MHz的高頻雷達(dá)和電離層垂直和斜向返回探測儀作為寬頻帶收發(fā)開關(guān)。該收發(fā)開關(guān)由雙時間寬度的脈沖控制發(fā)射支路和接收支路前三級由收發(fā)控制脈沖+TR控制，接收支路最后一級由壓地波脈沖+TB控制，由于收發(fā)控制脈沖TR較發(fā)射脈沖TP前沿提前Δt1，后沿滯后Δt2，因而使發(fā)射支路對高頻發(fā)射脈沖實行“先開門后關(guān)門”的控制模式，保證了對大功率高頻脈沖的控制。壓地波脈沖前沿比發(fā)射脈沖提前Δt1，后沿比TR后沿滯后Δt3，有效抑制高頻發(fā)射信號拖尾及收發(fā)控制脈沖TR在控制D2和D3時產(chǎn)生的瞬態(tài)響應(yīng)。兩種控制脈沖都是雙極性的(發(fā)射期為正脈沖，接收期為負(fù)脈沖)，增加了PIN二極管反向恢復(fù)電流，從而加速了關(guān)斷過程，增加了關(guān)斷狀態(tài)的隔離度。高反壓PIN二極管D2偏壓電路的特點(diǎn)是，在發(fā)射期開始+TB(H)上升，+240V電源通過R2和已經(jīng)正偏導(dǎo)通的D4對C4充電，由于R2很小(600Ω)，充電時間常數(shù)很小，使+TB(H)正脈沖前沿很陡，改善了對D2的控制；在接收期內(nèi)，D4、D5已反偏截止，R3提供C4的放電回路。接收支路D2采用高質(zhì)量高反壓PIN二極管，增加了收發(fā)開關(guān)的可靠性；而D1～D7采用小電流、低反壓PIN二極管，降低了成本。采用D4、D5和D6、D7這種成對接入的控制方式，它們正偏導(dǎo)通時對高頻信號成并聯(lián)接地，花很小的代價就使每一級隔離度比單管控制增加6dB，并且使壓地波脈沖在接收支路引起的過渡沖激大大減小。
本收發(fā)開關(guān)脈沖形成電路的特點(diǎn)在于利用MC1489和MC1488以及由PNP和NPN極性互補(bǔ)的三極管對集中形成雙時寬、雙極性控制脈沖，可以同時并聯(lián)控制八路開關(guān)，大大簡化了電路，提高了電源效率，且脈沖波形具有很陡的前沿。脈沖電路用一對集成電路U1(1489)和U2(1488)恢復(fù)輸入雙極性控制脈沖，消除了由遠(yuǎn)程送入的發(fā)射脈沖TP，收發(fā)控制脈沖TR和壓地波脈沖TB的衰減和畸變，增加了控制電路的精確性和可靠性。中等功率極性互補(bǔ)的高頻三極管Q1和Q2，Q7和Q8接成射極輸出形式，十分方便地形成兩路低電平雙極性脈沖。高電平控制脈沖形成電路的特點(diǎn)是，4只三極管都是高反壓的，兩兩構(gòu)成極性互補(bǔ)的集電極輸出形式，在Q3(或Q4)飽和導(dǎo)通時，R13、R14(或R15、R16)組成的分壓器使Q5(或Q6)的基極得到合適的電壓而飽和導(dǎo)通，使Q5(或Q6)集電極電壓為+240V(或-12V)，從而得到發(fā)射期為+240V、接收期為-12V的高電平收發(fā)控制脈沖+TR(H)。三個脈沖輸出電路分別串入電阻R11、R17、R18、它們分別是相應(yīng)PIN二極管偏置電路中偏流電阻的一部分，當(dāng)外部電路偶然對地短路時，這些電阻分別對輸出三極管起保護(hù)作用。
本實用新型收發(fā)開關(guān)脈沖形成電路全部用高穩(wěn)定性的線性電源供電，每一組電源都接有良好的去耦電路，使控制脈沖的相位和幅度十分穩(wěn)定，避免了控制脈沖對回波信號的調(diào)制過程中由于電源不穩(wěn)所產(chǎn)生的附加干擾。


圖1是本實用新型寬頻帶收發(fā)開關(guān)主電路。
圖2是本實用新型控制脈沖形成電路。
圖3是本實用新型輸入信號波形圖。
以下結(jié)合附圖和具體實施方案對本實用新型作進(jìn)一步詳細(xì)說明一種高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，包括收發(fā)開關(guān)主電路和控制脈沖形成電路兩部分組成，全部采用高穩(wěn)定性的線性電源，每一組電源都具有良好的去耦電路。收發(fā)開關(guān)主電路分為含有PIN二極管D1的發(fā)射支路和含有PIN二極管D2～D7的接收支路。發(fā)射支路D1接成串聯(lián)型開關(guān)，接收支路D2、D3接成串聯(lián)型開關(guān)，D4、D5和D6、D7接成分流型開關(guān)。T與發(fā)射機(jī)輸出端相接，R與接收機(jī)輸入端相接，A與天線相接。
圖1所描述的收發(fā)開關(guān)主電路分為以PIN二極管D1為核心的發(fā)射支路和以PIN二級管D1～D7為核心的接收支路，實質(zhì)上構(gòu)成一個單刀雙擲開關(guān)，其中定點(diǎn)A與天線相接，兩個動點(diǎn)T和R分別與發(fā)射機(jī)和接收機(jī)相接。在發(fā)射支路中，D1為UM4001型大功率PIN二極管，電容C1,C2均為1120PF,C8為0.01μF，電感L1等于1.55μH,L2等于100μH,R1為100Ω,R11為50Ω，使D1正偏流等于80mA。在接收支路中，D2為UM4906型高反壓PIN二極管，D3～D7均為HSMP-382X型小電流PIN二極管。電容C3～C7，和C9～C12均為2200pF，電感L3～L6均等于100μH。接收期B2加入的+TR(H)為-12V使D2正偏導(dǎo)通，R2為390Ω,R17為200Ω，使D2正偏流為20mA。發(fā)射期開始，+240V電源經(jīng)過R2和已正偏導(dǎo)通的D5對C4充電，時間常數(shù)為6μs，形成+TR(H)正脈沖很陡的前沿。接收期C4通過R3放電。R3為1.5KΩ，通過調(diào)整R15使Q6充分飽和，使控制脈沖后沿小于20μS。B3加入的+TB發(fā)射期正脈沖使D6和D7正偏導(dǎo)通，接收期負(fù)脈沖使D6和D7截止。R4、R5、R6和R7均等于1.2KΩ，使D4～D7正偏流等于5mA。
由T送入的發(fā)射機(jī)輸出的大功率線性調(diào)頻信號如圖3(b)所示，由于受圖3(a)的發(fā)射脈沖控制產(chǎn)生，總有一定的前沿和后沿，在接收期發(fā)射機(jī)輸出也不是零電平。D1也受收發(fā)脈沖控制，反偏時存在反向恢復(fù)時間，使D1不能在t2時刻迅速關(guān)斷，致使發(fā)射延時拖尾信號在接收期串入接收機(jī)。圖3(c)示出的收發(fā)脈沖TR和壓地波脈沖TB前沿較發(fā)射脈沖TP提前Δt1=10μs，后沿TR較發(fā)射脈沖TP滯后Δt2=10μs，壓地波脈沖TB較發(fā)射脈沖TP滯后ΔT3=20μs，能有效抑制串入接收支路的地波干擾。而且，控制脈沖是雙極性的，減小了D1的反向恢復(fù)時間，加速了D1的關(guān)斷過程，同時由于減小了D1的反偏電容，從而增加了D1的隔離度，減小了發(fā)射機(jī)在接收期的輸出對接收機(jī)的干擾。
本實用新型收發(fā)開關(guān)脈沖形成電路如圖2所示，由兩只高穩(wěn)定性線性穩(wěn)壓電源提供+240V和+5V,±12V電源。U1為MC1489；由+5V給14腳供電，由1、4腳和10腳分別加入圖3描述的雙極性收發(fā)脈沖TR、壓地波脈沖TB，在3、6和8腳分別得到這三種脈沖的TTL電平負(fù)極性脈沖。V2為MC1488,1腳接-12V，14腳接+12V電源，在它的輸出端3腳和6腳分別得到被恢復(fù)的雙極性收發(fā)脈沖和壓地波脈沖。U1C8腳輸出負(fù)極性TP經(jīng)反相器U3A反相送入與門U4A1腳，U1A3腳輸出的負(fù)極性TR經(jīng)反相器U3B反相進(jìn)入與門U4A2腳，相與后輸出正極性TTL電平的發(fā)射脈沖TP，用此脈沖控制發(fā)射機(jī)產(chǎn)生高頻大功率發(fā)射脈沖輸出。只有同時存在TR和TP時發(fā)射機(jī)和收發(fā)開關(guān)才工作，避免了收發(fā)開關(guān)因TR脈沖不正常被發(fā)射機(jī)輸出的大功率信號損壞。在Q1、Q3為NPN型三極管3DK4，Q2和Q8為PNP形三極管SB550，在Q1和Q2、Q7和Q8的發(fā)射極分別輸出±12V的雙極性收發(fā)脈沖+TR和壓地波脈沖TB，保護(hù)電阻R11和R18均等于50Ω。U26腳輸出脈沖經(jīng)100KΩ電阻R12控制雙極性高電平壓地波脈沖形成電路。Q3為NPN型三極管KPS42,Q4為PNP型三極管KSA92，它們接成集電極輸出形式。Q5為PNP型三極管KSA92,Q6為NPN型三極管BU406，它們均接成集電極輸出形式。Q5由+240V電源經(jīng)過R14和R14、Q3分壓獲得基極電壓，Q6由-12V電源經(jīng)過R16和R15、Q4分壓獲得基極電壓。發(fā)射期正脈沖使Q3飽和、Q4截止。Q5由于基極電壓變低而飽和，其集電極電壓為+240V；同時Q6因基極與發(fā)射極等電位而截止。反之，接收期負(fù)脈沖使Q3截止、Q4飽和，Q5因基極與發(fā)射極等電位而截止，Q6因基極電壓上升而飽和，其集電極電壓為-12V，于是在壓地波脈沖TB作用下，Q5、Q6集電極輸出正極性為+240V，負(fù)極性為-12V的高電平雙極性壓地波脈沖+TB(H)，經(jīng)過200Ω保護(hù)電阻R17為收發(fā)開關(guān)接收支路高反壓PIN二極管D2提供偏壓。
權(quán)利要求1．一種高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于該收發(fā)開關(guān)包括收發(fā)開關(guān)主電路和控制脈沖形成電路，收發(fā)開關(guān)主電路分為含有PIN二極管D1的發(fā)射支路和含有PIN二極管D2～D7的接收支路，發(fā)射支路D1接成串聯(lián)型開關(guān)，接收支路D2、D3接成串聯(lián)型開關(guān)，D4和D5及D6和D7分別接成分流型開關(guān)，動點(diǎn)T與發(fā)射機(jī)輸出端相接，動點(diǎn)R與接收機(jī)輸入端相接，動點(diǎn)A與天線相接，由控制脈沖形成電路向收發(fā)開關(guān)主電路的B1加入雙極性收發(fā)控制射脈沖+TR，向收發(fā)開關(guān)主電路的B2加入雙極性高電平收發(fā)控制脈沖+TR(H)，向收發(fā)開關(guān)主電路的B3加入雙極性壓地波脈沖+TB。
2．根據(jù)權(quán)利要求1所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于發(fā)射支路C1、C2和L1組成高通濾波器，電感采用高Q空心線圈，電容采用高Q，耐壓大于1000V的陶瓷電容，以承受大功率。
3．根據(jù)權(quán)利要求1所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于壓地波脈沖TB與發(fā)射脈沖TP以及收發(fā)脈沖TR同周期，但TB正脈沖前沿與TR的前沿相同，但與比TP沿提前Δt1,TB正脈沖后沿比TR后沿滯后Δt3，比TP后沿滯后Δt2+Δt3,TB、TP和TR均為±12V雙極性脈沖。
4．根據(jù)權(quán)利要求2所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于在脈沖形成電路中，發(fā)射脈沖TP和壓地波脈沖TB和收發(fā)脈沖TR由遠(yuǎn)距離數(shù)據(jù)傳輸集成電路對MC1488、MC1489在雷達(dá)主機(jī)與天線收發(fā)開關(guān)間傳輸，然后TR和TB又由MC1488恢復(fù)成雙極性脈沖分別控制三路由PNP、NPN極性互補(bǔ)的三極管組成的脈沖形成電路。
5．根據(jù)權(quán)利要求2所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于在脈沖形成電路中，由Q1、Q2產(chǎn)生雙極性收發(fā)射脈沖+TR，兩個三極管為NPN型、PNP型極性互補(bǔ)，基極相連，互為發(fā)射極負(fù)載接成射極輸出電路，且輸出電路中串聯(lián)電阻R11。
6．根據(jù)權(quán)利要求2所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于在脈沖形成電路中，由Q7、Q8產(chǎn)生雙極性壓地波脈沖+TB，兩個三極管為NPN型、PNP型極性互補(bǔ)，基極相連，互為發(fā)射極負(fù)載接成射極輸出電路，且輸出電路中串聯(lián)電阻R18。
7．根據(jù)權(quán)利要求2所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于在脈沖形成電路中，由Q3、Q4、Q5、Q6產(chǎn)生高電平雙極性收發(fā)脈沖+TR(H)，4只三極管兩兩極性互補(bǔ)接成集電極輸出電路，NPN型三極管Q3與PNP型三極管Q4基極相連PNP型三極管Q5與NPN型三極管Q6互為集電極負(fù)載，Q3與Q5極性互補(bǔ)，正電源經(jīng)R14、R13分壓為Q5基極偏置，D4與Q6極性互補(bǔ)，負(fù)電源經(jīng)R16、R15分壓為Q6基極偏置，輸出電路中串聯(lián)電阻R17。
8．根據(jù)權(quán)利要求1所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征是發(fā)射支路D1由雙極性低電平收發(fā)脈沖+TR控制，接收支路D2由高電平雙極性收發(fā)脈沖+TR(H)控制，接收支路D3、D4和D5由雙極性低電平TR脈沖控制，D6和D7由雙極性低電平壓地波脈沖+TB控制。
9．根據(jù)權(quán)利要求1所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于脈沖形成電路集中產(chǎn)生的雙時寬、雙極性脈沖同時并聯(lián)控制多路收發(fā)開關(guān)。
10．根據(jù)權(quán)利要求1所述的高頻地波雷達(dá)寬頻帶收發(fā)開關(guān)，其特征在于控制發(fā)射機(jī)的發(fā)射脈沖TP是由收發(fā)脈沖TR和TP經(jīng)與門U4A提供。
專利摘要本實用新型公開了一種適用于高頻雷達(dá)的寬頻帶收發(fā)開關(guān),PIN二極管組成的開關(guān)主電路分為發(fā)射支路和接收支路,均不含諧振回路。集成電路對MC1488和MC1489以及NPN、PNP極性互補(bǔ)的三極管組成的控制脈沖形成電路由高穩(wěn)定性線性穩(wěn)壓電源供電,集中產(chǎn)生雙時寬、雙極性控制脈沖,可以同時并聯(lián)控制8路收發(fā)開關(guān)主電路,其中收發(fā)脈沖+TR控制發(fā)射支路PIN二極管D
文檔編號H04B1/48GK2449243SQ0023219
公開日2001年9月19日 申請日期2000年10月20日 優(yōu)先權(quán)日2000年10月20日
發(fā)明者楊子杰, 吳世才, 石振華 申請人:武漢大學(xué)