專利名稱：聲學裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及揚聲器，特別涉及分布模式類型的揚聲器(以下稱之為“DM揚聲器”)。
背景技術(shù)：
例如在WO 97/09842中(在此引用做為參考)說明一揚聲器，它包括能夠維持彎曲波的聲學輻射器，以及安裝在該聲學輻射器上的一換能器，以在該聲學輻射器中激發(fā)彎曲波以產(chǎn)生一聲學輸出。
對這種聲學輻射器的特性進行選擇以分布在頻率上基本均勻的共振彎曲波模式。換句話說，選擇該聲學輻射器的特性或參數(shù)，例如大小、厚度、形狀及材料等，以平滑由模式的“擠靠”或“聚集”所造成的頻率響應的尖峰。因此所得到的共振彎曲波模式分布可使得其具有基本上最小的聚集及間隔的不均勻性。
特別是，可選擇這種聲學輻射器的特性以在頻率上基本均勻地分布較低頻的共振彎曲波模式。該共振彎曲波模式的數(shù)目在低頻要比高頻少，如果該揚聲器需要具有一延伸到此區(qū)域中的輸出，該較低頻共振彎曲波模式的分布就特別重要。該較低頻共振彎曲波模式較佳地為該聲學輻射器的10或20個最低頻共振彎曲波模式。關(guān)于該聲學輻射器的每個概念軸的共振彎曲波模式可配置成在頻率中交錯。每個概念軸具有一相關(guān)的最低基本頻率(概念頻率)及在相隔的頻率下的較高的模式。通過交錯相關(guān)每個軸的模式，可達到一基本上均勻的分布。存在兩個概念上的軸，而這些軸可以是對稱軸。例如，對于一長方形聲學輻射器，這些軸可為一短軸及一長軸，其分別平行于該聲學輻射器的短邊及長邊。
這種揚聲器的換能器位置典型地被選擇為基本均勻地耦合到所述共振彎曲波模式。特別是，可選擇該換能器位置以基本上均勻地在較低頻共振彎曲波模式下進行耦合。換句話說，該換能器可安裝在盡可能遠離較低頻共振模式的節(jié)點(或死點)多的位置。因此，該換能器的可在該振動地活動共振腹點數(shù)目相當高的位置，以及相反地該共振節(jié)點的數(shù)目相當?shù)偷奈恢谩?br> WO 97/09842表示該面板具有一正多邊形或非正多邊形的形式。在WO00/28781中揭示了類似的配置，其顯示出三角錐及四面體喇叭，其至少部分地圍住一空氣體積，所以該彎曲波耦合于該體積來提供耦合的共振模式。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于改進這種具有基本上為三角形面板的分布共振模式彎曲波揚聲器的聲學性能。
根據(jù)本發(fā)明一方面，提供了一種聲學裝置，其包括一能夠維持彎曲波振動的板形構(gòu)件，及具有一共振彎曲波模式的頻率分布，所述構(gòu)件基本上為三角形的形式，其中對所述構(gòu)件的參數(shù)進行選擇以使其提供一所希望的共振模式的頻率分布，其中從該三角形式的兩側(cè)邊的有效長度的比、該三角形式的至少兩個側(cè)邊之間的有效角度，及至少一側(cè)邊的曲率中至少選擇一個為參數(shù)。
該參數(shù)可單獨或組合地被選擇以提供所希望的頻率分布，例如，可選擇該三角形式的兩個側(cè)邊的有效長度的比例來產(chǎn)生所要的分布。然后該至少兩個側(cè)邊之間的有效角度可以改變，來看是否能夠獲得在該頻率分布中進一步的改進?；蛘撸x擇該角度而使該側(cè)邊改變，或選擇曲率，然后對該角度的改變等。
通過使三角形的一個側(cè)邊與另一個側(cè)邊的長度相等且具有長寬比為1.134的頻率分布，所希望的頻率分布比長方形的板形構(gòu)件的更均勻。該長寬比1.134為“黃金”長寬比，如WO 97/09842中所揭示。換句話說，該參數(shù)的選擇使得該三角形板形構(gòu)件的頻率分布的非均勻性與該長方形板形構(gòu)件相比能更低。
該參數(shù)可選擇來最小化該頻率分布的非均勻性。通過最小化非均勻性，其可達到具有共振彎曲波模式基本上頻率均勻分布的分布。如由前述的WO97/09842中所了解的，增加該共振模式的分布均勻性而支持此類型的裝置特性的操作，將可達到該裝置本身的頻率響應的改進。
所述構(gòu)件可由彎曲剛度為各向同性的材料所制成。在這種情況下，該有效長度及有效角度為實際的長度及實際的角度。另外，所述構(gòu)件可由對于彎曲剛度為各向異性的材料所制成。在這種情況下，該有效長度及有效角度為經(jīng)過補償該材料的各向異性的調(diào)整后的實際長度及實際角度。
該有效長度的比例的范圍在于1.08∶1到1.17∶1，1.82∶1到1.88∶1或1.42∶1到1.49∶1。該有效角度的范圍在75到100度。
所述構(gòu)件的形狀可為一截頭的三角形，因此所述構(gòu)件的兩側(cè)邊被截斷，而由一第四側(cè)邊所連接。該有效角度可定義在該截去的側(cè)邊之間。該截去的側(cè)邊的有效長度的比例的選擇可提供所希望的頻率分布。
該板形構(gòu)件的每個側(cè)邊的曲率可選擇為零。在這種情況下，必須至少改變其它參數(shù)中的一個以得到所要的彎曲分布。所述構(gòu)件可具有兩個基本上為平直的側(cè)邊，及一第三彎曲的側(cè)邊；該有效角度是定義為該兩個基本上平直側(cè)邊之間。至少兩個或所有側(cè)邊可為彎曲的。該彎曲側(cè)邊或其每一個可為凸出或凹入。
在一實施例中，該第三側(cè)邊包括以所述兩條直線相交點為中心有效半徑為R的第一弧線。這種配置由本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)到其具有較佳的共振模式均勻分布，而該模式可提供改進的聲學性能。
所述構(gòu)件可為一截頭的三角形的形狀。該截去部分可由以所述相交點為中心的有效半徑r的第二弧所定義?？蛇x擇該第二弧的有效半徑r與該第一弧的有效半徑R的比例ρ以提供所希望的頻率分布，例如r∶R可為1∶5。該有效角度θ及該比例ρ可一起選擇來達到所希望的頻率分布，例如其可根據(jù)以下公式來相關(guān)連θ＝95-50ρ.
該板形構(gòu)件可基本上為一直角三角形的形式。該直角可以是也可以不是該有效角度。在該頻率分布中額外的改進可通過結(jié)合本發(fā)明與其它度量，例如面板參數(shù)(如質(zhì)量、剛度等)的變化來完成。這種度量不僅僅在共振模式的分布上，也可以導致性能方面上的改進，例如降低該聲學裝置的最低工作頻率，因此改進該低音音色的再現(xiàn)。
結(jié)合前述的聲學裝置及在其上安裝一激勵器的揚聲器，可施加彎曲波能量到該聲學裝置，以造成該聲學裝置來共振，也包括在本發(fā)明中。通過適當?shù)剡x擇該頻率分布，可達到一所希望的聲學輸出。如果達到一基本上均勻的分布，可預期有一基本上均勻的頻率性能(聲學輸出)。
類似地，包括如前述的聲學裝置的麥克風，及與其耦合的一換能器，以響應由于入射的聲學能量的該板形構(gòu)件的共振來產(chǎn)生一信號，也包括在本發(fā)明中。


現(xiàn)在將參考以下的附圖做為示例來說明本發(fā)明，其中圖1表示為根據(jù)本發(fā)明一方面中結(jié)合一聲學裝置的揚聲器的示意圖；圖2表示非均勻性L隨在圖1所示的面板的兩個側(cè)邊的有效長度的比例R的變化的曲線圖；圖3A及3B表示分別為具有側(cè)邊的有效長度的比例在1.13∶1及1.85∶1的三角形面板的共振模式的頻率f分布示意圖；圖4表示為非均勻性L隨使用一彈性懸吊安裝的圖1所示面板的兩個側(cè)邊的有效長度的比例R的變化的曲線圖，圖5A及5B表示分別為具有側(cè)邊的有效長度的比例在1.13∶1及1.45∶1的長方形面板的共振模式的頻率f分布示意圖；圖6表示為圖1的面板中與由90°偏差的角度E示意圖；圖7表示為共振頻率分布L均勻性與有效角度E的變化的示意圖；圖8A，8B及8C表示分別為具有有效角度90°，85°及95°的三角形面板的共振模式的頻率f分布示意圖；圖9a及9b表示為根據(jù)本發(fā)明另兩個方面的聲學裝置的平面示意圖；圖10表示為具有有效比例rho及有效角度theta與共振模式的分布的均勻性的變化的等高線圖；圖11A，11B及11C表示分別為具有有效角度45°，50°及85°的圖9b的面板的共振模式的頻率f的分布示意圖；圖11D表示為具有有效角度為70°的圖9b的面板的共振模式的頻率f分布示意圖；及圖12a到12e為根據(jù)本發(fā)明的不同聲學裝置的平面圖。
具體實施例方式
圖1表示為一面板形式的揚聲器1，其包括一板形構(gòu)件2，及用于激勵該面板以彎曲波振動的換能器5，因此產(chǎn)生一聲學輸出。該板形構(gòu)件2是由一在一框架4中的彈性懸吊3支撐。該框架4及該懸吊3延伸于該板形構(gòu)件周圍。該板形構(gòu)件2能夠維持彎曲波振動，并具有共振彎曲波模式的頻率分布。
選擇用于激勵該板形構(gòu)件以彎曲波振動的換能器5的位置以基本上均勻地耦合到該共振彎曲波模式，特別是較低頻共振彎曲波模式。用于決定這種位置的方法為人所熟知，例如可見于前述的WO 97/09842，以及WO 99/52324及WO 99/56497(在此引用做為參考)。
在圖1中，該板形構(gòu)件為一直角(E)三角形面板的形式。該三角形的狀態(tài)是由相鄰、相對及斜邊12，14，16，以及相鄰及相對側(cè)邊12，14之間的角度10所定義。根據(jù)本發(fā)明第一方面，該相鄰及相對側(cè)邊的長度比例的選擇可提供所希望的共振模式的頻率分布。
特別是，可通過選擇該比例最小化所述構(gòu)件的彎曲波振動的共振模式頻率的分布的非均勻性。通過最小化非均勻性，有較大的可能性以在任何給定的位置均勻地耦合該換能器到該共振模式。因此，該換能器的位置較不重要。共振模式的頻率分布的均勻性可用一些不同度量來表示，參見例如本發(fā)明人的WO 99/56497。在下圖中，均勻性是由模式頻率的最小平方中央差的數(shù)值L來度量，即L=Σm=1M-1(fm-1+fm+1-2fm)2M-1]]>其中fm為第m模式的頻率(0＜＝m＜＝M)。
L較佳地是被常規(guī)化(normalised)，所以其對于形狀以外的變數(shù)皆不敏感。該常規(guī)化可為板面積的乘積或板面積除以一參考面積的乘積。如果在做比較的板是由相同材料制成，調(diào)整面積會相當?shù)赜行АＡ硗?，L可由乘以模式密度來常規(guī)化。該平均模式密度是由下式所定義dNdf=Area2μB]]>其中N為模式數(shù)目，μ為該面板的面積密度，而B為該面板材料的彎曲剛度。這些常規(guī)化運算是等效的。
圖2表示為圖1所示類型的板的相鄰及相對側(cè)邊的有效長度在比例R中的變化對于非均勻性L的變化。由理論上的模型化所得到的結(jié)果是假設為具有零剛度的懸吊3。線A代表具有長寬比(即長邊對短邊的比例)為1.134的相對應的長方形面板的非均勻性(49.939)水平。該長方形面板的長度比是等于該三角形的兩個側(cè)邊的比例，其并非該斜邊。
對于N＝1.08到1.17及N′＝1.82到1.88的范圍內(nèi)的R來說，該三角形面板的頻率分布的均勻性水平，相等于或優(yōu)于長方形面板，即L等于或小于A。非均勻性如所示地在M及M′處最小化，其分別對應于R值基本上等于1.13及1.85。
圖3A及3B表示該具有相鄰及相對側(cè)邊12，14的三角形面板的共振模式的頻率f的分布的條形圖，其比例分別為M＝1.13及M′＝1.85。一分布的均勻性低的示例在圖11D中示出。圖3A及3B的頻率分布很清楚地比圖11D更為均勻。在圖3A及3B中，該共振模式在頻率上為基本上均勻分布，即該模式在沿著該分布為大致等距離地隔開。
在實際應用中，該面板懸吊3將具有剛度范圍在500kN/m內(nèi)。該面板懸吊的模型化可由在每個邊緣節(jié)點加入數(shù)值為500kN/m的彈簧來進行，其僅限于平面外的移動。對于這種面板的頻率分布的非均勻性的變化的理論性結(jié)果是示于圖4。
如圖2所示，非均勻性L具有一第一最小值P，其對應于R基本上等于1.13。但是，約在L＝47處，此最小值不會像在該零剛度具體實施例中該相對應的最小值L＝40一樣地低。其在比圖2所示的R范圍稍窄的范圍中可得到比一相對應的長方形面板為相等或較佳的性能，即Q＝1.11到1.15。
其有一第二范圍Q′，其中R位于1.42到1.49之間，其中非均勻性小于或等于該相對應的長方形面板。非均勻性在P′處最小化，而L大約等于45，且R基本上等于1.45。該范圍Q′及最小值P′皆低于圖2的零剛度具體實施例的相對應的數(shù)值。
根據(jù)該兩個最小值P，P′的三角形面板的共振頻率分布示于圖5A及5B。再次地，這些與圖11D的低均勻性分布相比是有用的。
本發(fā)明人還發(fā)現(xiàn)圖1的三角形面板2的角度E的偏離于90°，可影響該共振模式分布的均勻性。如圖6所示，在兩個相鄰側(cè)邊12，14之間的角度E可在保持該側(cè)邊長度固定之下來改變。該頻率分布的非均勻性如前述地使用該最小方差參數(shù)L來度量。圖7所示為具有不同角度E的三角形與非均勻性L中的變化。但是，該L的數(shù)值為常規(guī)化的，其并不能與前圖中參數(shù)作比較。
圖7所示通過適當?shù)剡x擇角度E，可得到一所要的頻率分布的均勻性。特別是，非均勻性可由選擇角度E到大約85度來最小化。類似地，低數(shù)值的非均勻性可在跨度75到100度的“波谷”中得到，因為L對于此范圍中的角度幾乎是不敏感的。一具有有效角度E為90度的長方形面板，即為圖1所示的直角，其具有的進一步的好處為其可由僅有少量或沒有浪費地用長方塊來制造。
具有角度E為90，85及95度的三角形面板的共振頻率分布(為任意的頻率單位，其僅做為比較)，分別示于圖8A，B及C。在每張圖中，該共振彎曲波模式在頻率中為基本上均勻分布。
圖9a所示為一聲學裝置的示意圖，其中包括一為一區(qū)段形式的基本上為三角形的板2。該面板2包括兩個基本上為平直的側(cè)邊20，22，其每個長度為R，并定義一角度θ(theta)及一第三彎曲側(cè)邊24。該彎曲的側(cè)邊為凸出彎曲，并由以該兩個基本上直的側(cè)邊的相交點26為中心的一長度R的弧所定義。
圖9b所示為一類似于圖9a的聲學裝置，因此其共同特征具有相同的參考編號。該聲學裝置包括一截頭的三角形面板2。該形狀類似于圖9a的面板，但移去頂端部分。該截角(或尖端部分)由以所述相交點為中心的有效半徑為r的第二弧28所定義。發(fā)現(xiàn)該比例ρ＝r/R決定了所得到的裝置聲學性能。在一較佳具體實施例中，該中心區(qū)段28的外徑r大約比該弧24的半徑R小5倍，即ρ＝0.2。
除了選擇一適當?shù)臄?shù)值ρ，可選擇在該兩個基本上為直的側(cè)邊之間的角度θ(theta)以提供所要的頻率分布。圖10所示為具有比例rho及內(nèi)角theta與共振模式的分布非均勻性L的變化。如前所述，L是由該模式頻率的最小平方中心差來度量，并假設零剛度懸吊來用于模型化。
可選擇該參數(shù)值以提供一頻率分布，其可比具有與圖9a的具體實施例面積相等及一1.134的長寬比的長方形面板要更為均勻。因此，該參數(shù)值可選擇來提供一小于47的數(shù)值L。對于圖9a的具體實施例，ρ＝0.1，而L對θ，其大致等于45，55及85到90度時為最小化。對于圖9b的較佳具體實施例，ρ＝0.2而L在81到86度的范圍內(nèi)對θ為最小化。一般而言，L的最小值基本上是依循趨勢線θ＝95-50ρ。
圖9a的面板的角度45，55及85到90度的共振頻率分布分別示于圖11A，B及C。在比較上，圖11D所示為一面板的低均勻性分布，其中θ＝70°及ρ＝0.1。如圖10所示，這種面板的數(shù)值L大于60°。圖11D的頻率分布在大約200Hz，400Hz等處對于數(shù)個模式集聚并不均勻。相反地，圖11A，11B及11C的頻率分布為基本上均勻。
以上的例子涉及各向同性面板材料，其中該有效長度及角度對應于該面板的實際長度及角度。當該面板材料為各向異性，或更特別地，為正交性(具有兩個正交的剛度軸)，該面板的實際長度及角度不同于該有效長度及角度，其是由于該材料的取向相關(guān)的剛度。一面板的實際尺寸的計算首先涉及到建立該正交性材料的剛度的正交方向之間的差異，以及一相等的正交性面板的節(jié)點線的主要取向(計算使用例如有限元分析)。然后，該正交性材料的剛度取向即分解到該節(jié)點線的主要取向上。在每個方向上分解的該剛度與一各向同性面板的每個方向上的剛度的比例用于補償在相同方向上的面板尺寸，因此得到實際的面板尺寸，以提供該頻率分布的必要的均勻性。以下的關(guān)系用于補償B/X4＝常數(shù)其中B為沿著每個方向的面板的彎曲剛度，而X為該面板的實際長度。請參考以下的示例一具有實際長度為L1及L2的面板由正交性材料制成，其在該正交的剛度方向上具有彎曲剛度B1及B2。由一各向同性材料制成的具有彎曲剛度B3的面板的有效長度L1′及L2′如下述來計算1.該正交性材料的剛度方向是分解到該節(jié)點線的主要取向上，以得到彎曲剛度B1′及B2′。
2.假設B1/B3＝16及B2/B3＝1，即應用關(guān)系式B/X4＝常數(shù)。因此，2L1′＝L1及L2′＝L2。換句話說，該兩側(cè)邊L1′及L2′的有效長度為該兩個相對應側(cè)邊的實際長度L1及該實際長度L2的一半。
該節(jié)點線的主要取向已知為概念軸。概念頻率為具有與該概念軸相同長度的梁的頻率。補償關(guān)系為由在一梁內(nèi)的一模式的共振頻率fn的公式來得到，即fn=(λnX)2Bμ]]>
其中B為該彎曲剛度，μ為該面積密度，X為該梁長度，而λ為一常數(shù)，其依賴于模式數(shù)目及用于其它參數(shù)的單位。因此一關(guān)于一特定概念軸的模式的頻率正比于沿著該軸的彎曲剛度的平方根，并反比于沿著該軸的實際長度。
對于一正交性面板，μ為固定，而B的數(shù)值沿著一軸為B1，而沿著一垂直軸為B2。該軸分別等于長度L1及L2的梁。沿著該兩軸的模式的交錯為關(guān)鍵，特別是，其目的是保持每個軸的頻率比例為常數(shù)。通過重新安排以下的等式(即該頻率的比例)，我們可得到該補償關(guān)系式。
f1f2=(L2L1)2B1B2=C]]>圖12a到12e所示為不同的面板形狀。在圖12a及12c中，該面板2的所有三個側(cè)邊為彎曲的。在圖12a中，兩個側(cè)邊30為凸曲線，而一側(cè)邊32為凹曲線，所以該面板具有一帆狀的形狀。在圖12c中，有三個側(cè)邊33為凹曲線，所以該面板具有外擺線幾何形狀。在圖12b中，該面板2的形式為由一凹曲線36連接的該截去的側(cè)邊34的截角的三角形；因此該凹曲線36定義該截角。在圖12d中，該面板2通常類似于圖9a及9b，除了該彎曲的側(cè)邊38是由一橢圓形所定義，其中心位在該兩個平直側(cè)邊40的相交點。該面板2可以是，也可以不是由定義該選擇性截角的點線42所截去。該點線42亦為一橢圓，其中心位在該相交點。在圖12e中，該面板具有一單一平直側(cè)邊40，該兩個其它側(cè)邊為彎曲，因此形成一連續(xù)的拋物曲線42，其具有一尖端或圓點44。
權(quán)利要求
1.一種聲學裝置，包括一板形構(gòu)件，其能夠支持彎曲波振動，并具有一共振彎曲波模式的頻率分布，所述構(gòu)件基本上為三角形形狀，選擇所述構(gòu)件的參數(shù)以提供一個所希望的共振模式的頻率分布，其中該參數(shù)中至少一個由該三角形形狀的兩個側(cè)邊的有效長度比例、該三角形形狀的至少兩個側(cè)邊之間的有效角度，及至少一側(cè)邊的曲率中選出。
2.如權(quán)利要求1所述的聲學裝置，其中該參數(shù)被這樣選擇，而使得最小化該頻率分布中的非均勻性。
3.如權(quán)利要求1或2所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件由對于彎曲剛度為各向同性的材料所制成，而該有效長度及該有效角度為實際的長度及實際角度。
4.如權(quán)利要求1或2所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件由對于彎曲剛度為各向異性的材料所制成，而該有效長度及該有效角度為經(jīng)過補償該材料的各向異性的調(diào)整后的實際長度及實際角度。
5.如上述任意一個權(quán)利要求所述的聲學裝置，其中該有效長度的該比例的范圍為1.08∶1到1.17∶1。
6.如權(quán)利要求5所述的聲學裝置，其中該比例的范圍為1.11∶1到1.15∶1。
7.如權(quán)利要求6所述的聲學裝置，其中該比例基本上等于1.13∶1。
8.如權(quán)利要求1至4之中任一項所述的聲學裝置，其中該有效長度的該比例的范圍為1.82∶1到1.88∶1。
9.如權(quán)利要求8所述的聲學裝置，其中該比例基本上等于1.85∶1。
10.如權(quán)利要求1至4之中任意的聲學裝置，其中該有效長度的該比例的范圍為1.42∶1到1.49∶1。
11.如權(quán)利要求10所述的聲學裝置，其中該比例基本上等于1.45∶1。
12.如上述任意一個權(quán)利要求所述的聲學裝置，其中該有效角度的范圍為75到100度。
13.如權(quán)利要求12所述的聲學裝置，其中該有效角度基本上為85度。
14.如權(quán)利要求12所述的聲學裝置，其中該有效角度基本上為90度。
15.如上述任意一個權(quán)利要求所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件為一截角的三角形形狀。
16.如上述任意一個權(quán)利要求所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件的每一側(cè)邊為彎曲的。
17.如權(quán)利要求1至11任意一個所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件具有兩個基本上平直的側(cè)邊，及一第三彎曲的側(cè)邊，而該有效角度定義在該兩個基本上平直側(cè)邊之間。
18.如權(quán)利要求17所述的聲學裝置，其中該有效角度基本上為45，54，90或95度。
19.如權(quán)利要求17或18所述的聲學裝置，其中該第三側(cè)邊包括以該兩個直邊的相交點為中心的有效半徑R的第一弧。
20.如權(quán)利要求19所述的聲學裝置，其中所述構(gòu)件的形狀為一截角的三角形。
21.如權(quán)利要求20所述的聲學裝置，其中該截角由以該相交點為中心的有效半徑r的第二弧所定義。
22.如權(quán)利要求21所述的聲學裝置，其中通過選擇該第二弧的有效半徑r對于第一弧的有效半徑R的比例ρ，提供所希望的頻率分布。
23.如權(quán)利要求22所述的聲學裝置，其中該第二弧的有效半徑r比該第一弧的有效半徑R小約5倍。
24.如權(quán)利要求22或23所述的聲學裝置，其中該有效角度θ及該比例ρ基本上依據(jù)關(guān)系式θ＝95-50ρ。
25.一種揚聲器，其包括一如上述任意權(quán)利要求所述的聲學裝置，及一換能器，與該聲學裝置耦合來施加彎曲波能量到該板形構(gòu)件，以造成該面板形構(gòu)件共振，并產(chǎn)生一聲學輸出。
26.一種麥克風，其包括一如權(quán)利要求1至24中任意一項所述的聲學裝置，及一換能器，與該聲學裝置耦合來響應由于入射聲音能量而產(chǎn)生的板形構(gòu)件的共振來產(chǎn)生一信號。
全文摘要
本發(fā)明揭示一種聲學裝置(1)，其包括一板形構(gòu)件(2)，能夠支持彎曲波振動，并具有共振彎曲波模式的頻率分布，所述構(gòu)件(2)基本上為三角形形狀，而所述構(gòu)件(2)的參數(shù)選擇可以提供所希望的共振模式頻率分布，其中該參數(shù)由該三角形形狀的兩側(cè)邊(12，14)的有效長度的比例，該三角形形狀的至少兩側(cè)邊之間的有效角度(10)以及至少一側(cè)邊的曲率中選出。
文檔編號H04R7/04GK1526258SQ02813732
公開日2004年9月1日 申請日期2002年7月24日 優(yōu)先權(quán)日2001年7月26日
發(fā)明者尼爾·哈里斯, 比簡·杰漢索齊, 馬克·R·?？藸査? 亨利·阿齊馬, R ?？藸査? 尼爾 哈里斯, 杰漢索齊, 阿齊馬 申請人:新型轉(zhuǎn)換器有限公司