線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)L02的功率為7 ± ldBm。
[0033]其中，在所述射頻產(chǎn)生模塊中，所述第一個(gè)混頻器采用ADE-4，射頻端頻率范圍200-1000MHz，本振端頻率范圍200-1000MHz，中頻輸出端頻率范圍DC-800MHz，變頻損耗<8dB，隔離度 2 40dB;
[0034]所述第一個(gè)帶通濾波器采用BPF-A580+，通帶范圍520-640MHz，損耗< 4dB，阻帶衰 40dB；
[0035]所述第一個(gè)放大器采用GAL1-74+，增益224dB，噪聲系數(shù)< 3，輸出3階截點(diǎn)235dB；
[0036]所述第二個(gè)混頻器采用ADE-18W，射頻端頻率范圍1750-3500MHz，本振端頻率范圍1750-3500MHZ，中頻輸出端頻率范圍DC_700MHz，變頻損耗< 7dB，本振射頻端的隔離度220dB；
[0037]所述第二個(gè)放大器采用GAL1-24+，其增益218dB，噪聲系數(shù)<4.5，輸出3階截點(diǎn)234dB；
[0038]所述第二個(gè)帶通濾波器和第三個(gè)帶通濾波器均采用Min1-Circuits公司的BFCN-2850+， 通帶范圍2750-2950MHz， 損耗 < 4dB，阻帶衰減2 20dB；
[0039]調(diào)整所述射頻產(chǎn)生模塊中的Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)使所述射頻產(chǎn)生模塊輸出端輸出的線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)RF的功率為O ± I dBm。
[0040]其中，頻率為740MHz且功率為-4dBm的單頻信號(hào)F3首先經(jīng)過740MHz放大模塊，輸出兩路頻率為740MHz且功率為+7dBm的單頻信號(hào)，分別送到射頻產(chǎn)生模塊和第二本振產(chǎn)生模塊；
[0041 ] 頻率范圍為2170?2370MHz且功率為-6dBm的單頻信號(hào)Fl經(jīng)過第一本振產(chǎn)生模塊，輸出兩路頻率范圍為2170?2370MHz且功率為+7dBm的單頻信號(hào)，其中一路送到射頻產(chǎn)生模塊，另一路輸出正弦波信號(hào)LOl作為S波段測(cè)波雷達(dá)模擬前端的第一本振信號(hào)；
[0042]所述第二本振產(chǎn)生模塊有兩路輸入信號(hào)，一路是外部送來的掃頻范圍為201.5 土15MHz的線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)F4，另一路是740MHz放大模塊輸出的740MHz且功率為+7dBm的單頻信號(hào)，經(jīng)所述第二本振產(chǎn)生模塊混頻、放大、濾波后，輸出掃頻范圍為538.5 ± 15MHz、功率為+7dBm的線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)L02，給S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端，作為其第二本振信號(hào)；
[0043]所述射頻產(chǎn)生模塊有三路輸入信號(hào)，一路是外部送來的掃頻范圍為160± 15MHz的線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)F2，另一路是740MHz放大模塊輸出的740MHz且功率為+7dBm的單頻信號(hào)，第三路是第一本振產(chǎn)生模塊產(chǎn)生的掃頻范圍為2170?2370MHz且功率為+7dBm的單頻信號(hào)，經(jīng)所述射頻產(chǎn)生模塊二次混頻、放大、濾波后，輸出掃頻范圍為(2750?2950) 土15MHz、功率為OdBm的線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)RF給S波段測(cè)波雷達(dá)的發(fā)射機(jī)發(fā)射。
[0044]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本實(shí)用新型具有以下優(yōu)點(diǎn)和有益效果:
[0045]1、本實(shí)用新型通過對(duì)輸入信號(hào)進(jìn)行適當(dāng)?shù)幕祛l組合，產(chǎn)生一個(gè)頻率為2170-2370MHz的正弦波信號(hào)LOl作為模擬前端的第一本振信號(hào)，產(chǎn)生一個(gè)頻率為538.5MHz的線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)L02作為模擬前端的第二本振信號(hào)，產(chǎn)生一個(gè)頻率為2750-2950MHZ的線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)RF作為發(fā)射機(jī)發(fā)射信號(hào)。本實(shí)用新型不用要求輸入的單頻信號(hào)Fl和F3相干，系統(tǒng)簡單，且容易實(shí)現(xiàn)。
[0046]2、本實(shí)用新型在第一本振產(chǎn)生模塊中，僅對(duì)輸入頻率為2170-2370MHZ的單頻信號(hào)Fl進(jìn)行放大濾波，輸出作為S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端的第一本振信號(hào)，不會(huì)產(chǎn)生新的雜散分量，保證了第一本振信號(hào)的頻譜純度。
[0047]3、本實(shí)用新型在740MHz放大模塊中，僅對(duì)輸入頻率為740MHz的單頻信號(hào)F3進(jìn)行放大濾波，其輸出不會(huì)產(chǎn)生新的雜散分量，保證了其頻譜純度，有利于提高射頻產(chǎn)生模塊、第二本振產(chǎn)生模塊的輸出信號(hào)質(zhì)量。
[0048]4、本實(shí)用新型在第二本振產(chǎn)生模塊中，采用高中頻、一次變頻方式，降低了后續(xù)濾波的實(shí)現(xiàn)難度，提高了鏡頻抑制能力。
[0049]5、本實(shí)用新型在射頻產(chǎn)生模塊中，第I次變頻采用高中頻變頻方式，降低了后續(xù)濾波的難度的同時(shí)提高了鏡頻抑制能力，第2次變頻采用低中頻變頻方式，降低了輸入信號(hào)的要求。
【附圖說明】
[0050]圖1為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的一種S波段測(cè)波雷達(dá)頻率合成器的結(jié)構(gòu)組成示意圖。
[0051 ]圖2為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的740MHz放大模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。
[0052]圖3為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的第一本振產(chǎn)生模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。
[0053]圖4為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的第二本振產(chǎn)生模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。
[0054]圖5為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的射頻產(chǎn)生模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。
【具體實(shí)施方式】
[0055]下面結(jié)合附圖所示的實(shí)施例對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步說明。
[0056]圖1為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的一種S波段測(cè)波雷達(dá)頻率合成器的結(jié)構(gòu)組成示意圖。如附圖1所示，本實(shí)用新型所述的一種S波段測(cè)波雷達(dá)頻率合成器，包括第一本振產(chǎn)生模塊、射頻產(chǎn)生模塊、740MHz放大模塊及第二本振產(chǎn)生模塊。
[0057]所述第一本振產(chǎn)生模塊的輸入端用于輸入單頻信號(hào)Fl，所述第一本振產(chǎn)生模塊的輸出端分為兩路，其中一路輸出正弦波信號(hào)L01，給S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端，作為其第一本振信號(hào)，另一路接射頻產(chǎn)生模塊的第一輸入端;所述740MHz放大模塊的輸入端用于輸入單頻信號(hào)F3，所述740MHz放大模塊的輸出端分為兩路，其中一路接射頻產(chǎn)生模塊的第二輸入端，另一路接第二本振產(chǎn)生模塊的第一輸入端;所述射頻產(chǎn)生模塊的第三輸入端用于輸入線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)F2，所述射頻產(chǎn)生模塊的輸出端用于輸出線性調(diào)頻中斷連續(xù)波信號(hào)RF給S波段測(cè)波雷達(dá)的發(fā)射機(jī)發(fā)射;所述第二本振產(chǎn)生模塊的第二輸入端用于輸入線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)F4，所述第二本振產(chǎn)生模塊的輸出端輸出線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)L02，給S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端，作為其第二本振信號(hào)。
[0058]圖2為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的740MHz放大模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。如附圖2所示，本實(shí)例中的740MHz放大模塊，從輸入端到輸出端包括依次連接的一個(gè)放大器、一個(gè)聲表濾波器、一個(gè)Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)和一個(gè)功分器，其中，所述放大器的輸入端輸入的是單頻信號(hào)F3，所述功分器的兩個(gè)輸出端分別接入射頻產(chǎn)生模塊的第二輸入端和第二本振產(chǎn)生模塊的第一輸入端。在所述740MHz放大模塊中，所述放大器采用GAL1-74+，其增益2 24dB，噪聲系數(shù)< 3，輸出3階截點(diǎn)之35dB;所述聲表濾波器采用CF740，其中心頻率740MHz，3dB帶寬之7MHz，插損< 4dB，通帶波動(dòng)< IdB，阻帶抑制? 40dB;所述功分器采用JPS-2-900，頻率范圍400-900MHZ，插損< 2dB，隔離度2 18dB，相位不平衡< 1。，幅度不平衡< 0.5dB;所述740MHz放大模塊輸入的單頻信號(hào)F3的功率為-4dBm，調(diào)整所述740MHz放大模塊中的Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)使所述740MHz放大模塊輸出的兩路信號(hào)功率均為7 ± ldBm。
[0059]圖3為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的第一本振產(chǎn)生模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。如附圖3所示，本實(shí)例中的第一本振產(chǎn)生模塊，從輸入端到輸出端包括依次連接的一個(gè)放大器、一個(gè)帶通濾波器、一個(gè)Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)和一個(gè)功分器，其中，所述放大器的輸入端輸入的是單頻信號(hào)Fl，所述功分器的其中一個(gè)輸出端輸出的是正弦波信號(hào)LOl，給S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端，作為其第一本振信號(hào)，另一個(gè)輸出端接接射頻產(chǎn)生模塊的第一輸入端。所述放大器采用6八1^-84+，其增益2 18(^，噪聲系數(shù)<4.5，輸出3階截點(diǎn)2 34(^;所述帶通濾波器采用組1^-Circuits公司的BFCN-2275+，通帶范圍2170-2380MHz，損耗< 3dB，阻帶衰減2 30dB;所述功分器采用SP-2U2+，頻率范圍1720-2850MHZ，插損< 4dB，隔離度? 20dB，相位不平衡< I °，幅度不平衡< 0.2dB;所述第一本振產(chǎn)生模塊輸入的單頻信號(hào)Fl的功率為-6dBm，調(diào)整所述第一本振產(chǎn)生模塊中的Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)使所述第一本振產(chǎn)生模塊輸出的兩路信號(hào)功率均為7 土ldBm。
[0060]圖4為本實(shí)用新型實(shí)施例提供的第二本振產(chǎn)生模塊結(jié)構(gòu)組成框圖。如附圖4所示，本實(shí)例中的第二本振產(chǎn)生模塊，從輸入端到輸出端包括依次連接的第一個(gè)放大器、第一個(gè)帶通濾波器、混頻器、Π型電阻匹配網(wǎng)絡(luò)、第二個(gè)帶通濾波器、第二個(gè)放大器及第三個(gè)帶通濾波器，其中，所述第一個(gè)放大器的輸入端作為所述第二本振產(chǎn)生模塊的第二輸入端，用于輸入線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)F4，所述混頻器的另一輸入端作為所述第二本振產(chǎn)生模塊的第一輸入端，用于接入740MHz放大模塊，所述第三個(gè)帶通濾波器的輸出端作為所述第二本振產(chǎn)生模塊的輸出端，用于輸出線性調(diào)頻連續(xù)波信號(hào)L02，給S波段測(cè)波雷達(dá)的模擬前端，作為其第二本振信號(hào)。所述第一個(gè)放大器采用GAL1-74+，其增益之24dB，