專(zhuān)利名稱(chēng)：冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種冷陰極管(CCFL, Cold CathodFl匿sent Lamp)驅(qū)動(dòng)
電路，特別是涉及一種具有電流反饋回路的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有的輸出電流相位互補(bǔ)共地型多燈管驅(qū)動(dòng)回路如圖l所示，其由控制 單元(包括電壓采樣單元)、功率變換單元、反饋單元和負(fù)載(冷陰極管) 組成，其中控制單元輸出經(jīng)過(guò)功率變換單元輸送至冷陰極管，所述反饋回路 串接在功率變換單元的低壓輸出端和控制單元之間，由整流二極管DIO、 Dll、電阻R19和電容C4組成，主要用來(lái)反饋功率變換單元的低壓輸出信號(hào) 至控制單元，通過(guò)控制單元的控制確保冷陰極管可以正常地工作。其主要被 作為大尺寸LCD (液晶顯示器)的背光回路應(yīng)用。在大尺寸的LCD中背光源 通常是由復(fù)數(shù)根的冷陰極管通過(guò)金屬支架支撐著并列組成。實(shí)踐證明，由于 冷陰極管之間以及冷陰極管和金屬支架之間會(huì)形成寄生電容(在圖l中以 C5，C6表示)，其存在直接影響著冷陰極管從點(diǎn)燈到工作穩(wěn)定所需的時(shí)間。如 圖1所示，大尺寸LCD背光源多采用共地型接線方式，通過(guò)檢測(cè)變壓器二次 側(cè)低壓回線端的電流(即如圖1A點(diǎn)或B點(diǎn)的電流)可獲悉冷陰極管從點(diǎn)燈開(kāi) 始到工作穩(wěn)定的狀況。
為說(shuō)明上述情況我們采用了等效模型(請(qǐng)參閱圖3)進(jìn)行仿真分析將 CCFL以簡(jiǎn)單的電阻模型R8表示，燈管與燈管間以及燈管與支撐金屬外殼間 寄生電容以電容器C2表示，變壓器以恒流源模型I1表示。
常溫狀態(tài)下燈管剛剛啟動(dòng)時(shí)，其等效電阻較高(經(jīng)驗(yàn)值26寸LCD背后照 明匹配現(xiàn)有一般電源電路時(shí)常溫狀態(tài)下剛啟動(dòng)時(shí)等效阻抗約為250K)，當(dāng)Il 為恒流6毫安(rms)時(shí)，流過(guò)R8的電流I2約為3.97毫安(rms)，流過(guò)C2的電 流I3約為4.42毫安(rms)，其中
而隨著燈管溫度逐漸的爬升，燈管的等效阻抗逐漸下降(經(jīng)驗(yàn)值26寸 LCD背后照明匹配現(xiàn)有一般電源電路時(shí)點(diǎn)亮40分鐘后時(shí)等效阻抗約為 172K)，流過(guò)燈管的實(shí)際電流I2逐漸上升至穩(wěn)定工作時(shí)的電流，約為4.79毫安 (rms);而流過(guò)C2的電流I3逐漸下降至3.54毫安(rms);從分析的數(shù)據(jù)可以 看出，由于寄生電容的分流作用，從燈管點(diǎn)燈到工作穩(wěn)定，始終有一部分電 流被寄生電容消耗掉，且由于燈管的等效阻抗呈隨燈管溫度升高而減少的負(fù) 溫度特性，因此所述寄生電容的分流作用也隨燈管的溫度變化呈下降趨勢(shì)。 圖2為常溫條件下在現(xiàn)有驅(qū)動(dòng)回路的基礎(chǔ)上對(duì)I26寸LCD實(shí)測(cè)得到的燈管
電流從冷啟動(dòng)到工作穩(wěn)定隨時(shí)間的變化趨勢(shì)，可以發(fā)現(xiàn)燈管從冷啟動(dòng)開(kāi)始 (3.972ma)至熱機(jī)40分鐘結(jié)束(5.1ma)，燈管實(shí)際電流變化為Uma。這在 大尺寸LCD的實(shí)際應(yīng)用中主要表現(xiàn)為L(zhǎng)CD的輝度穩(wěn)定時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。
從上述分析及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可得知，大尺寸LCD的背光源的工作穩(wěn)定和組成 背光源的CCFL的寄生電容有直接的聯(lián)系，如何有效地消除所述寄生電容對(duì) 背光源驅(qū)動(dòng)回路電流的影響從而縮短LCD的輝度穩(wěn)定時(shí)間，是當(dāng)今大尺寸 LCD工業(yè)發(fā)展所需要解決的一項(xiàng)課題。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供一種可快速穩(wěn)定冷陰極管啟動(dòng)電流 的驅(qū)動(dòng)回路。
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案
提供一種冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其包括控制單元、功率變換單元、冷陰極 管和反饋回路，其中控制單元輸出經(jīng)過(guò)功率變換單元輸送至冷陰極管，所述 反饋回路串接在功率變換單元的低壓輸出端和控制單元之間，所述反饋回路 包括可根據(jù)所述冷陰極管的溫度變化而調(diào)節(jié)反饋回路反饋到所述控制單元 的電壓值的電流補(bǔ)償單元。
所述電流補(bǔ)償單元由串接在反饋回路上一個(gè)或一個(gè)以上的溫度補(bǔ)償元 件以及和所述溫度補(bǔ)償元件的低壓端并聯(lián)接地的電阻組成，所述溫度補(bǔ)償元 件采用二極管。
二極管是具有負(fù)溫度特性的電子元件，其P-N結(jié)的節(jié)電壓隨環(huán)境溫度的 升高而降低。由于CCFL從點(diǎn)燈到穩(wěn)定的過(guò)程中寄生電容的分流的作用，導(dǎo) 致CCFL電流變化的幅度加大，穩(wěn)定的時(shí)間變長(zhǎng)。而在反饋回路里串接若干二極管后，在開(kāi)始點(diǎn)燈的時(shí)候，各二極管的P-N結(jié)具有最大的結(jié)電壓，這樣 從CCFL管出來(lái)的電流流經(jīng)各二極管后產(chǎn)生的壓降也是最大的，因此在反饋 端監(jiān)測(cè)到的反饋回路的電壓是最小的，該電壓通過(guò)和基準(zhǔn)電壓以及反饋回路 的電流比較后通過(guò)控制單元的控制，讓功率變換單元的產(chǎn)生一個(gè)電流，該電 流比沒(méi)有串接二極管的通常情況下通過(guò)有關(guān)反饋控制而產(chǎn)生的電流大。而該 電流可以彌補(bǔ)讓寄生電容損耗的部分。在燈管點(diǎn)燈到穩(wěn)定的過(guò)程中，燈管的 溫度在達(dá)到額定管電流前會(huì)不斷升高，有關(guān)寄生電容的分流作用也逐漸減 弱，這時(shí)候由于二極管P-N結(jié)的負(fù)溫度特性，使得通過(guò)該串接的若干的二極 管的管壓降也逐漸變低，因此經(jīng)過(guò)該若干二極管降壓后去到反饋端的電壓就 會(huì)相應(yīng)的逐漸提高。這樣，經(jīng)過(guò)控制單元同樣的一系列的控制作用，功率變 換單元的電流始終會(huì)因?yàn)槎O管負(fù)溫度特性的作用而作出相應(yīng)的調(diào)整去補(bǔ) 償有關(guān)寄生電容的分流影響，從而使得CCFL能在較少的時(shí)間范圍內(nèi)以及較 小的電流變化幅度內(nèi)完成從點(diǎn)燈到穩(wěn)定的過(guò)程。
作為可選擇的方式，所述溫度補(bǔ)償單元還可采用或負(fù)溫度系數(shù)熱敏電阻 代替上述的二極管，其原理和采用二極管一樣主要是利用了其壓降隨溫度升 高而降低的特性，通過(guò)控制單元補(bǔ)償寄生電容的分流作用。
作為可選擇的方式，所述溫度補(bǔ)償單元還可以采用共集電極接法或開(kāi)集 電極接法的NPN型三極管或PNP型三極管代替上述的二極管。其主要是通過(guò) 三極管的P-N結(jié)代替二極管的P-N結(jié)的做法實(shí)現(xiàn)同樣的功能。
作為可選擇的方式，所述溫度補(bǔ)償單元還可以由串接在反饋回路上的電 阻以及和所述電阻低壓端并聯(lián)接地的溫度補(bǔ)償元件組成。其主要是通過(guò)和反 饋回路并聯(lián)，利用并聯(lián)電路的原理以及正溫度系數(shù)熱敏電阻隨溫度的升高阻 值增大的功能，通過(guò)并聯(lián)電阻的分壓作用改變輸入到控制單元反饋端的電 壓，從而實(shí)現(xiàn)點(diǎn)燈過(guò)程中不同環(huán)境溫度下對(duì)寄生電容損耗電流補(bǔ)償?shù)淖饔谩?br> 作為優(yōu)選方式，包含了上述電流補(bǔ)償單元的反饋回路由所述功率變換單 元的低壓輸出端開(kāi)始依次還串接了RC濾波器以及整流二極管。本技術(shù)領(lǐng)域的 技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，RC濾波器是用來(lái)消除從功率變換單元耦合過(guò)來(lái)的除了基 波以外的其它雜波，如在基波上疊加的高頻諧波以及功率變換單元中變壓器 一次側(cè)耦合過(guò)來(lái)的波形等。整流二極管是利用二極管的正向?qū)щ娦詠?lái)獲取控 制單元所需的反饋信號(hào)。由冷陰極管的低壓端開(kāi)始依次串接RC濾波器以及整 流二極管的連接方式主要是為了降低啟動(dòng)瞬間電流和電壓對(duì)整流二極管的
沖擊，從而也提高了整個(gè)驅(qū)動(dòng)回路的響應(yīng)能力。此連接方式和一般反饋回路 通過(guò)整流二極管和負(fù)載低壓端連接的方式相比，由于對(duì)整流二極管的性能要 求降低了，因此可以采用較為便宜的小信號(hào)開(kāi)關(guān)管達(dá)到降低成本的目的。
作為可選擇的方式，所述反饋回路還可以包括接在溫度補(bǔ)償元件與控制
單元之間的RC濾波器。有關(guān)設(shè)置主要是為了對(duì)應(yīng)實(shí)際應(yīng)用中不同控制單元 (IC)和功率變換單元中的變壓器的有關(guān)參數(shù)，而用于調(diào)節(jié)驅(qū)動(dòng)回路的響應(yīng) 能力的常規(guī)考慮。
與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明有如下有益效果
本發(fā)明冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路在反饋回路里增加了包括電流補(bǔ)償單元，利用 電流補(bǔ)償單元隨冷陰極管的溫度變化而調(diào)節(jié)反饋回路反饋到控制單元的電 壓值的功能消除所述寄生電容造成的不穩(wěn)定的影響，縮短了啟動(dòng)時(shí)電流穩(wěn)定
時(shí)間，解決了實(shí)際應(yīng)用中大尺寸LCD的輝度穩(wěn)定時(shí)間長(zhǎng)的問(wèn)題。


圖1是現(xiàn)有冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路的電路圖2是現(xiàn)有冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路的反饋回路輸出電流I-T曲線圖3是現(xiàn)有冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路的等效模型圖4是本發(fā)明冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路的電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖5是本發(fā)明輸出電流I一T曲線圖6是本發(fā)明實(shí)施例所用的二極管IF — VF Ta曲線圖7是本發(fā)明采用NPN型三極管共集電極接法的電流補(bǔ)償單元電路圖8是本發(fā)明采用NPN型三極管開(kāi)集電極接法的電流補(bǔ)償單元電路圖9是本發(fā)明采用PNP型三極管共集電極接法的電流補(bǔ)償單元電路圖； 圖10是本發(fā)明采用PNP型三極管幵集電極接法的電流補(bǔ)償單元電路圖ll是本發(fā)明采用負(fù)溫度系數(shù)的熱敏電阻的電流補(bǔ)償單元電路圖； 圖12是本發(fā)明采用正溫度系數(shù)的熱敏電阻的電流補(bǔ)償單元電路圖。
具體實(shí)施方式
圖4為本發(fā)明具體實(shí)施例的電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，其由變相脈寬調(diào)制控制器U1 輸出的電壓信號(hào)通過(guò)變相脈寬調(diào)制控制器U1的控制脈沖交替導(dǎo)通場(chǎng)效應(yīng)晶 體管M1、 M3和M4、 M2而輸送到變極器T1、 T2，該電壓信號(hào)經(jīng)變極器T1 、 T2 升壓后驅(qū)動(dòng)背光源模組CCFL。本實(shí)施例采取了由R18、 C9、 DIO、 R20、 C8、
Dll、 D12、 D13、 D17、 R35、 R19、 C4組成的反饋回路來(lái)實(shí)現(xiàn)變相脈寬調(diào) 制控制器U1對(duì)回路的控制功能其中從變極器T1、 T2低壓端輸出的交流信 號(hào)經(jīng)R18 、 C9以及R20、 C8組成的濾波器濾波后，再經(jīng)整流二極管DIO、 Dll 的整流，然后經(jīng)由D12、 D13、 D17、 R35組成的電流補(bǔ)償單元，通過(guò)R19、 C4組成的濾波器反饋到變相脈寬調(diào)制控制器U1的FB和CMP端。 以下就有關(guān)反饋回路的原理和構(gòu)成作詳細(xì)的說(shuō)明
由于在開(kāi)始點(diǎn)燈的時(shí)候，二極管D12、 D13、 D17的P-N結(jié)具有最大的結(jié) 電壓，這樣從變極器T1、 T2的低壓端輸出的電流流經(jīng)各二極管后產(chǎn)生的壓降 也是最大的，因此在反饋端FB監(jiān)測(cè)到的反饋回路的電壓是最小的，該電壓通 過(guò)和變相脈寬調(diào)制控制器U1設(shè)定的基準(zhǔn)電壓以及反饋回路的電流比較后通 過(guò)變相脈寬調(diào)制控制器U1的一系列邏輯控制，讓變極器T1、 T2輸出一個(gè)電 流，該電流比沒(méi)有串接二極管D12、 D13、 D17的情況下通過(guò)有關(guān)反饋控制而 產(chǎn)生的電流大。該電流可以彌補(bǔ)讓背光源模組的寄生電容C5、C6損耗的部分。 在背光源模組CCFL從點(diǎn)燈到穩(wěn)定的過(guò)程中，燈管的溫度在達(dá)到額定管電流 前會(huì)不斷升高，寄生電容C5、 C6的分流作用則逐漸減弱，這時(shí)候由于二極管 D12、 D13、 D17的P-N結(jié)的負(fù)溫度特性，使得通過(guò)二極管D12、 D13、 D17的 管壓降也逐漸變低，因此經(jīng)過(guò)二極管D12、 D13、 D17降壓后去到反饋端FB 的電壓就會(huì)相應(yīng)的逐漸提高。這樣，經(jīng)過(guò)變相脈寬調(diào)制控制器U1同樣的一系 列的控制作用，變極器T1、 T2的輸出電流始終會(huì)因?yàn)槎O管D12、 D13、 D17 的負(fù)溫度特性的作用而作出相應(yīng)的調(diào)整去補(bǔ)償有關(guān)寄生電容的分流影響，從 而使得背光源模組CCFL能在較少的時(shí)間范圍內(nèi)以及較小的電流變化幅度內(nèi) 完成從點(diǎn)燈到穩(wěn)定的過(guò)程。
為了讓變極器T1、 T2輸出的電流能正確彌補(bǔ)寄生電容C5、 C6的分流影 響，本實(shí)施例采用以下方式和步驟確定組成電流補(bǔ)償單元的二極管的個(gè)數(shù)-
1. 測(cè)量未配置電流補(bǔ)償單元前在常溫環(huán)境下變極器T1、T2剛啟動(dòng)時(shí)的背 光源模組中CCFL燈管的電壓VO(冷態(tài))；
2. 測(cè)量未配置補(bǔ)償電路前在常溫環(huán)境下燈管進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)(大調(diào)光運(yùn)行 約40分鐘)后背光源模組中CCFL燈管電壓VL (穩(wěn)態(tài))，以及此時(shí)燈 管周?chē)沫h(huán)境溫度T;
3. 取V0和VL之差的絕對(duì)值A(chǔ)V，并用AV除以CCFL的冷態(tài)燈管電壓VO， 所得值E即為當(dāng)燈管溫度變化時(shí)二極管在該電路中為補(bǔ)償燈管電流變 化所提供的結(jié)壓降的變化值；
4. 從二極管在不同溫度下電流和電壓的參數(shù)中選取溫度為T(mén)時(shí)相對(duì)于常
溫時(shí)結(jié)壓降的變化值e;
5. 根據(jù)E/e所得出的值確定二極管的個(gè)數(shù)。
以下結(jié)合本實(shí)施例的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為例，對(duì)如何確定電流補(bǔ)償單元中二極管 的個(gè)數(shù)作進(jìn)一步的說(shuō)明
根據(jù)上述步驟1和2分別測(cè)到背光源模組CCFL的燈管冷態(tài)電壓
V0=1000V，燈管穩(wěn)態(tài)電壓VL-787V，燈管穩(wěn)態(tài)時(shí)周?chē)h(huán)境溫度T=48.7°C 。
根據(jù)上述步驟3可以計(jì)算出A V=|V0-VL|=213V ， E= △ V
/V0=213V/1000V=0.213V。當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)室溫為25。C時(shí)，根據(jù)圖6所示的二極管在
不同溫度下電流和電壓的關(guān)系曲線(IF-VFTa曲線)可以獲悉在溫度在常溫
到48.7i:時(shí)的結(jié)電壓變化e約為0.13V。根據(jù)之前計(jì)算的0.213V可以判斷需
要2個(gè)二極管串聯(lián)后才能達(dá)到有關(guān)要求，因此可以確定所需的二極管的個(gè)數(shù)
應(yīng)該為2個(gè)。
實(shí)際上，由于反饋回路的電流值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于二極管可承受的電流值，因此 還需要如圖4所示在二極管D12、 D13、 D17后面并聯(lián)一個(gè)電阻R35分去大 部分的電流以確保二極管D12、 D13、 D17可以正常的工作。R35的可以根 據(jù)反饋回路的組成在10K 100K的范圍內(nèi)選取。
為了提高反饋回路的可靠性，在變極器T1、 T2低壓輸出端還依次串接 了由R18 、 C9以及R20、 C8組成的濾波器和整流二極管DIO、 Dll。 R18 、 C9和R20、 C8主要是用來(lái)除去從變極器T1、 T2耦合過(guò)來(lái)的除了基波以外的 其它雜波以確保反饋用基波的純凈。整流二極管DIO、 D11串接在由R18 、 C9和R20、 C8組成的濾波器后面則有利于降低啟動(dòng)瞬間電流和電壓的的沖 擊，從而可以拓寬整流二極管的選用范圍，達(dá)到節(jié)約成本的目的。
此外，為了進(jìn)一步調(diào)整反饋回路的響應(yīng)能力，在變相脈寬調(diào)制控制器 Ul和反饋回路的電流補(bǔ)償單元之間還串接了由R19、 C4組成的濾波器。
以上為對(duì)本實(shí)施例的反饋回路組成的說(shuō)明。通過(guò)對(duì)本實(shí)施例如圖5的實(shí) 測(cè)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，背光源模組從常溫條件下冷啟動(dòng)開(kāi)始到達(dá)到背光源模組的正常 工作電流5.2mA為止，耗時(shí)10分鐘，電流的變化僅為0.4mA。該結(jié)果和現(xiàn) 有技術(shù)的回路相比，穩(wěn)定時(shí)間提前了約30分鐘，電流變化減小了約0.7mA, 背光源模組的輝度穩(wěn)定時(shí)間長(zhǎng)的問(wèn)題得到了明顯的改善。
另外，作為本實(shí)施例的變形，組成電流補(bǔ)償單元的二極管D12、 D13、D17可以用如圖12所示具有負(fù)溫度特性的熱敏電阻R59代替。其原理和釆 用二極管一樣主要是利用了其壓降隨溫度升高而降低的特性來(lái)消除寄生電 容C5、 C6的影響，其個(gè)數(shù)的確定原理和原來(lái)相同；
作為本實(shí)施例的另一變形，組成電流補(bǔ)償單元的二極管D12、 D13、 D17 還可以用如圖7、圖8所示的NPN型三極管通過(guò)共集電極接法或開(kāi)集電極的接 法，或者如圖9、圖10所示的PNP型三極管通過(guò)共集電極接法或開(kāi)集電極的接 法代替。其主要是通過(guò)三極管的P-N結(jié)代替二極管的P-N結(jié)的做法實(shí)現(xiàn)同樣的 功能。其個(gè)數(shù)的確定原理和原來(lái)相同；
作為本實(shí)施例的又一變形，組成電流補(bǔ)償單元的二極管D12、 D13、 D17 以及電阻R35還可以用如圖12所示，由普通的電阻R57和具有正溫度系數(shù)的熱 敏電阻R59代替，其主要是通過(guò)和反饋回路并聯(lián)，利用并聯(lián)電路的原理以及 正溫度系數(shù)熱敏電阻隨溫度的升高阻值增大的功能，通過(guò)并聯(lián)電阻的分壓作 用改變輸入到控制單元反饋端的電壓，從而實(shí)現(xiàn)點(diǎn)燈過(guò)程中不同環(huán)境溫度下 對(duì)寄生電容損耗電流補(bǔ)償?shù)淖饔谩?br> 以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此， 本領(lǐng)域中的技術(shù)人員任何基于本發(fā)明技術(shù)方案上非實(shí)質(zhì)性變更均包括在本 發(fā)明保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1、一種冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其包括控制單元、功率變換單元、冷陰極管和反饋回路，其中控制單元輸出經(jīng)過(guò)功率變換單元輸送至冷陰極管，所述反饋回路串接在功率變換單元的低壓輸出端和控制單元之間，其特征在于，所述反饋回路包括可根據(jù)所述冷陰極管的溫度變化而調(diào)節(jié)反饋回路反饋到所述控制單元的電壓值的電流補(bǔ)償單元。
2、 如權(quán)利要求l所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于，所述電流補(bǔ)償 單元由串接在反饋回路上一個(gè)或一個(gè)以上的溫度補(bǔ)償元件以及和所述溫度 補(bǔ)償元件的低壓端并聯(lián)接地的電阻組成，所述溫度補(bǔ)償元件采用二極管或負(fù) 溫度系數(shù)熱敏電阻。
3、 如權(quán)利要求l所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于，所述電流補(bǔ)償 單元由串接在反饋回路上一個(gè)或一個(gè)以上的溫度補(bǔ)償元件以及和所述溫度 補(bǔ)償元件的低壓端并聯(lián)接地的電阻組成，所述溫度補(bǔ)償元件采用NPN型三極 管，所述NPN型三極管采用共集電極接法或開(kāi)集電極接法。
4、 如權(quán)利要求l所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于，所述電流補(bǔ)償 單元由串接在反饋回路上一個(gè)或一個(gè)以上的溫度補(bǔ)償元件以及和所述溫度 補(bǔ)償元件的低壓端并聯(lián)接地的電阻組成，所述溫度補(bǔ)償元件采用PNP型三極 管，所述PNP型三極管采用共集電極接法或開(kāi)集電極接法。
5、 如權(quán)利要求l所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于，所述電流補(bǔ)償 單元由串接在反饋回路上的電阻以及和所述電阻低壓端并聯(lián)接地的溫度補(bǔ) 償元件組成，所述溫度補(bǔ)償元件采用正溫度系數(shù)熱敏電阻。
6、 如權(quán)利要求1 5中任意一項(xiàng)所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于， 所述反饋回路還包括接在溫度補(bǔ)償元件與控制單元之間的RC濾波器。
7、 如權(quán)利要求1 5中任意一項(xiàng)所述的冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其特征在于， 所述反饋回路由所述功率變換單元的低壓輸出端開(kāi)始依次還串接了RC濾波 器及整流二極管。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種冷陰極管驅(qū)動(dòng)回路，其包括控制單元、功率變換單元、冷陰極管和反饋回路，其中控制單元輸出經(jīng)過(guò)功率變換單元輸送至冷陰極管，所述反饋回路串接在功率變換單元的低壓輸出端和控制單元之間，所述反饋回路包括可根據(jù)所述冷陰極管的溫度變化而調(diào)節(jié)反饋回路反饋到所述控制單元的電壓值的電流補(bǔ)償單元。本發(fā)明利用電流補(bǔ)償單元隨冷陰極管的溫度變化而調(diào)節(jié)反饋回路反饋到控制單元的電壓值的功能消除冷陰極管寄生電容造成的不穩(wěn)定的問(wèn)題，縮短了啟動(dòng)時(shí)電流穩(wěn)定時(shí)間，解決了實(shí)際應(yīng)用中大尺寸LCD的輝度穩(wěn)定時(shí)間長(zhǎng)的問(wèn)題。
文檔編號(hào)H05B41/14GK101184357SQ200610162450
公開(kāi)日2008年5月21日 申請(qǐng)日期2006年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2006年11月14日
發(fā)明者肖培海 申請(qǐng)人:勝美達(dá)電機(jī)(香港)有限公司