專(zhuān)利名稱(chēng)：高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波接駁發(fā)熱裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及電磁波發(fā)熱裝置，特別涉及高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波接 駁發(fā)熱裝置。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有的高頻電磁波加熱器采用雙向晶閘管及IGBT絕緣柵雙極型晶體管、脈沖波 形是非標(biāo)準(zhǔn)的矩形，受浪涌沖擊的危害，導(dǎo)致其高電平的利用率很低，現(xiàn)行的各類(lèi)熔煉爐、 冶煉爐、鍛打爐加熱爐、熱處理爐使用電磁感應(yīng)、它們需要大功率的變流變壓器等大型的元 器件，如鍋爐、熱水器、烘烤爐、陶瓷制品燒成窯、磚窯和水泥窯爐等，也受浪涌電流電壓的 危害。現(xiàn)行的使用大功率矩形脈沖電流電壓放大模塊的接駁發(fā)熱裝置的受浪涌電流和浪涌 電壓侵害，又因?yàn)榇蠊β示匦蚊}沖電流電壓放大模塊的價(jià)格昂貴，而且一旦遇有靜電時(shí)，它 將會(huì)被毀壞。發(fā)明內(nèi)容本實(shí)用新型的目的是，通過(guò)對(duì)發(fā)熱裝置采取電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波接駁的方 式，改變現(xiàn)有技術(shù)中發(fā)熱裝置因浪涌電流電壓所造成的危害。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型采用的技術(shù)方案是，高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖 方波接駁發(fā)熱裝置，包括電源、反向控制的磁敏磁阻電阻、升壓變壓器、脈沖校形放大變頻 器、主電路、檢測(cè)控制電路、磁鋼發(fā)熱體、程序軟件控制中心，所述電源的輸出端經(jīng)反向控制 的磁敏磁阻電阻、升壓變壓器、脈沖校形放大變頻器與主電路的輸入端相連，所述檢測(cè)控制 電路的輸入與輸出端分別連接主電路、反向控制磁敏磁阻電阻、脈沖校形放大變頻器、磁鋼 發(fā)熱體和程序軟件控制中心。所述的脈沖校形放大變頻器包括高壓高頻脈沖電容器、高頻 高壓脈沖電阻、磁阻電阻、高頻高壓脈沖電感器、定時(shí)開(kāi)關(guān)和遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控 制器，所述定時(shí)開(kāi)關(guān)的輸出端與主電路連接，并經(jīng)過(guò)檢測(cè)控制電路與程序軟件控制中心相 連，另一路經(jīng)高壓高壓脈沖電容器依次連接高頻高壓脈沖電感器、高頻高壓脈沖電阻、正向 控制的磁阻電阻再接地，且遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器與其并聯(lián)。所述主電路包括 諧振電容、激磁線(xiàn)圈紫銅管、濾波電容、磁環(huán)，所述激磁線(xiàn)圈紫銅管與諧振電容并聯(lián)，其一端 與磁環(huán)相連，另一端與脈沖校形放大變頻器的輸出端相連，濾波電容跨接在脈沖校形放大 變頻器與磁環(huán)的輸出端之間，并與磁環(huán)的輸出端共同接地。所述的激磁線(xiàn)圈紫銅管周?chē)钠帘坞姶挪ú捎闷履辖鸩牧?。所述的激磁線(xiàn)圈紫 銅管為螺旋形或絞合平面碟形。所述的磁環(huán)為多種頻率的頻段吸收與隔離磁環(huán)。所述的磁 敏磁阻電阻為反向控制磁敏磁阻電阻。所述的磁鋼發(fā)熱體為鐵鈷合金或鐵錳合金材料。所 述的磁鋼發(fā)熱體由大Q值的電磁波熱源材料組成。本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn)是，其效果與加給裝置中激磁線(xiàn)圈紫銅管脈沖電流幅值和頻率 都成正比、與所加脈沖電壓幅值的平方成正比，脈沖校形變頻放大器使脈沖幅值瞬間得到 提高的同時(shí)又使頻率提高數(shù)倍、紫銅管的防高壓電弧的陶瓷體及其隔熱石棉體，提高了高3電平利用率和環(huán)保節(jié)能效率，約瑟夫遜開(kāi)關(guān)的動(dòng)作速率是10_12秒、當(dāng)浪涌的31%幅值的來(lái) 襲擊時(shí)能瞬間隔斷，發(fā)熱裝置規(guī)?；a(chǎn)成本與現(xiàn)行的相當(dāng)。可用于各類(lèi)型即熱式熱水器、 電爐灶、電烤箱、烘烤爐箱、消毒柜、冷藏柜、冶煉及熔煉爐、煅打與金屬熱處理及退火爐、蒸 氣鍋爐、特大型鍋爐、窯爐、一體化小型空調(diào)。
圖1是本實(shí)用新型的原理方框圖圖2是本實(shí)用新型的電路原理圖圖3是圖2中脈沖校形放大變頻器2的原理結(jié)構(gòu)圖圖中 +是表示基準(zhǔn)設(shè)定信號(hào)，Ug-是表示采樣或傳感器的反饋信號(hào)。
具體實(shí)施方式
現(xiàn)結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步說(shuō)明，參見(jiàn)附圖1-3，高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形 脈沖方波接駁發(fā)熱裝置，包括電源5、反向控制的磁敏磁阻電阻1、升壓變壓器4、脈沖校形 放大變頻器2、主電路3、檢測(cè)控制電路7、磁鋼發(fā)熱體8、程序軟件控制中心6，所述電源5的 輸出端經(jīng)反向控制的磁敏磁阻電阻1、升壓變壓器4、脈沖校形放大變頻器2與主電路3的 輸入端相連，所述檢測(cè)控制電路7的輸入與輸出端分別連接主電路3、反向控制磁敏磁阻電 阻1、脈沖校形放大變頻器2、磁鋼發(fā)熱體8和程序軟件控制中心6。所述的脈沖校形放大 變頻器2包括高壓高頻脈沖電容器21、高頻高壓脈沖電阻22、磁阻電阻22a、高頻高壓脈 沖電感器23、定時(shí)開(kāi)關(guān)M和遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器25，所述定時(shí)開(kāi)關(guān)M的輸 出端與主電路3連接，并經(jīng)過(guò)檢測(cè)控制電路7與程序軟件控制中心6相連，另一路經(jīng)高壓高 壓脈沖電容器21依次連接高頻高壓脈沖電感器23、高頻高壓脈沖電阻22、正向控制的磁阻 電阻2 再接地，且遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器25與其并聯(lián)。所述主電路3包括 諧振電容31、激磁線(xiàn)圈紫銅管32、濾波電容33、磁環(huán)34，所述激磁線(xiàn)圈紫銅管32與諧振電 容31并聯(lián)，其一端與磁環(huán)34相連，另一端與脈沖校形放大變頻器2的輸出端相連，濾波電 容33跨接在脈沖校形放大變頻器2與磁環(huán)34的輸出端之間，并與磁環(huán)34的輸出端共同接 地。所述的激磁線(xiàn)圈紫銅管32周?chē)钠帘坞姶挪ú捎闷履辖鸩牧?。所述的激磁線(xiàn) 圈紫銅管32為螺旋形或絞合平面碟形。所述的磁環(huán)34為多種頻率的頻段吸收與隔離磁 環(huán)。所述的磁敏磁阻電阻1為反向控制磁敏磁阻電阻。所述的磁鋼發(fā)熱體8為多塊鐵鈷合 金或多塊鐵錳合金材料。所述的磁鋼發(fā)熱體8由至少二塊以上的大Q值的電磁波熱源材料 組成。所述的脈沖校形放大變頻器2的數(shù)量是至少二個(gè)以上。電源5經(jīng)過(guò)反向控制的磁敏磁阻電阻1和升壓變壓器4與脈沖校形放大變頻器2 進(jìn)入主電路3后感應(yīng)激起磁鋼發(fā)熱體8內(nèi)的渦流的產(chǎn)生，在工作過(guò)程中通過(guò)檢測(cè)控制電路 7及程序軟件控制中心6，使發(fā)熱裝置正常運(yùn)行。本實(shí)用新型中發(fā)熱裝置的主要器件，是脈沖校形放大變頻器，它的電原理結(jié)構(gòu)圖 參見(jiàn)圖3，高壓高頻脈沖電容器21存儲(chǔ)瞬間電能的能力特強(qiáng)、容量為0. 00001 μ F-8. 9 μ F, 最佳選用‘約瑟夫遜元件做開(kāi)關(guān)’，它的動(dòng)作反應(yīng)速率為10_12秒或由高壓高頻脈沖電容器及 高頻高壓脈沖電阻構(gòu)成充放電電路和動(dòng)作速率為幾個(gè)微秒高速高靈敏度小型集成塊，組合成幾個(gè)微秒或十幾個(gè)微秒或幾百個(gè)微秒或幾千個(gè)微秒或十幾個(gè)毫秒或幾十個(gè)毫秒的定時(shí) 開(kāi)關(guān)M，高頻高壓脈沖電阻22的阻值精度在1 %以上、阻值的范圍為0. 1 Ω-470 Ω，和正向 控制的磁阻電阻22a，當(dāng)充放電的幅值都達(dá)到最大幅值的10%時(shí)和當(dāng)充放電的幅值每變化 10%時(shí)以及當(dāng)功率偏離所設(shè)定的基準(zhǔn)值的31%時(shí)磁阻電阻的阻值均瞬間地變?yōu)槠渥柚禑o(wú) 窮大即就是斷開(kāi)電路的控制，高頻高壓脈沖電感器23存儲(chǔ)瞬間磁能的能力特強(qiáng)、電感量的 范圍為0. 0001 μ H至1H，遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器25是保護(hù)繼電器；脈沖校形放 大變頻器電原理是把高壓高頻脈沖電容器21及高頻高壓脈沖電感器23和發(fā)熱裝置的升壓 變壓器M的輸出端連接成‘三倍壓整流電路的結(jié)構(gòu)’，它是根據(jù)‘渦流’的產(chǎn)生規(guī)律即有 變化的電磁場(chǎng)產(chǎn)生時(shí)才能產(chǎn)生‘渦流’，而它產(chǎn)生效果與加在發(fā)熱裝置中激磁線(xiàn)圈紫銅管兩 端的脈沖電流幅值及其工作頻率都成正比，與加在發(fā)熱裝置中激磁線(xiàn)圈紫銅管兩端的脈沖 電壓幅值的平方成正比，它還與諧振回路中磁性鋼材料的Q值及發(fā)熱體的等效電阻值均成 正比，因諧振回路中的Q值等于激磁線(xiàn)圈兩端電壓和電路中所加在電容C兩端電壓的它們 之和，與主電路的電源電壓的比值Q值越大、電路的品質(zhì)就越好、其‘渦流’的產(chǎn)生效果就 更佳，脈沖校形放大變頻器對(duì)輸入的脈沖電流電壓的變頻和瞬間地產(chǎn)生巨大的放大過(guò)程如 下磁阻電阻和約瑟夫遜元件開(kāi)關(guān)或由高壓高頻脈沖電容器及高頻高壓脈沖電阻構(gòu) 成充放電電路和高速[動(dòng)作速率為幾個(gè)微秒]高靈敏度小集成塊[如555等]組合成幾個(gè) 微秒至幾十個(gè)毫秒的多個(gè)定時(shí)開(kāi)關(guān)的動(dòng)作速率為10_12秒到10_"秒、一般高頻電路的工作 頻率的半個(gè)周期的平均值是約160微秒，它們的比值是約3 X IO7倍，在‘脈沖校形放大變頻 器’內(nèi)把定時(shí)開(kāi)關(guān)M的閉合時(shí)間設(shè)為3-175微秒、其斷開(kāi)的時(shí)間設(shè)在I-M微秒，當(dāng)工作 頻率為 f = 300Hz、500Hz、IKHz、5KHz、IOKHz、20KHz、30KHz、40KHz 時(shí):T (周期)=3333. 333 微秒、2000微秒、1000微秒、200微秒、100微秒、50微秒、33. 333微秒、25微秒，現(xiàn)把工作頻 率設(shè)定在f = δΟΗζ-ΙΟΚΗζ時(shí)T = 100-20000微秒之間、把定時(shí)開(kāi)關(guān)M的閉合時(shí)間設(shè)為 4-160微秒、其斷開(kāi)的時(shí)間設(shè)在2-23微秒，分析說(shuō)明如下①當(dāng)輸入的高頻高壓脈沖電流電壓的波形幅值為10%至20%時(shí)、定時(shí)開(kāi)關(guān)M閉 合、過(guò)4-160微秒后、高頻高壓脈沖電容器21的充電就到最大值，因當(dāng)輸入的高壓脈沖波形 幅值從2%至14%時(shí)、它已開(kāi)始對(duì)高頻高壓脈沖電容器21充電了。此時(shí)高頻高壓脈沖電感 23也就儲(chǔ)存了很大的磁能。此刻，正向控制磁阻電阻22a，因把它的基準(zhǔn)值設(shè)置在輸入的脈 沖波形幅值的31%起阻斷作用、之后并在輸入脈沖波形的幅值每變化10%時(shí)、也起阻斷作 用，它就被變?yōu)闊o(wú)窮大的電阻值即相當(dāng)于它與地之間是斷路的，在此瞬間的定時(shí)開(kāi)關(guān)對(duì)斷 開(kāi)的同時(shí)，高頻高壓脈沖電容器21突猛地釋放電能以及高頻高壓脈沖電感23儲(chǔ)存的磁能 在此瞬間釋放，它們與發(fā)熱裝置的升壓變壓器4的輸出電壓瞬間地疊加到發(fā)熱裝置中激磁 線(xiàn)圈紫銅管的就是脈沖校形放大變頻器的輸入電壓幅值二倍多了。②當(dāng)輸入的高頻高壓脈沖電流電壓的波形幅值為20%至30%時(shí)、之前幾個(gè)微秒 就閉合了的約瑟夫遜元件的開(kāi)關(guān)或由高壓高頻脈沖電容器及高頻高壓脈沖電阻構(gòu)成充放 電電路和動(dòng)作速率為幾個(gè)微秒的高速、高靈敏度小集成塊組合成幾個(gè)微秒至幾十個(gè)毫秒的 定時(shí)開(kāi)關(guān)M能使高頻高壓脈沖電容器21被充電。同時(shí)高頻高壓脈沖電感23開(kāi)始儲(chǔ)存磁 能了。過(guò)了幾個(gè)微秒后，高頻高壓脈沖電容器21的又被充電到最大值，與此同時(shí)、高頻高壓 脈沖電感23也儲(chǔ)存了很大的磁能、此刻、正向控制磁阻電阻2 它就又被變?yōu)闊o(wú)窮大的電阻值即相當(dāng)于它與地之間是斷路的，在此瞬間的定時(shí)開(kāi)關(guān)M斷開(kāi)的同時(shí)、高頻高壓脈沖電 容器21又突猛地釋放電能以及高頻高壓脈沖電感23的儲(chǔ)存的磁能又再釋放，它們與發(fā)熱 裝置的升壓變壓器4的輸出電壓瞬間地疊加到發(fā)熱裝置中的激磁線(xiàn)圈紫銅管的就是脈沖 校形放大變頻器的輸入電壓幅值二倍多了。③當(dāng)輸入的高頻高壓脈沖電流電壓的波形幅值為30%至40%時(shí)、之前幾個(gè)微秒 就閉合幾個(gè)微秒的定時(shí)開(kāi)關(guān)M又使高頻高壓脈沖電容器21又再被充電、同時(shí)高頻高壓脈 沖電感23也就再開(kāi)始儲(chǔ)存磁能、過(guò)了幾個(gè)微秒后、高頻高壓脈沖電容器21的又再被充電 到最大值，此時(shí)高頻高壓脈沖電感23也又再儲(chǔ)存了很大的磁能。此刻，正向控制磁阻電阻 2 它就又被再變?yōu)闊o(wú)窮大的電阻值即相當(dāng)于它與地之間是斷路的，在此瞬間的定時(shí)開(kāi)關(guān) 24斷開(kāi)的同時(shí)、高頻高壓脈沖電容器21又再突猛地釋放電能以及高頻高壓脈沖電感23的 儲(chǔ)存的磁能又再釋放，它們與發(fā)熱裝置的升壓變壓器4的輸出電壓瞬間地疊加到發(fā)熱裝置 中的激磁線(xiàn)圈紫銅管的就是脈沖校形放大變頻器的輸入電壓幅值二倍多了。當(dāng)輸入的高頻高壓脈沖電流電壓的幅值為90%至100%幅值時(shí)，高頻高壓脈沖電 容器21又再突猛地釋放電能以及高頻高壓脈沖電感23儲(chǔ)存的磁能又釋放，它們與發(fā)熱裝 置的升壓變壓器4的輸出電壓瞬間地疊加到發(fā)熱裝置中的激磁線(xiàn)圈紫銅管的就是脈沖校 形放大變頻器的輸入電壓幅值二倍多了。當(dāng)高頻高壓脈沖電容21充電到最大值的10%幅值時(shí)和放電到最大值的90%幅值 時(shí)、正向控制的磁阻電阻的阻值2 變?yōu)闊o(wú)窮大即相當(dāng)于瞬間斷開(kāi)電路、此刻高頻高壓脈 沖儲(chǔ)能電感23兩端的脈沖電流電壓很大、它瞬間地釋放出來(lái)加到激磁線(xiàn)圈紫銅管，當(dāng)輸入 的電流電壓的幅值每增加10%的幅值時(shí)、定時(shí)開(kāi)關(guān)M動(dòng)作、高頻高壓脈沖電容21釋放電能 以及高頻高壓脈沖儲(chǔ)能電感23釋放磁能的同時(shí)、激磁線(xiàn)圈紫銅管中的有上述疊加的最大 幅值的脈沖電流電壓，此時(shí)、激磁線(xiàn)圈紫銅管得到上述疊加到的同樣大幅值的脈沖電流電 壓，因盡管輸入的高頻高壓電流電壓的幅值是越來(lái)越大，根據(jù)電磁感應(yīng)規(guī)律可知高頻高壓 脈沖電容21釋放電能以及高頻高壓脈沖儲(chǔ)能電感23釋放磁能卻是會(huì)越來(lái)越小些，這樣、激 磁線(xiàn)圈紫銅管得到的高頻高壓標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波電流電壓的幅值和起初幾乎是一樣大了； 同理得知另一個(gè)半周期內(nèi)的激磁線(xiàn)圈紫銅管得到脈沖的幅值和起初一樣大即恒定的道理。 從上述分析知‘脈沖校形放大變頻器’它能夠把電源的工作頻率提升到18多倍后輸出，它 能夠?qū)嵤┓稀疁u流’產(chǎn)生的規(guī)律、同時(shí)矩形脈沖的高電平即脈寬平頂部分是不會(huì)有變化的 電磁場(chǎng)產(chǎn)生的、只有在矩形脈沖的幅值上升到10%最大幅值和下降到90%最大幅值時(shí)通 過(guò)‘脈沖校形放大變頻器’后才會(huì)產(chǎn)生有變化的電磁場(chǎng)，其它時(shí)刻它們就不能有效地產(chǎn)生 ‘渦流’ 了，同時(shí)在磁感應(yīng)強(qiáng)度B和磁通量Φ偏大或偏小時(shí)，高頻高壓電磁波接駁發(fā)熱裝置 的反向控制的磁阻電阻1將以10—11秒的動(dòng)作速率使輸入的電流減小或增大，此刻又有強(qiáng)大 的變化的電磁場(chǎng)產(chǎn)生，這樣周而復(fù)始繼續(xù)著，‘脈沖校形放大變頻器’中的T = R*C的大小， 實(shí)際的充放電時(shí)間一般t = 3[T = R*C]，應(yīng)該是小于等于矩形脈沖的高電平即脈寬的11分 之1即1/11，它能使輸入的脈沖電流電壓的幅值瞬間地得到大幅度的提高的同時(shí)、又能夠 使其工作頻率提高6到32倍。發(fā)熱裝置主電路的實(shí)際工作頻率f= 1/2 π · (R· C) “2，公式中的R代表本發(fā)熱裝 置中主電路的所有發(fā)熱體的等效電阻的阻值和激磁線(xiàn)圈紫銅管的等效電阻的阻值與各接 線(xiàn)處的等效電阻的阻值，以及升壓變壓器及其脈沖校形放大變頻器的等效電阻的阻值它們的總和；公式中的C代表本發(fā)熱裝置中主電路的所有發(fā)熱體的等效電容的容量值和激磁 線(xiàn)圈紫銅管的等效電容的容量值與各接線(xiàn)處的有效電容的容量值，包括各接觸電感的等效 電容的容量值，以及升壓變壓器及其脈沖校形放大變頻器的等效電容的容量值它們的總 和。 高壓高頻脈沖電容器21和約瑟夫遜元件開(kāi)關(guān)或由高壓高頻脈沖電容器及高頻高 壓脈沖電阻構(gòu)成充放電電路和動(dòng)作速率為幾個(gè)微秒的高速高靈敏度小型集成塊組合成幾 個(gè)微秒至幾十個(gè)毫秒的定時(shí)開(kāi)關(guān)M的輸出(即脈沖校形放大變頻器的輸出端)與高頻高 壓電磁波接駁發(fā)熱裝置的主電路3及程序軟件控制中心6相連、同時(shí)它的另一路經(jīng)高頻高 壓脈沖電感器23及高頻高壓脈沖電阻22和正向控制的磁阻電阻22a與地相連；參見(jiàn)附圖 2中，脈沖校形放大器的輸入端與高頻高壓電磁波接駁發(fā)熱裝置的升壓變壓器4與程序軟 件控制中心6相接，高頻高壓脈沖電感器23 —端與高壓高壓脈沖電容器21和定時(shí)開(kāi)關(guān)M 相連、另一端與高頻高壓脈沖電阻22和正向控制的磁阻電阻2 連接、它又與高頻高壓電 磁波接駁發(fā)熱裝置的主電路3相連，高壓高頻脈沖電阻22和正向控制的磁阻電阻2 —端 與高壓高頻脈沖電感器23連接、另一端與地相連，遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器25是 直接連脈沖校形放大器的輸出端。
權(quán)利要求1.高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波接駁發(fā)熱裝置，包括電源(5)、反向控制的磁敏 磁阻電阻(1)、升壓變壓器(4)、脈沖校形放大變頻器( 、主電路C3)、檢測(cè)控制電路(7)、磁 鋼發(fā)熱體(8)、程序軟件控制中心(6)，其特征在于，所述電源(5)的輸出端經(jīng)反向控制的磁 敏磁阻電阻(1)、升壓變壓器G)、脈沖校形放大變頻器( 與主電路C3)的輸入端相連，所 述檢測(cè)控制電路(7)的輸入與輸出端分別連接主電路(3)、反向控制磁敏磁阻電阻(1)、脈 沖校形放大變頻器O)、磁鋼發(fā)熱體(8)和程序軟件控制中心(6)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述的脈沖校形放大變頻器(2)包 括高壓高頻脈沖電容器(21)、高頻高壓脈沖電阻(22)、磁阻電阻0加)、高頻高壓脈沖電 感器(23)、定時(shí)開(kāi)關(guān)04)和遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器(25)，所述定時(shí)開(kāi)關(guān)04) 的輸出端與主電路C3)連接，并經(jīng)過(guò)檢測(cè)控制電路(7)與程序軟件控制中心(6)相連，另 一路經(jīng)高壓高壓脈沖電容器依次連接高頻高壓脈沖電感器(23)、高頻高壓脈沖電阻 (22)、正向控制的磁阻電阻(22a)再接地，且遇障礙物或物體傳感器檢測(cè)控制器0 與其 并聯(lián)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述主電路C3)包括諧振電容 (31)、激磁線(xiàn)圈紫銅管(32)、濾波電容(33)、磁環(huán)(34)，所述激磁線(xiàn)圈紫銅管(32)與諧振電 容(31)并聯(lián)，其一端與磁環(huán)(34)相連，另一端與脈沖校形放大變頻器的輸出端相連， 濾波電容(3 跨接在脈沖校形放大變頻器( 與磁環(huán)(34)的輸出端之間，并與磁環(huán)(34) 的輸出端共同接地。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述的激磁線(xiàn)圈紫銅管(32)為螺旋 形或絞合平面碟形。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述的磁敏磁阻電阻(1)為反向控制 磁敏磁阻電阻。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述的磁鋼發(fā)熱體(8)為鐵鈷合金或 鐵錳合金材料。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)熱裝置，其特征在于，所述的磁鋼發(fā)熱體(8)由大Q值的電 磁波熱源材料組成。
專(zhuān)利摘要本實(shí)用新型涉及電磁波發(fā)熱裝置，特別涉及高頻高壓電磁波標(biāo)準(zhǔn)矩形脈沖方波接駁發(fā)熱裝置。電源的輸出端經(jīng)反向控制的磁敏磁阻電阻、升壓變壓器、脈沖校形放大變頻器與主電路的輸入端相連，脈沖校形放大變頻器的輸出端和檢測(cè)控制電路的輸入端相連，主電路的輸出端與檢測(cè)控制電路和激磁線(xiàn)圈紫銅管輸入端相連，所述的檢測(cè)控制電路的輸入與輸出端分別連接主電路、反向控制磁敏磁阻電阻、脈沖校形放大變頻器和磁鋼發(fā)熱體。脈沖校形變頻放大器使脈沖幅值瞬間得到提高的同時(shí)又使頻率提高數(shù)倍，有效地提高了高電平利用率和環(huán)保節(jié)能效率。
文檔編號(hào)H05B6/06GK201830484SQ201020241578
公開(kāi)日2011年5月11日 申請(qǐng)日期2010年6月29日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月29日
發(fā)明者沈明水 申請(qǐng)人:沈明水