本實(shí)用新型涉及熱工水力實(shí)驗(yàn)構(gòu)件技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及稠密柵燃料組件典型柵元熱工水力實(shí)驗(yàn)構(gòu)件，具體是指一種稠密柵燃料組件柵元裝置，可用于稠密柵燃料組件堆芯熱工水力問題實(shí)驗(yàn)研究。

背景技術(shù)：

堆芯燃料組件的熱工水力特性研究對于反應(yīng)堆的安全運(yùn)行及相關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)具有十分重要的意義，為了提高堆芯燃料組件的性能以及優(yōu)化其設(shè)計(jì)，各國都對此開展了熱工水力分析和實(shí)驗(yàn)研究，并提出了很多新概念的堆型。稠密柵燃料組件是先進(jìn)水冷反應(yīng)堆中的新型燃料組件之一，即堆芯的燃料元件采用稠密布置，形成燃料元件按三角形、六角形排列的蜂窩狀堆芯。稠密柵燃料組件通過縮小燃料元件柵元的間距，縮小堆芯體積，提高堆芯的轉(zhuǎn)換比，提高燃耗深度，進(jìn)而達(dá)到延長燃耗壽期的目的，實(shí)現(xiàn)長循環(huán)運(yùn)行，鈾資源的有效利用。因此，稠密柵燃料組件堆芯技術(shù)是一項(xiàng)十分適合艦船核動力裝置的堆芯組件設(shè)計(jì)技術(shù)。

由于稠密柵燃料組件元件之間的間隙窄，其流動、傳熱特性以及交混特性與常規(guī)水冷反應(yīng)堆堆芯的流動傳熱特性存在差異，國際上對其研究并不充分。在高轉(zhuǎn)換比這一新型堆芯的概念設(shè)計(jì)研究的背景下，中國核動力研究設(shè)計(jì)院開展了一系列稠密柵堆芯設(shè)計(jì)的熱工水力分析和實(shí)驗(yàn)研究。由于實(shí)驗(yàn)裝置、加熱方式和實(shí)驗(yàn)技術(shù)等諸多因素的限制，不可能進(jìn)行1：1的稠密柵燃料組件的熱工水力實(shí)驗(yàn)，針對緊密排列的稠密柵燃料組件，棒束規(guī)模對組件熱工水力特性實(shí)驗(yàn)研究的影響較大，確定合適規(guī)模組件作為典型柵元是堆芯熱工水力實(shí)驗(yàn)研究需要解決的關(guān)鍵技術(shù)之一。一方面，采用較大棒束規(guī)模的實(shí)驗(yàn)組件，可以保證 熱工水力特性更接近實(shí)際組件的熱工水力特性，但較多的元件棒數(shù)量必然會使實(shí)驗(yàn)本體結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜，增大實(shí)驗(yàn)本體設(shè)計(jì)及測點(diǎn)布置的難度，且需要較高的實(shí)驗(yàn)成本；另一方面，采用較小棒束規(guī)模，雖然可有效降低實(shí)驗(yàn)成本，降低本體設(shè)計(jì)難度，但是棒束規(guī)模過小，會使“冷壁效應(yīng)”、“邊壁效應(yīng)”對燃料組件熱工水力特性的影響增大，實(shí)驗(yàn)結(jié)果不能很好地反映原型堆芯組件的熱工水力性能。

國內(nèi)外資料調(diào)研表明，目前已有的相關(guān)多數(shù)專利多是針對光棒棒束柵元組件，現(xiàn)有文獻(xiàn)、專利均沒有涉及對稠密柵燃料組件典型柵元實(shí)驗(yàn)構(gòu)件的設(shè)計(jì)。由于稠密柵組件采用繞肋結(jié)構(gòu)定位，已有的光棒棒束柵元組件不能滿足稠密柵燃料組件的實(shí)驗(yàn)要求。因此，有必要研制一套稠密柵燃料組件典型柵元實(shí)驗(yàn)構(gòu)件，能夠?qū)崿F(xiàn)對原型的模擬開展熱工水力實(shí)驗(yàn)且能夠準(zhǔn)確測量組件的關(guān)鍵參數(shù)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題是目前沒有涉及在稠密柵燃料組件的柵元裝置方面的研究，由于稠密柵組件采用繞肋結(jié)構(gòu)定位，已有的光棒棒束柵元組件不滿足稠密柵燃料組件實(shí)驗(yàn)要求，本實(shí)用新型目的在于提供一種稠密柵燃料組件柵元裝置，采用包括由19根三層呈六邊形排列的加熱元件棒構(gòu)成的柵元裝置，解決了現(xiàn)有棒束規(guī)模較大時，實(shí)驗(yàn)組件成本高，實(shí)驗(yàn)本體設(shè)計(jì)及測點(diǎn)布置難度大，棒束規(guī)模較小時，產(chǎn)生的“冷壁效應(yīng)”、“邊壁效應(yīng)”影響燃料組件熱工水力性能等問題。

本實(shí)用新型通過下述技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)：

一種稠密柵燃料組件柵元裝置，包括加熱元件組件，加熱元件組件由19根呈六邊形排列而成的加熱元件棒構(gòu)成，加熱元件組件包括冷棒加熱元件和熱棒加熱元件，由內(nèi)至外分三層排列，第一層由1根熱棒加熱元件組成，第二層由6 根熱棒加熱元件組成，第三層由12根冷棒加熱元件組成；所述冷棒加熱元件、熱棒加熱元件均為繞肋加熱元件。

本實(shí)用新型主要針對現(xiàn)有的稠密柵燃料組件柵元裝置，其中核心結(jié)構(gòu)加熱元件的規(guī)模直接影響熱工水力特性的實(shí)驗(yàn)研究。在現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)條件下無法進(jìn)行1：1的稠密柵燃料組件的熱工水力實(shí)驗(yàn)，因此，在本實(shí)用新型中，需要解決的關(guān)鍵技術(shù)是確定合適的規(guī)模組件作為柵元裝置。柵元裝置的合適規(guī)?？山鉀Q兩方面的問題，一方面，可規(guī)避規(guī)模較大時，柵元裝置元件棒數(shù)量較大使實(shí)驗(yàn)本體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，增大實(shí)驗(yàn)本體設(shè)計(jì)及測點(diǎn)布置的難度，增加實(shí)驗(yàn)成本等問題，另一方面，可規(guī)避規(guī)模較小時，產(chǎn)生“冷壁效應(yīng)”、“邊壁效應(yīng)”對燃料組件熱工水力特性影響增大，不能很好反應(yīng)原型堆芯組件的熱工水力性能等問題。

對于柵元裝置合適規(guī)模的確定步驟為：首先需要對比分析不同類型及不同棒束規(guī)模稠密柵之間的流場、溫度場的差異，然后采用如下CFD計(jì)算公式且定量分析柵元壓降和熱通道出口溫度的偏差，

其中，Δp—棒束通道面積的平均壓降；T_h—熱通道出口平均溫度；i—代表不同棒束組件規(guī)模。

通過CFD計(jì)算分析，針對三角形排列稠密柵燃料組件，19棒束為合適柵元規(guī)模，即確定加熱元件組件由19根加熱元件徑向布置而成呈三角形排列的正六邊形。

在本技術(shù)方案中，加熱元件組件呈六邊形排列，設(shè)置在加熱元件組件外圍的絕緣組件、流道組件，亦為六邊形結(jié)構(gòu)，其中，絕緣組件為正六邊形腔體結(jié) 構(gòu)，加熱元件組件包括的19加熱元件棒均安裝在正六邊形腔體內(nèi)，實(shí)現(xiàn)承壓組件與加熱元件組件之間的絕緣；流道組件為設(shè)置在絕緣組件外部支撐用的組件，構(gòu)成一個內(nèi)六邊形流道，其內(nèi)安裝絕緣組件、加熱元件組件。

以上設(shè)置主要為了減小冷壁、邊壁效應(yīng)對熱工水力實(shí)驗(yàn)的影響，在加熱元件組件的徑向布置12根冷棒加熱元件為外圍棒束，7根熱棒加熱元件為內(nèi)六邊形棒束，且可選取實(shí)心鋼棒料為熱棒加熱元件，空心鋼管為冷棒加熱元件。

19根元件分三層布置構(gòu)成“熱通道”、“中間通道”、“邊通道”和“角通道”實(shí)現(xiàn)了對原型燃料組件的幾何結(jié)構(gòu)、流動阻力、傳熱交混、熱流密度等方面性能的模擬，熱棒加熱元件與冷棒加熱元件功率比為1：0.85。

本技術(shù)方案其中任一加熱元件棒的直徑均為6mm，間距均為1mm，繞肋高度均為0.5mm。這里對繞肋定位稠密柵加熱元件棒的結(jié)構(gòu)作進(jìn)一步限定，加熱元件棒的直徑為6mm，加熱元件棒之間的間隙為1mm，繞肋高度為0.5mm，上底寬0.6mm，下底寬1mm，繞肋的螺旋升角為5°，繞肋的螺距為215mm。

優(yōu)選，還包括導(dǎo)電頭、流道組件、絕緣組件，加熱元件組件和導(dǎo)電頭為一體成型結(jié)構(gòu)，加熱元件組件的底部與銅辮子連接，銅辮子的下端通過導(dǎo)電塊與導(dǎo)電棒連接，導(dǎo)電棒的下端安裝有冷卻水組件；加熱元件組件的外周依次包覆有絕緣組件、流道組件。

設(shè)置加熱元件組件和導(dǎo)電頭采用一體式加工，加熱元件組件的底部與銅辮子連接，銅辮子的結(jié)構(gòu)及其工作原理為本領(lǐng)域技術(shù)人員公知的現(xiàn)有技術(shù)，在本實(shí)用新型技術(shù)方案中，導(dǎo)電的銅辮子焊接在加熱元件組件底部，銅辮子與導(dǎo)電棒之間采用螺栓壓緊連接。所述冷卻水組件設(shè)置在導(dǎo)電棒下部，冷卻水組件的作用是對燃燒后的組件進(jìn)行冷卻。

優(yōu)選，所述流道組件由第一流道板和第二流道板組成，第一流道板和第二 流道板通過壓緊螺栓連接形成橫截面為六邊形的流道。

第一流道板和第二流道板為兩塊相同規(guī)格的流道板，由線切割而成，組成正六邊形流道。流道板底部焊接有下托盤，配合下螺紋托盤與筒體組件的下封頭定位。

優(yōu)選，所述第一流道板或第二流道板上設(shè)有引壓孔，引壓孔的個數(shù)為3個。引壓孔的設(shè)置，主要便于設(shè)備裝配后從流道組件的外部插入引壓管，旋緊后引出壓力信號。

優(yōu)選，所述絕緣組件為陶瓷絕緣組件。

優(yōu)選，所述絕緣組件為由六塊絕緣陶瓷片組成的正六邊形腔體形狀。絕緣組件也可以為石英玻璃絕緣組件，即由六塊相同規(guī)格的石英玻璃絕緣片組成正六邊形腔體形狀，在承壓組件與加熱元件組件之間絕緣，且便于絕緣組件與加熱元件組件的組裝與拆卸。

優(yōu)選，所述導(dǎo)電頭為圓柱形銅塊，導(dǎo)電頭的底部設(shè)有環(huán)形榫槽。

優(yōu)選，所述導(dǎo)電棒為圓柱形銅棒，導(dǎo)電棒與導(dǎo)電塊通過螺栓固定。

優(yōu)選，所述稠密柵燃料組件柵元裝置呈三角形排列。

本實(shí)用新型與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有如下的優(yōu)點(diǎn)和有益效果：

(1)本實(shí)用新型確定緊密排列螺旋繞肋燃料組件典型柵元裝置，既能夠有效降低“冷壁效應(yīng)”、“邊壁效應(yīng)”的影響，具有較好的代表性、又能夠降低實(shí)驗(yàn)本體加工難度、節(jié)約實(shí)驗(yàn)經(jīng)費(fèi)的典型柵元實(shí)驗(yàn)裝置是具有重要意義的。

(2)本實(shí)用新型稠密柵燃料組件柵元裝置，十分適合艦船核動力裝置的堆芯組件，通過開展稠密柵堆芯燃料組件，對于提高我國目前艦船用核動力裝置的堆芯設(shè)計(jì)水平有十分重要的意義，并未設(shè)計(jì)技術(shù)性能指標(biāo)更先進(jìn)的新興核動力裝置奠定基礎(chǔ)，可用于大功率艦艇用核動力裝置、小型核電裝置等，稠密柵 燃料組件柵元裝置，也可以用于其他類似具多棒束燃料組件中，具有廣闊的應(yīng)用前景和使用價值。

(3)本實(shí)用新型采用的繞肋定位稠密柵燃料組件柵元裝置，并對加熱元件棒的繞肋螺旋升角、繞肋的螺距進(jìn)行說明，適用于稠密柵燃料組件熱工水力實(shí)驗(yàn)研究，能更好的反映原型堆芯組件的熱工水力特性，且采用的棒束規(guī)模，在降低實(shí)驗(yàn)成本和本體設(shè)計(jì)難度的同時，也會降低實(shí)體測點(diǎn)布置的難度。

附圖說明

此處所說明的附圖用來提供對本實(shí)用新型實(shí)施例的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請的一部分，并不構(gòu)成對本實(shí)用新型實(shí)施例的限定。在附圖中：

圖1為繞肋定位稠密柵燃料組件元件棒結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為3根棒繞肋定位稠密柵棒束的流道幾何模型示意圖；

圖3為7根棒繞肋定位稠密柵棒束的流道幾何模型示意圖；

圖4為19根棒繞肋定位稠密柵棒束的流道幾何模型示意圖；

圖5為37根棒繞肋定位稠密柵棒束的流道結(jié)合模型示意圖；

圖6為3根棒繞肋定位稠密柵棒束的網(wǎng)格截面圖；

圖7為7根棒繞肋定位稠密柵棒束的網(wǎng)格截面圖；

圖8為19根棒繞肋定位稠密柵棒束的網(wǎng)格截面圖；

圖9為37根棒繞肋定位稠密柵棒束的網(wǎng)格截面圖；

圖10為3根棒通道出口附近的截面流速分布圖；

圖11為7根棒通道出口附近的截面流速分布圖；

圖12為19根棒通道出口附近的截面流速分布圖；

圖13為37根棒通道出口附近的截面流速分布圖；

圖14為單位高度的棒束通道阻力壓降隨著棒束規(guī)模的變化規(guī)律；

圖15為不同規(guī)模棒束的熱通道的流體平均比焓沿軸向變化；

圖16為流道組件結(jié)構(gòu)示意圖；

圖17為稠密柵典型柵元實(shí)驗(yàn)構(gòu)件結(jié)構(gòu)示意圖；

圖18為流道組件及加熱元件組件的結(jié)構(gòu)示意圖；

附圖中標(biāo)記及相應(yīng)的零部件名稱：

1-導(dǎo)電頭，2-加熱元件組件，3-流道組件，4-絕緣組件，5-導(dǎo)電塊，6-導(dǎo)電棒，7-冷卻水組件，9-第一流道板，10-壓緊螺栓，11-第二流道板，13-冷棒加熱元件，14-熱棒加熱元件，15-引壓孔，16-加熱元件棒，17-螺旋肋。

具體實(shí)施方式

為使本實(shí)用新型的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，下面結(jié)合實(shí)施例和附圖，對本實(shí)用新型作進(jìn)一步的詳細(xì)說明，本實(shí)用新型的示意性實(shí)施方式及其說明僅用于解釋本實(shí)用新型，并不作為對本實(shí)用新型的限定。

實(shí)施例1：

一種稠密柵燃料組件柵元裝置，如圖2、圖17所示，包括加熱元件組件2，加熱元件組件2由19根呈六邊形排列而成的加熱元件棒16構(gòu)成，加熱元件組件2包括冷棒加熱元件13和熱棒加熱元件14，由內(nèi)至外分三層排列，第一層由1根熱棒加熱元件14組成，第二層由6根熱棒加熱元件14組成，第三層由12根冷棒加熱元件13組成；所述冷棒加熱元件13、熱棒加熱元件14均為繞肋加熱元件，且其任一加熱元件棒16的直徑均為6mm，加熱元件棒之間間距均為1mm，繞肋的高度均為0.5mm。

其中，螺旋肋又稱繞肋，繞肋定位稠密柵加熱元件棒的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。如上所述，加熱元件棒16直徑為6mm，加熱元件棒16之間的間隙為1mm，螺旋肋17高度0.5mm、上底寬0.6mm、下底寬1mm，螺旋肋17的螺旋升角為 5°，螺旋肋17的螺距為215mm。

本實(shí)用新型主要針對現(xiàn)有的稠密柵燃料組件柵元裝置，其中核心結(jié)構(gòu)加熱元件的規(guī)模直接影響熱工水力特性的實(shí)驗(yàn)研究。在現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)條件下無法進(jìn)行1：1的稠密柵燃料組件的熱工水力實(shí)驗(yàn)，因此，在本實(shí)用新型中，需要解決的關(guān)鍵技術(shù)是確定合適的規(guī)模組件作為柵元裝置。其中柵元裝置的合適規(guī)?？山鉀Q兩方面的問題，一方面，可規(guī)避規(guī)模較大時，柵元裝置元件棒數(shù)量較大使實(shí)驗(yàn)本體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，增大實(shí)驗(yàn)本體設(shè)計(jì)及測點(diǎn)布置的難度，增加實(shí)驗(yàn)成本等問題，另一方面，可規(guī)避規(guī)模較小時，產(chǎn)生“冷壁效應(yīng)”、“邊壁效應(yīng)”對燃料組件熱工水力特性影響增大，不能很好反應(yīng)原型堆芯組件的熱工水力性能等問題。

對于柵元裝置合適規(guī)模的確定步驟為：首先需要對比分析不同類型及不同棒束規(guī)模稠密柵之間的流場、溫度場的差異，然后采用如下CFD計(jì)算公式且定量分析柵元壓降和熱通道出口溫度的偏差，

其中，Δp—棒束通道面積的平均壓降；T_h—熱通道出口平均溫度；i—代表不同棒束組件規(guī)模。

在棒束幾何尺寸、熱工水力條件等相同情況下，選取3根棒、7根棒、19根棒、37根棒規(guī)模的緊密排列組件進(jìn)行CFD數(shù)值模擬計(jì)算分析，評價棒束規(guī)模對組件進(jìn)行特征參數(shù)、阻力特征、子通道流量分配、出口溫度分布、傳熱系數(shù)等關(guān)鍵參數(shù)的影響。

其中，圖2、圖3、圖4、圖5分別為3根棒、7根棒、19根棒、37根棒束規(guī)模的流道幾何模型示意圖，圖6、圖7、圖8、圖9分別為3根棒、7根棒、 19根棒、37根棒束規(guī)模的繞肋定位稠密柵棒束的網(wǎng)格截面圖。

圖10、圖11、圖12、圖13分別為3根棒、7根棒、19根棒、37根棒不同棒束通道出口附近的截面流速分布圖，從圖10、圖11、圖12、圖13中可以看出中心通道和邊通道的截面流體的速度大于角通道。而且流速最小的區(qū)域主要分布在繞肋與邊壁及相鄰梯形繞肋接觸處，該處是整個流道最窄的區(qū)域。在緊密排列棒束通道中，流體會趨于截面積較大的區(qū)域，該處區(qū)域在窄縫處的壓力較其他地方更大。由于選取典型棒束結(jié)構(gòu)，盡量減小邊壁效應(yīng)，所以中心通道所占的流量比例較大。為了便于比較，采用通道平均質(zhì)量流速進(jìn)行無量綱化，定義無量綱質(zhì)量流速為：

其中，G為子通道接近出口處的質(zhì)量流速，代表整個通道的軸向平均質(zhì)量流速。通過計(jì)算可以得到中心通道的無量綱化質(zhì)量流速G^*隨棒束變化的偏差：

因此，中心通道所占的質(zhì)量流量份額隨棒束的增加而遞增，質(zhì)量流速趨于一致；3棒束、7棒束由于中心通道過少，中心通道的質(zhì)量流量份額較小，不宜作為試驗(yàn)或設(shè)計(jì)計(jì)算的對象。

圖14為單位高度的棒束通道阻力壓降隨著棒束規(guī)模的變化規(guī)律?？梢?，在相同的入口質(zhì)量流速下，棒束通道的阻力壓降隨著棒束規(guī)模的增加而逐漸減小，減小的趨勢逐漸減緩，且在棒束大于19棒時阻力壓降基本不發(fā)生變化。

圖15給出了不同規(guī)模棒束的熱通道的流體平均比焓H沿軸向變化的情況，從比焓H的變化可以分析棒束規(guī)模對傳熱特性的影響，可以看出，隨著高度的增加，各棒束之間的H偏差變大。在出口位置，偏差最大，3棒束與7棒束的偏差為1.21％，7棒束與19棒束的偏差為1.85％，19棒束與37棒束的偏差為0.19％， 說明棒束大于19棒后棒束傳熱特性基本不發(fā)生變化。

通過以上分析，針對三角形排列稠密柵燃料組件，19根棒束為合適加熱元件組件柵元規(guī)模，即確定加熱元件組件由19根呈正六邊形排列而成的加熱元件棒構(gòu)成。

本實(shí)施例中為了減小冷壁、邊壁效應(yīng)對熱工水力實(shí)驗(yàn)的影響，限定所述加熱元件組件2包括冷棒加熱元件13和熱棒加熱元件14，由內(nèi)至外分三層排列，第一層由1根熱棒加熱元件14組成，第二層由6根熱棒加熱元件14組成，第三層由12根冷棒加熱元件13組成。以上設(shè)置在加熱元件組件的徑向布置12根冷棒加熱元件為外圍棒束，7根熱棒加熱元件為內(nèi)六邊形棒束，且可選取實(shí)心鋼棒料為熱棒加熱元件，空心鋼管為冷棒加熱元件。

本實(shí)施例中，冷棒加熱元件13、熱棒加熱元件均為繞肋加熱元件，且其任一加熱元件棒16的直徑均為6mm，間距均為1mm，螺旋肋17的高度均為0.5mm。本實(shí)施例中涉及到的其他結(jié)構(gòu)及其原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

實(shí)施例2：

本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，所述稠密柵燃料組件柵元裝置還包括導(dǎo)電頭1、流道組件3、絕緣組件4，加熱元件組件2和導(dǎo)電頭1為一體成型結(jié)構(gòu)，加熱元件組件2的底部與銅辮子連接，銅辮子的下端通過導(dǎo)電塊5與導(dǎo)電棒6連接，導(dǎo)電棒6的下端安裝有冷卻水組件7；加熱元件組件2的外周依次包覆有絕緣組件4、流道組件3。

其中加熱元件組件2和導(dǎo)電頭1采用一體式加工，加熱元件組件2的底部與銅辮子連接，銅辮子的結(jié)構(gòu)及其工作原理為本領(lǐng)域技術(shù)人員公知的現(xiàn)有技術(shù)，在本實(shí)用新型技術(shù)方案中，導(dǎo)電的銅辮子焊接在加熱元件組件2底部，銅辮子與導(dǎo)電棒6之間采用螺栓壓緊連接。所述冷卻水組件7設(shè)置在導(dǎo)電棒下部，冷 卻水組件的作用是對燃燒后的組件進(jìn)行冷卻。

在實(shí)施例中，限定所述稠密柵燃料組件柵元裝置呈三角形排列，加熱元件組件2呈六邊形排列，設(shè)置在加熱元件組件2外圍的絕緣組件4、流道組件3，亦為六邊形結(jié)構(gòu)，其中，絕緣組件4為正六邊形腔體，加熱元件組件2包括的19根棒束元件均安裝在正六邊形腔體內(nèi)，實(shí)現(xiàn)承壓組件與加熱元件組件2之間的絕緣；流道組件3為設(shè)置在絕緣組件4外部支撐用的組件，構(gòu)成一個內(nèi)六邊形流道，其內(nèi)安裝絕緣組件、加熱元件組件2。本實(shí)施例中涉及到的其他結(jié)構(gòu)及其原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

實(shí)施例3：

本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步限定所述流道組件3由第一流道板9和第二流道板11組成，第一流道板9和第二流道板11通過壓緊螺栓10連接形成橫截面為六邊形的流道。所述第一流道板9或第二流道板11上設(shè)有引壓孔15，引壓孔15的個數(shù)為3個。其中，流道板組件3的材質(zhì)為所屬領(lǐng)域的公知常識；進(jìn)一步限定所述第一流道板9或第二流道板11上設(shè)有引壓孔15，引壓孔15的個數(shù)為3個。設(shè)置引壓孔15的作用是便于柵元裝置裝配后從流道組件3的外部插入引壓管，旋緊后將壓力信號引出。本實(shí)施例中涉及到的其他結(jié)構(gòu)及其原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

實(shí)施例4：

本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，如圖16、圖18所示，所述絕緣組件4為陶瓷絕緣組件。所述絕緣組件4為由六塊絕緣陶瓷片組成的正六邊形腔體形狀。絕緣陶瓷片的厚度可為5mm，兩個側(cè)面均具有一定的坡度，可實(shí)現(xiàn)相鄰兩個絕緣陶瓷片之間的緊密配合。本實(shí)施例中涉及到的其他結(jié)構(gòu)及其原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

實(shí)施例5：

本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步限定，所述導(dǎo)電頭1為圓柱形銅塊，導(dǎo)電頭1的底部設(shè)有環(huán)形榫槽，裝配時用法蘭蓋壓緊導(dǎo)電頭1與筒體組件的法蘭榫槽實(shí)現(xiàn)密封。本實(shí)施例中涉及到的其他結(jié)構(gòu)及其原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

實(shí)施例6：

本實(shí)施例在上述實(shí)施例的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步限定，所述導(dǎo)電棒6為圓柱形銅棒，導(dǎo)電棒7與導(dǎo)電塊5通過螺栓固定。這里對柵元裝置結(jié)構(gòu)中導(dǎo)電棒6與導(dǎo)電塊5連接方式的限定，便利于提高對稠密柵燃料組件熱工水力特性實(shí)驗(yàn)?zāi)M精密度，增加在工程應(yīng)用中的加注。本實(shí)施例中涉及到的導(dǎo)電棒7、導(dǎo)電塊5其結(jié)構(gòu)、原理為所屬領(lǐng)域的公知常識，不再贅述。

以上所述的具體實(shí)施方式，對本實(shí)用新型的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳細(xì)說明，所應(yīng)理解的是，以上所述僅為本實(shí)用新型的具體實(shí)施方式而已，并不用于限定本實(shí)用新型的保護(hù)范圍，凡在本實(shí)用新型的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本實(shí)用新型的保護(hù)范圍之內(nèi)。