本發(fā)明涉及放射性廢水處理領(lǐng)域，尤其涉及一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法及裝置。
背景技術(shù)：
：高溫氣冷堆采用球形燃料元件，該球形燃料元件具有極高的化學(xué)穩(wěn)定性、熱穩(wěn)定性及機(jī)械穩(wěn)定性，可以將反應(yīng)堆運(yùn)行中的核燃料裂變產(chǎn)物充分阻留在包覆顆粒內(nèi)部，有效地阻止放射性粉塵及氣體的外泄。因此，高溫氣冷堆是目前最安全的核反應(yīng)堆型之一。元件核芯為陶瓷二氧化鈾顆粒，目前主要采用外凝膠法制備二氧化鈾核芯，其主要步驟包括溶解、制膠、分散膠凝、陳化、洗滌、干燥焙燒、還原、燒結(jié)、篩分和分選等，其中溶解、制膠、分散膠凝、陳化、洗滌等濕法工序段會(huì)產(chǎn)生大量含氨、鈾、有機(jī)物、硝酸鹽等物質(zhì)的放射性廢水。高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水氨含量、有機(jī)物含量、鈾含量以及鹽(硝酸銨等)含量都較高，與常規(guī)鈾廢水差別較大。針對(duì)這種特殊廢水，清華大學(xué)權(quán)英等發(fā)明了一種nh3-n的回收方法(權(quán)英，陳曉彤，王陽(yáng)，劉兵，唐亞平，一種含氨廢液中nh3-n的回收方法，cn201310144190.x)，該法采用間歇升溫、間歇補(bǔ)料模式進(jìn)行蒸餾，并通過(guò)循環(huán)吸收將廢液中的大部分nh3-n去除并進(jìn)行回收利用，同時(shí)還避免了放射性元素鈾的逸出，最終氨的去除率大于90％，處理后液中氨的濃度低于1％。針對(duì)這種除氨后的放射性廢液，清華大學(xué)陳曉彤等發(fā)明了一種廢水處理方法(陳曉彤，賀林峰，盧振明，劉兵，唐亞平，高溫氣冷堆元件核芯制備工藝廢水的處理方法，cn201410546584.2)，該法采用絮凝沉淀、活性炭吸附去除有機(jī)物、硅膠吸附鈾、反滲透濃縮等工序，可使處理后出水中鈾含量降至0.05ppm以下。該法雖然可以有效地去除廢液中的鈾元素，但是其采用明礬或明礬/聚丙烯酰胺作絮凝劑的方法只適合處理低濃度的含鈾廢液(10ppm以下)，對(duì)于鈾含量較高的廢液，絮凝效果不佳，且反滲透過(guò)程產(chǎn)生的二次濃水及硅膠等二次固體廢物較多。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：有鑒于此，本發(fā)明的目的在于提供一種能對(duì)高鈾含量的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水進(jìn)行有效處理的方法，該方法能夠?qū)U液中的鈾進(jìn)行高效的回收，有效降低廢水的cod值，并且處理流程短、二次廢物產(chǎn)生量少。為了實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明目的，本發(fā)明提供以下技術(shù)方案：一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法，包括以下步驟：將高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的ph值調(diào)節(jié)至6～6.8，進(jìn)行中和沉淀后過(guò)濾，得到第一濾液和濾餅，將濾餅干燥回收；所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中氨的質(zhì)量含量小于等于2％；將所述第一濾液與堿性鈣化合物、磷酸鹽混合后進(jìn)行絡(luò)合沉淀，過(guò)濾得到第二濾液；將所述第二濾液進(jìn)行活性炭吸附。優(yōu)選的，所述中和沉淀的溫度為60～100℃；所述中和沉淀的時(shí)間為30～120min。優(yōu)選的，所述絡(luò)合沉淀的溫度為60～100℃；所述絡(luò)合沉淀的時(shí)間為30～120min。優(yōu)選的，所述堿性鈣化合物為氧化鈣和/或氫氧化鈣。優(yōu)選的，所述堿性鈣化合物的質(zhì)量和第一濾液的體積比為0.2～5g：1l。優(yōu)選的，所述磷酸鹽的質(zhì)量和第一濾液的體積比為0.2～10g：1l。優(yōu)選的，所述磷酸鹽為磷酸鈉、磷酸鉀、磷酸銨、磷酸氫鈉、磷酸氫鉀、磷酸氫銨、磷酸二氫鈉、磷酸二氫鉀和磷酸二氫銨中的一種或幾種混合物。優(yōu)選的，所述活性炭吸附使用活性炭柱。本發(fā)明提供了一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水處理用裝置，包括廢液罐、中和沉淀反應(yīng)釜、第一板框壓濾機(jī)、絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜、第二板框壓濾機(jī)和活性炭柱；所述廢液罐的出水口和中和沉淀反應(yīng)釜的進(jìn)水口相連，所述中和沉淀反應(yīng)釜的出水口和第一板框壓濾機(jī)的進(jìn)水口相連，所述第一板框壓濾機(jī)的出水口和絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜的入水口相連，所述絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜的出水口和第二板框壓濾機(jī)的進(jìn)水口相連，所述第二板框壓濾機(jī)的出水口和活性炭柱進(jìn)水口相連。本發(fā)明提供了一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法，通過(guò)中和沉淀、絡(luò)合沉淀和活性炭吸附來(lái)處理高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水，通過(guò)中和沉淀將廢水中絕大部分鈾回收，通過(guò)絡(luò)合沉淀和活性炭吸附將廢液中剩余的鈾去除，并且通過(guò)活性炭吸附步驟大幅降低廢水的cod值。實(shí)施例表明，本發(fā)明提供的方法可以對(duì)鈾含量為1～1000mg/l的廢水進(jìn)行有效處理，93.5％以上的鈾可以被回收，處理后出水中的鈾含量低于0.05ppm，cod值為100mg/l左右；且本發(fā)明二次廢物產(chǎn)生量少，僅在絡(luò)合沉淀步驟產(chǎn)生少量廢渣，適合規(guī)?；幚怼８綀D說(shuō)明圖1為本發(fā)明高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水處理用裝置的示意圖；圖1中：1-廢液罐；2-中和沉淀反應(yīng)釜；3-第一板框壓濾機(jī)；4-絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜；5-第二板框壓濾機(jī)；6-活性炭柱；7-泵。具體實(shí)施方式本發(fā)明提供了一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法，包括以下步驟：將高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的ph調(diào)節(jié)至6～6.8，進(jìn)行中和沉淀后過(guò)濾，得到第一濾液和濾餅，將濾餅干燥回收；所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中氨的質(zhì)量含量小于等于2％；將所述第一濾液與堿性鈣化合物、磷酸鹽混合后進(jìn)行絡(luò)合沉淀，過(guò)濾得到第二濾液；將所述第二濾液進(jìn)行活性炭吸附。本發(fā)明將高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的ph值調(diào)節(jié)至6～6.8，進(jìn)行中和沉淀后過(guò)濾，得到第一濾液和濾餅，將濾餅干燥回收；所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中氨的質(zhì)量含量小于等于2％。在本發(fā)明中，所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中氨的質(zhì)量含量小于等于2％，優(yōu)選為小于等于1.5％。原始的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中氨的質(zhì)量含量約為17～25％，大量氨的存在會(huì)導(dǎo)致中和需要大量的酸，既增加了原料消耗，又會(huì)在溶液中產(chǎn)生大量銨鹽，影響后續(xù)處理效果。因此，本發(fā)明所述方法的處理對(duì)象為除氨后的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水，本發(fā)明優(yōu)選使用蒸氨法將廢水中的氨蒸除；本發(fā)明對(duì)蒸氨法的具體過(guò)程沒(méi)有特殊要求，使用本領(lǐng)域常規(guī)的蒸氨方法即可。為表述方便，在本發(fā)明中將這種蒸氨處理后的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水稱(chēng)為高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水；在本發(fā)明中，所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的cod值約為2000～10000mg/l，鈾含量約為1～1000ppm。本發(fā)明將高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的ph值調(diào)節(jié)至6～6.8，優(yōu)選為6.2～6.5，更優(yōu)選為6.3～6.4。本發(fā)明優(yōu)選使用酸溶液調(diào)節(jié)ph值；所述酸溶液為濃酸和水的混合物；所述濃酸優(yōu)選為硫酸、鹽酸和硝酸中的一種或幾種，更優(yōu)選為硫酸；所述酸溶液中濃酸和水的體積比優(yōu)選為1:0～5，更優(yōu)選為1:2～4，最優(yōu)選為1:3。在本發(fā)明中，所述中和沉淀的溫度優(yōu)選為60～100℃，更優(yōu)選為70～90℃，最優(yōu)選為80～85℃；所述中和沉淀的時(shí)間優(yōu)選為30～120min，更優(yōu)選為50～100min，最優(yōu)選為60～80min；本發(fā)明優(yōu)選在攪拌條件下進(jìn)行中和沉淀；所述攪拌的速率優(yōu)選為150～300轉(zhuǎn)/min，更優(yōu)選為200～250轉(zhuǎn)/min。所述中和沉淀后，本發(fā)明優(yōu)選將中和沉淀料液自然冷卻至室溫后過(guò)濾，得到濾餅和第一濾液。本發(fā)明對(duì)過(guò)濾的具體方法沒(méi)有特殊要求，本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的過(guò)濾方法均可，優(yōu)選為抽濾或板框壓濾，更優(yōu)選為板框壓濾。得到濾餅后，本發(fā)明優(yōu)選將濾餅干燥回收，所述干燥的溫度優(yōu)選為80～200℃，更優(yōu)選為100～180℃，最優(yōu)選為120～150℃。在本發(fā)明中，廢液中93.5％以上鈾通過(guò)中和沉淀進(jìn)入濾餅中，所述濾餅的主要成分為重鈾酸銨，其中鈾含量為63％以上，回收后的濾餅經(jīng)高溫焙燒可以直接用做制備高溫氣冷堆燃料元件的原料。本發(fā)明通過(guò)中和沉淀可以將廢水中93.5％以上的鈾去除，經(jīng)過(guò)中和沉淀處理后得到的第一濾液中鈾含量低于15ppm，cod值略有降低。在弱堿性含氨廢液中，鈾的主要存在形式是溶解度較大的三碳酸鈾酰銨，本發(fā)明通過(guò)加酸將體系中和至微酸性，使三碳酸鈾酰銨轉(zhuǎn)變成溶解度更小的重鈾酸銨，從而生成沉淀，同時(shí)放出二氧化碳，通過(guò)加熱促使二氧化碳排出，從而進(jìn)一步促進(jìn)化學(xué)反應(yīng)平衡向右移動(dòng)，使鈾沉淀較徹底，從而使大部分的鈾進(jìn)入濾餅中得到回收，具體的化學(xué)反應(yīng)如式1所示：得到第一濾液后，本發(fā)明將第一濾液與堿性鈣化合物、磷酸鹽混合后進(jìn)行絡(luò)合沉淀，過(guò)濾得到第二濾液。在本發(fā)明中，所述堿性鈣化合物優(yōu)選為氧化鈣和/或氫氧化鈣；所述磷酸鹽優(yōu)選包括磷酸鈉、磷酸鉀、磷酸銨、磷酸氫鈉、磷酸氫鉀、磷酸氫銨、磷酸二氫鈉、磷酸二氫鉀和磷酸二氫銨中的一種或幾種，更優(yōu)選為磷酸二氫鈉；所述堿性鈣化合物的質(zhì)量和第一濾液的體積比優(yōu)選為0.2～5g：1l，更優(yōu)選為0.3～2g：1l，最優(yōu)選為0.5～1g：1l；所述磷酸鹽的質(zhì)量和第一濾液的體積比優(yōu)選為0.2～10g：1l，更優(yōu)選為1～4g：1l。在本發(fā)明中，所述絡(luò)合沉淀的溫度優(yōu)選為60～100℃，更優(yōu)選為70～90℃，最優(yōu)選為75～85℃；所述絡(luò)合沉淀的時(shí)間優(yōu)選為30～120min，更優(yōu)選為50～100min，最優(yōu)選為70～90min；本發(fā)明優(yōu)選在攪拌條件下進(jìn)行絡(luò)合沉淀；所述攪拌的速率優(yōu)選為150～300轉(zhuǎn)/min，更優(yōu)選為200～250轉(zhuǎn)/min。本發(fā)明利用磷酸根和第一濾液中的鈾絡(luò)合，并且結(jié)合堿性鈣化合物最終形成羥基磷灰石ca5(po4)3(oh)，將部分鈾酰離子固定在羥基磷灰石ca5(po4)3(oh)的晶格中，同時(shí)將部分鈾酰離子及殘留的非常細(xì)小的重鈾酸銨沉淀顆粒吸附在羥基磷灰石的表面及結(jié)構(gòu)孔道中，從而達(dá)到進(jìn)一步除鈾的目的。所述絡(luò)合沉淀后，本發(fā)明優(yōu)選將絡(luò)合沉淀料液自然冷卻至室溫后過(guò)濾，得到第二濾液和濾渣。在本發(fā)明中，所述過(guò)濾的方法和中和沉淀后的過(guò)濾方法一致，在此不再贅述；得到的濾渣可用水泥進(jìn)行固化處理，運(yùn)至放射固廢儲(chǔ)存庫(kù)儲(chǔ)存。本發(fā)明通過(guò)絡(luò)合沉淀能夠去除第一濾液中90％以上的鈾，絡(luò)合沉淀后得到的第二濾液中的鈾含量低于2ppm，cod值在絡(luò)合沉淀步驟中略有降低。得到第二濾液后，本發(fā)明優(yōu)選將第二濾液進(jìn)行活性炭吸附。在本發(fā)明中，所述活性炭吸附優(yōu)選使用活性炭柱；在本發(fā)明的具體實(shí)施例中，可以使第二濾液自下而上流過(guò)活性炭柱，以保證最佳的吸附效果；所述第二濾液在活性炭吸附中的流速優(yōu)選為0.5～5l/min，更優(yōu)選為1～4l/min，最優(yōu)選為2～3l/min。在本發(fā)明中，所述活性炭柱的規(guī)格優(yōu)選為φ10mm×50mm～φ15mm×60mm，更優(yōu)選為φ12mm×55mm～φ14mm×58mm；所述活性炭柱對(duì)有機(jī)物的吸附量?jī)?yōu)選為40～100mg/g，更優(yōu)選為50～80mg/g，最優(yōu)選為60～70mg/g；所述活性炭柱對(duì)鈾的吸附量?jī)?yōu)選為20～60mg/g，更優(yōu)選為30～50mg/g，最優(yōu)選為40～45mg/g；活性炭吸附飽和后可用稀硝酸洗滌，干燥后再生利用。高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中，含有制膠用的有機(jī)物，如四氫糠醇、聚乙烯醇、六次甲基四銨等，有少量鈾和這些有機(jī)物形成絡(luò)合物，通過(guò)中和沉淀、磷酸鹽絡(luò)合沉淀是很難將這部分鈾除去；本發(fā)明利用活性炭的巨大表面積和豐富的孔隙結(jié)構(gòu)，及其對(duì)極性較小的有機(jī)物吸附能力較強(qiáng)的特性，將廢水中的有機(jī)物及絡(luò)合態(tài)的鈾去除，進(jìn)一步降低廢水中的鈾含量。在本發(fā)明中，活性炭吸附出水中的鈾含量低于0.05ppm，有機(jī)物含量在活性炭吸附步驟中大幅度降低，出水的cod值僅為100mg/l左右。在本發(fā)明中，所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中鈾含量大于等于20ppm時(shí)，通過(guò)中和沉淀、絡(luò)合沉淀和活性炭吸附三步對(duì)鈾進(jìn)行回收和去除，并且使廢水的cod值大幅降低；所述高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水中鈾含量低于20ppm時(shí)，由于鈾含量較低，可省略中和沉淀的步驟，直接通過(guò)絡(luò)合沉淀和活性炭吸附兩步進(jìn)行鈾的去除；在本發(fā)明的具體實(shí)施例中，可以根據(jù)廢液的組成選擇合適的處理過(guò)程。本發(fā)明提供的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法可以對(duì)廢水中的鈾和有機(jī)物進(jìn)行有效的去除，出水中的鈾含量和cod值都可達(dá)到國(guó)家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)，出水中還含有一定量的鹽(約為10～40g/l)，將出水收集后進(jìn)行自然蒸發(fā)濃縮即可，無(wú)需再進(jìn)行其他任何處理。本發(fā)明提供了一種高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水處理用裝置，包括廢液罐、中和沉淀反應(yīng)釜、第一板框壓濾機(jī)、絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜、第二板框壓濾機(jī)和活性炭柱；所述廢液罐的出水口和中和沉淀反應(yīng)釜的進(jìn)水口相連，所述中和沉淀反應(yīng)釜的出水口和第一板框壓濾機(jī)的進(jìn)水口相連，所述第一板框壓濾機(jī)的出水口和絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜的入水口相連，所述絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜的出水口和第二板框壓濾機(jī)的進(jìn)水口相連，所述第二板框壓濾機(jī)的出水口和活性炭柱進(jìn)水口相連。在本發(fā)明中，廢水自廢液罐1出水口流出后泵入中和沉淀反應(yīng)釜2進(jìn)行中和沉淀，中和沉淀反應(yīng)釜2的出水進(jìn)入第一板框壓濾機(jī)3進(jìn)行板框壓濾，第一板框壓濾機(jī)出水泵入絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜4進(jìn)行絡(luò)合沉淀，絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜出水進(jìn)入第二板框壓濾機(jī)5進(jìn)行板框壓濾，第二板框壓濾機(jī)出水自下而上泵入活性炭柱6進(jìn)行活性炭吸附，活性炭柱出水排放至燃料元件制備廠專(zhuān)用的天然蒸發(fā)池中進(jìn)行蒸發(fā)濃縮。在本發(fā)明中，所述中和沉淀、絡(luò)合沉淀和活性炭吸附三個(gè)步驟可連續(xù)運(yùn)行，也可獨(dú)立運(yùn)行，在本發(fā)明的具體實(shí)施例中，可以根據(jù)廢液組成選擇合適的運(yùn)行方式。下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明提供的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法進(jìn)行詳細(xì)的說(shuō)明，但是不能把它們理解為對(duì)本發(fā)明保護(hù)范圍的限定。實(shí)施例1將100l廢水(ph＝10.2，鈾含量508.00ppm)泵入中和沉淀反應(yīng)釜中，在攪拌條件下，加硫酸調(diào)節(jié)體系ph值至6.3，然后將體系溫度加熱至85℃，保溫60min，反應(yīng)結(jié)束后，自然冷卻至室溫，將料液抽出，板框壓濾，得第一濾液和濾餅；對(duì)第一濾液中的鈾含量進(jìn)行檢測(cè)，可得鈾含量為12.32ppm，鈾去除率達(dá)97.6％；將濾餅烘干回收，濾餅質(zhì)量為68.3g，測(cè)得其中鈾含量為71.2％，鈾回收率達(dá)95.7％；將第一濾液泵入到絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜中，在攪拌條件下加入50g生石灰，然后加入200g磷酸二氫鈉，將體系加熱至80℃，保溫70min，反應(yīng)結(jié)束后，自然冷卻至室溫，將料液抽出，板框壓濾，得第二濾液，測(cè)得第二濾液中鈾含量為0.51ppm(510ppb)，鈾去除率達(dá)95.9％；濾渣作為二次固廢暫存；將第二濾液從下端泵入活性炭柱，從活性炭柱上端出水，控制出水流速約1l/min，對(duì)活性炭柱上端出水進(jìn)行鈾含量和cod值檢測(cè)，可得出水中鈾含量平均值為0.04ppm(40ppb)，cod值從初始廢液的7520mg/l降為118mg/l。處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量對(duì)比見(jiàn)表1。表1處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量項(xiàng)目廢水第一濾液第二濾液出水鈾含量(ppm)508.0012.320.510.04cod值(mg/l)752070066752118實(shí)施例2將100l廢液(ph＝9.5，鈾含量126.00ppm)泵入中和沉淀反應(yīng)釜中，在攪拌條件下加硝酸調(diào)節(jié)體系ph值至6.5，然后將體系溫度加熱至85℃，保溫120min，反應(yīng)結(jié)束后，自然冷卻至室溫，將料液抽出，板框壓濾，得第一濾液，測(cè)得第一濾液中鈾含量為7.28ppm，鈾去除率達(dá)94.2％；將濾餅烘干回收，濾餅質(zhì)量為18.5g，測(cè)得濾餅中鈾含量為63.7％，鈾回收率達(dá)93.5％；將第一濾液泵入到絡(luò)合反應(yīng)釜中，在攪拌條件下加入30g石灰乳，然后加入100g磷酸氫銨，將體系加熱至80℃，保溫120min，反應(yīng)結(jié)束后，自然冷卻至室溫，將料液抽出，板框壓濾，得第二濾液，測(cè)得第二濾液中鈾含量為0.08ppm(80ppb)，鈾去除率達(dá)98.9％；濾渣作為二次固廢暫存；將第二濾液從下端泵入活性炭柱，從活性炭柱上端出水，控制出水流速約1l/min，對(duì)活性炭柱上端出水進(jìn)行鈾含量和cod值檢測(cè)，可得出水中的鈾含量平均值為0.03ppm(30ppb)，cod值從初始廢液的8135mg/l降為130mg/l。處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量對(duì)比見(jiàn)表2。表2處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量項(xiàng)目廢液第一濾液第二濾液出水鈾含量(ppm)126.007.280.080.03cod值(mg/l)813577636985130實(shí)施例3將100l廢液(ph＝9.8，鈾含量為2.67ppm)泵入絡(luò)合沉淀反應(yīng)釜中，在攪拌條件下，加入30g石灰乳，然后加入40g磷酸氫鉀，將體系加熱至90℃，保溫120min，反應(yīng)結(jié)束后，自然冷卻至室溫，將料液抽出，板框壓濾，得濾液，測(cè)得其中鈾含量為0.04ppm(40ppb)，鈾去除率達(dá)98.5％；濾渣作為二次固廢暫存；將濾液從下端泵入活性炭柱，從活性炭柱上端出水，控制出水流速約1l/min，出水的鈾含量平均值為0.02ppm(20ppb)，cod值從初始廢液的3250mg/l降為90mg/l。處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量對(duì)比見(jiàn)表3。表3處理前后及處理過(guò)程中各段料液中鈾及cod含量項(xiàng)目廢液濾液出水鈾含量(ppm)2.670.040.02cod值(mg/l)3250298090由以上實(shí)施例可知，本發(fā)明提供的高溫氣冷堆燃料元件生產(chǎn)廢水的處理方法能夠?qū)Ω哜櫤康母邷貧饫涠讶剂显a(chǎn)廢水進(jìn)行有效的處理，其中93.5％以上的鈾可以得到回收利用，出水中的鈾含量低于0.05ppm，cod值降低至100左右，并且處理流程短，能耗較低，二次廢物產(chǎn)生量少，運(yùn)行成本低、操作安全性高，可以連續(xù)運(yùn)行，適合規(guī)?；幚?。以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本
技術(shù)領(lǐng)域：
的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。當(dāng)前第1頁(yè)12