專利名稱:生產(chǎn)復(fù)合板或?qū)訅喊宓姆椒?br>本發(fā)明涉及適用于用深拉法生產(chǎn)嵌件浴缸所用的復(fù)合板或?qū)訅喊宓纳a(chǎn)方法，該方法可由通過制板模具共擠出一層苯乙烯-丁二烯-丙烯腈共聚物(ABS)的支撐層及一層聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA，丙烯酸酯類有機玻璃)的覆蓋層來實現(xiàn)。
迄今就人們熟悉的這類方法的程度而言，需加以組合的材料是先進(jìn)行擠壓，然后在適配器中拼配起來并粘合在一起，然后才通過制板模具一起擠壓成形。只要需進(jìn)行粘合的各種材料在給定溫度下具有相近的粘滯性，則上述方法不會遇到任何困難。這種情況，正如ABS與丙烯酸酯有機玻璃這兩種材料，如果按西德工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DIN53735所測定的熔體流動指數(shù)MFI230℃/3.8約為6時就是如此。
對按傳統(tǒng)的方法生產(chǎn)的材板經(jīng)深拉延而制成的浴缸的壽命進(jìn)行研究，其結(jié)果表明，大約經(jīng)過500次熱水冷水交替循環(huán)之后，在丙烯酸酯有機玻璃表面上可觀察到第一批細(xì)小裂紋。這數(shù)值只能滿足普通要求，而問題在于既要大大增加浴缸交替盛裝熱水和冷水的次數(shù)而又不致造成浴缸的明顯損壞。令人驚奇地發(fā)現(xiàn)采用溶體流動指數(shù)較低的丙烯酸酯有機玻璃就是實現(xiàn)上述既定目標(biāo)的基本先決條件。
我們所發(fā)現(xiàn)的解決辦法，從一開始就不是顯而易見的，其原因是，因為適用于與ABS一起共擠壓的各種丙烯酸酯類有機玻璃即使在熔體流動指數(shù)MFI彼此差別很大時，其已知的機械性能如抗彎強度、抗張強度、抗沖擊性、布氏硬度及刻痕硬度卻彼此則相差甚微。因此，完全沒有理由認(rèn)為了延長浴缸的使用壽命而改用熔體流動指數(shù)MFI較低丙烯酸酯類有機玻璃。況且，這種嘗試還面臨著擔(dān)心是否能夠采用傳統(tǒng)的方法將熔體流動指數(shù)較低的丙烯酸酯類有機玻璃與ABS進(jìn)行共擠壓。因此，為使必需的試驗順利地進(jìn)行，首先必須找出對有關(guān)的材料對進(jìn)行共擠壓的方法。為此目的，終于發(fā)現(xiàn)應(yīng)用多澆注系統(tǒng)模具是行得通的辦法。令人驚奇地發(fā)現(xiàn)，所進(jìn)行的試驗顯示當(dāng)熔體流動指數(shù)降至低于大約2的數(shù)值時，由這種層壓板材料制成的浴缸的壽命突然增加。因此作為本發(fā)明基礎(chǔ)的解決上述問題的辦法就歸結(jié)于形成覆蓋的丙烯酸酯有機玻璃按DIN 53735標(biāo)準(zhǔn)測定的熔體流動指數(shù)MFI230℃/3.8至多為2.0，而且丙烯酸酯有機玻璃與構(gòu)成支撐層的ABS是在不同的分布材料槽中直接導(dǎo)入制板模具中的，而該分布材料槽的闊度基本上相當(dāng)于制板模具的闊度。
現(xiàn)參考附圖對本發(fā)明作詳細(xì)說明。
圖1為實施本發(fā)明方法的裝置之簡圖。
圖2說明浴缸的耐用性與所使用的丙烯酸酯有機玻璃的熔體流動指數(shù)的依賴關(guān)。
圖1所示的設(shè)備即為所稱之多澆注系統(tǒng)模具裝置。為此通常是將要制成層壓板的片層材料首先固定其寬度與厚度，并只在最接近擠壓模具的出料道的區(qū)域與層壓板的其他片層材料粘合。相反，傳統(tǒng)的工序是將不同塑料的各個片層材料在送進(jìn)模具之前先拼在一起，然后通過所述模具共同進(jìn)行擠壓。
圖1所示為本發(fā)明的設(shè)備的主要部分的簡圖中制板模具的上唇1與下唇2，及上模體3與下模體4，在該模體中裝配了多個分布材料槽。在所述的圖示中，層壓板是由4個片層組成的，即覆蓋層、上過渡層、下過渡層及支撐層，它們是在分布材料槽5、7、9及11中依次形成的。形成片層的材料是通過裝在模體內(nèi)而其寬度約為層壓板之寬度的連通道供應(yīng)，而由伸展到獨立的供應(yīng)材料壞片的寬度的反壓桿決定其厚度。分布材料槽5、7、9及11分別與反壓桿6、8、10及12相關(guān)聯(lián)的。
本發(fā)明的重要特點為在獨立分布材料槽中生成的部分壞片只在模具的出料口處直接拼配在一起。該出料口包括上唇1及下唇2。由于在出料口處直接拼配，它們的流變性能保持不變而沒有反向效應(yīng)。
制造浴缸的層壓板片層所用的獨立材料的流變性能的差異是值得考慮的，特別是當(dāng)用丙烯酸酯有機玻璃覆蓋層鋪于單層或多層ABS支撐層上時，所使用的丙烯酸酯有機玻璃的熔體流動指數(shù)的值應(yīng)較低。這種以既寬又厚的板形式的材料的雙層壓制共擠壓，只有在層狀的結(jié)構(gòu)中各層片一經(jīng)拼配在一起之后，馬上就被制板模具堅固的外壁的動作所固定時才能合理地實現(xiàn)。另一方面，由圖2可以看出采用熔體流動指數(shù)較低的丙烯酸酯有機玻璃的優(yōu)點。圖2中縱坐標(biāo)為按照有關(guān)的歐洲標(biāo)準(zhǔn)化委員會(CEN)規(guī)范所規(guī)定的浴缸在出現(xiàn)第一批細(xì)小裂紋前所能耐受的交替的盛裝熱水與冷水的循環(huán)次數(shù)。在這種試驗中，嚴(yán)格規(guī)定試驗的條件為將95℃熱水和12℃的冷水交替盛裝于浴缸中。
圖2中所展示的令人驚奇的是，當(dāng)鋪在ABS支撐層上的丙烯酸酯有機玻璃覆蓋層的熔體流動指數(shù)低于2時，浴缸對周期性地交替盛裝熱水和冷水而出現(xiàn)細(xì)小裂紋的耐受力，顯著增加。在制備層壓板尚不致出現(xiàn)問題的情況下，最佳熔體流動指數(shù)約為1。熔體流動指數(shù)是按DIN35735標(biāo)準(zhǔn)測定的，它表明在限定條件下一定時間內(nèi)壓入模具中的樣品質(zhì)量。在本發(fā)明的情況下，規(guī)定為熔體流動指數(shù)MFI230℃/3.8，意即測試設(shè)備的溫度為230℃而被測材料的質(zhì)量負(fù)荷為3.8±0.02公斤。
如上所述，浴缸對交替盛裝熱水和冷水的耐受力強烈地依賴于丙烯酸酯有機玻璃的熔體流動指數(shù)，這顯然是令人驚奇的，因為材料的一般機械性能根本沒有顯示出這種關(guān)系。
權(quán)利要求
1.制備適用于生產(chǎn)嵌件浴缸的復(fù)合板或?qū)訅喊宓姆椒ǎ涮卣髟谟?，所述方法包括通過一個制板模具共擠壓出一層苯二烯一丁二烯一丙烯腈共聚物(ABS)支撐屋與一層直接粘合的聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA，丙烯酸酯類有機玻璃)覆蓋層，其中形成覆蓋層的丙烯酸酯類有機玻璃按DIN53735標(biāo)準(zhǔn)測定的熔體流動指數(shù)MFI230℃/3.8至多為2，同時，丙烯酸酯類有機玻璃與形成支撐層的ABS通過不同分布材料槽直接導(dǎo)入制板模具中，該槽的闊度基本上與制板模具的闊度相等。
2.按照權(quán)利要求
1的方法，其中所述丙烯酸酯類有機玻璃的熔體流體指數(shù)約為1。
專利摘要
制備層壓板的方法，包括通過制板模具共擠壓出一層苯乙烯—丁二烯—丙烯腈共聚物(ABS)支撐層及一層聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA丙烯酸酯類有機玻璃)覆蓋層。形成覆蓋層的丙烯酸酯類有機玻璃按DIN 53735標(biāo)準(zhǔn)測定的熔體流體流動指數(shù)MF230℃/3.8至多為2.0，而丙烯酸酯類有機玻璃和構(gòu)成支撐層的ABS通過不同分布材料槽直接導(dǎo)入模具中。
文檔編號B29C47/14GK86107866SQ86107866
公開日1987年5月20日 申請日期1986年11月13日
發(fā)明者威廉·克萊普施 申請人:塞洛普拉斯特·克萊普施公司導(dǎo)出引文BiBTeX, EndNote, RefMan