具體如下：
[0071] 在高摩擦力區(qū)粘貼高分子氧化鋁陶瓷片的厚度根據(jù)公式5確定，中摩擦力區(qū)粘貼 高鉻耐磨合金的厚度根據(jù)公式6確定；由公式5、公式6可知，同一摩擦力區(qū)內(nèi)的耐磨材料厚 度隨著摩擦力P大小而不同，因此，在同一摩擦力區(qū)內(nèi)的不同摩擦區(qū)段計(jì)算得到的耐磨材料 厚度為一個(gè)或多個(gè)：
[0072] (公式 5)
[0073] (公式 6)
[0074]其中，Hh為高摩擦力區(qū)高分子氧化鋁陶瓷片的厚度，單位為中摩擦力區(qū)高 絡(luò)耐磨合金的厚度，單位為mm; δ為U型管道彎頭壁厚，單位為mm; Pmax-h為板面的最大摩擦力 值，單位為Pa; Ph-m為劃分高摩擦力區(qū)和中摩擦力區(qū)的摩擦力閾值，單位為Pa; Pm-i為劃分中 摩擦力區(qū)和低摩擦力區(qū)的摩擦力閾值，單位為Pa;P為高摩擦力區(qū)或中摩擦力區(qū)中任意點(diǎn)處 的摩擦力，單位為Pa; γ?、γ2分別為高摩擦力區(qū)、中摩擦力區(qū)的厚度常數(shù)系數(shù)，因?yàn)槿粘ＴO(shè) 計(jì)中要求耐磨材料厚度為S~3δ，所以0.2S γ2<3;ΙΝΤ是將一個(gè)數(shù)值向下取 整為最接近的整數(shù)的函數(shù)。
[0075]根據(jù)計(jì)算得到的板面的各摩擦力區(qū)內(nèi)需要粘貼的耐磨材料的厚度，在高摩擦力區(qū) 域粘貼高分子氧化鋁陶瓷片，在中摩擦力區(qū)域中粘貼高鉻耐磨合金，在同一摩擦力區(qū)內(nèi)根 據(jù)耐磨材料的不同厚度進(jìn)行粘貼，能夠進(jìn)一步降低管道阻力以及材料費(fèi)用。
[0076] 實(shí)施例1
[0077] 以下給出本發(fā)明的具體實(shí)施例，需要說明的是本發(fā)明并不局限于以下具體實(shí)施 例，凡在本申請技術(shù)方案基礎(chǔ)上做的等同變換均落入本發(fā)明的保護(hù)范圍。
[0078] 遵從上述技術(shù)方案，本實(shí)施例中的U型管道彎頭的入口和出口的截面均為320mmX 250mm，上頂板、下底板、內(nèi)弧面和外弧面的厚度均為0.5mm，內(nèi)弧面半徑為320mm，外弧面半 徑為640mm，在U型管道彎頭入口前端接有2m長的直管段，出口后端接有2m長的直管段。根據(jù) 《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》中風(fēng)管主管段風(fēng)速為5~6.5m/s，最大不超過8m/ s的要求，入口前端直管段入口風(fēng)速取為6m/s。
[0079]采用如下步驟對上述U型管道彎頭進(jìn)行耐磨處理：
[0080] 步驟1、選定一個(gè)U型管道彎頭，采用基于Pressure based求解的RNG k-ε端流模型 并結(jié)合simple算法，求解空氣和塵?；旌狭鲃拥膬上嗔鞯倪B續(xù)性方程和N-S動量方程偏微 分方程組，確定該U型管道彎頭穩(wěn)態(tài)端流速度場U(X，y，z)和Gard[U(X，y，z)];
[0081] 步驟2、根據(jù)步驟1得到的U型管道彎頭穩(wěn)態(tài)湍流速度場U(x，y，z)，代入上述公式1 所示的塵粒的組分體積分?jǐn)?shù)方程，對公式1進(jìn)行一階迎風(fēng)格式離散化，并利用高斯-賽德爾 迭代對公式1進(jìn)行求解，得到第二相的組分體積分?jǐn)?shù)％(1，y，z)。
[0082] 步驟3、根據(jù)步驟1求解得到的Gard[U(x，y，z)]和步驟2求解得到的ap(X，y，z)，利 用上述公式2計(jì)算內(nèi)弧面、下底板的摩擦力P(Pa)，從而得到內(nèi)弧面與下底板的摩擦力范圍， 如圖4所示。
[0083] 步驟4、取α = β=1，利用上述公式3得到內(nèi)弧面和下底板的劃分高摩擦力區(qū)和中摩 擦力區(qū)的摩擦力閾值Ph-m分別為1.27Pa和1.48Pa;利用上述公式4得到內(nèi)弧面、下底板的劃 分中摩擦力區(qū)和低摩擦力區(qū)的摩擦力閾值Pm-1分別為0 · 88Pa和0 · 93Pa;將Ph-m在板面上對應(yīng) 的曲線作為板面的高摩擦力區(qū)和中摩擦力區(qū)分界線，即高、中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線;將IVi在 板面上對應(yīng)的曲線作為板面的中摩擦力區(qū)和低摩擦力區(qū)分界線，即中、低摩擦力區(qū)包絡(luò)曲 線，如圖5、圖6所示，不同的顏色深度代表不同的摩擦力區(qū)；
[0084]步驟5、分別在步驟4得到的各板面上中、低摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線及高、中摩擦力區(qū)包 絡(luò)曲線上取200個(gè)離散點(diǎn)，并獲得這些離散點(diǎn)的坐標(biāo)值;采用Levenberg-Marquardt分別對 中、低摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線及高、中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線上的離散點(diǎn)的坐標(biāo)值進(jìn)行擬合，得到原 始擬合曲線方程;然后采用通用全局優(yōu)化法對原始擬合曲線方程進(jìn)行不依賴初值的智能優(yōu) 化處理，得到相關(guān)系數(shù)大于0.99的中、低摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線及高、中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線對應(yīng) 的擬合曲線方程。
[0085]得到各板面上中、低摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線及高、中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線對應(yīng)的擬合曲 線方程，見表1。其中，A代表上頂板高摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線方程，B代表上頂板中摩擦力區(qū)包絡(luò) 曲線方程;C代表下底板高摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線方程，D代表下底板中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線方程， E代表內(nèi)弧面高摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線方程，F(xiàn)代表內(nèi)弧面中摩擦力區(qū)包絡(luò)曲線方程。
[0086]表1包絡(luò)曲線對應(yīng)的擬合曲線方程 [00871
[0088] (，和/為無量綱坐標(biāo)，其中
r為彎頭半徑）
[0089] 步驟6、將步驟5得到的每個(gè)板面的每條擬合曲線方程作為該板面上各摩擦力區(qū)的 分界線，得到各板面的高摩擦力區(qū)、中摩擦力區(qū)和低摩擦力區(qū)。如圖6、圖7、圖8所示，不同的 顏色深度代表不同的摩擦力區(qū)。
[0090] 步驟7、在步驟6得到的每個(gè)板面的高摩擦力區(qū)采用高分子氧化鋁陶瓷片，在中摩 擦力區(qū)采用高鉻耐磨合金。具體如下：
[0091] 根據(jù)上述公式5,分別計(jì)算下底板和內(nèi)弧面的高摩擦力區(qū)內(nèi)耐磨材料厚度（見表 2)；
[0092] 根據(jù)計(jì)算得到的上頂板、下底板和內(nèi)弧面高摩擦力區(qū)耐磨材料的厚度，在上頂板、 下底板和內(nèi)弧面高摩擦力區(qū)內(nèi)粘貼高分子氧化鋁陶瓷片。
[0093] 根據(jù)上述公式6,分別計(jì)算下底板和內(nèi)弧面的中摩擦力區(qū)內(nèi)耐磨材料厚度（見表 2)；
[0094]根據(jù)計(jì)算得到的上頂板、下底板和內(nèi)弧面中摩擦力區(qū)耐磨材料的厚度，在上頂板、 下底板和內(nèi)弧面中摩擦力區(qū)內(nèi)耐磨材料分為兩種厚度粘貼。耐磨材料及厚度值如表2。 [0095]表2各摩擦力區(qū)耐磨材料及厚度
[0096]
[0097] 例如：內(nèi)弧面上中摩擦力區(qū)高分子氧化鋁陶瓷片的厚度Hm的求取如下：
[0098]內(nèi)弧面的中摩擦力區(qū)的摩擦力為0.6_1.17Pa，此時(shí)Pm-i = 0.6Pa(Pm-1為劃分中摩擦 力區(qū)和低摩擦力區(qū)的摩擦力閾值），？1^=1.17?&(?1^為劃分高摩擦力區(qū)和中摩擦力區(qū)的摩 擦力閾值）。P的取值范圍就是〇 · 6-1 · 17Pa。
[0099] 第一步:首先取P = 0.6Pa代入公式6可知：
[0100]
[0101] 因?yàn)镮NT是一個(gè)數(shù)值向下取整為最接近的整數(shù)的函數(shù)，
[0102] 所以 ΙΝΤ[1·95] = 1，
[0103] 所以 Ηη=γ2Χδ
[0104] 第二步:同理:依次取Ρ = 0 · 6-0 · 615Pa中的摩擦力值，代入公式6可知：
[0105] Hm= γ 2 X δ
[0106] 第三步:取P = 0.923Pa代入公式6可知：
[0107]
[0108] 取P = 1.17Pa代入公式6可知：
[0109]
[0110] 由于（0.6-0.615Pa)區(qū)間太小，所以將其并入到（0.615-0.923Pa)區(qū)間內(nèi)，即在 (0.6_0.923Pa)區(qū)間內(nèi)Hm= γ2ΧδΧ2
[0111] 所以計(jì)算出：Hm在內(nèi)弧面中摩擦力區(qū)（0 · 6-1 · 17Pa)中的0 · 6-0 · 923區(qū)域時(shí)，Hm= γ 2 ΧδΧ2
[0112] Hm在內(nèi)弧面中摩擦力區(qū)（0 ·6-1 · 17Pa)中的0 · 923-1 · 17Pa區(qū)域時(shí)，Hm= γ 2 X δ X 3
[0113] 所以計(jì)算出同一