、染料和顏料、光擴(kuò)散劑、耐沖擊性改良劑、焚光體等。
[0048] 本工序中得到的熔融狀態(tài)的多層片的厚度通常優(yōu)選為2~20mm的范圍，更優(yōu)選為 2. 5~IOmm的范圍。厚度薄于2mm時(shí)，樹(shù)脂片的強(qiáng)度有時(shí)不足，厚于20mm時(shí)，形成的凹凸圖 案的冷卻、固化無(wú)法快速地進(jìn)行，在從賦形模具剝離后，壟狀透鏡有變形的傾向。
[0049] 本工序中得到的熔融狀態(tài)的多層片的第一層與第二層的厚度之比例如可以設(shè)定 為1:2~1:50等。
[0050] 本說(shuō)明書中，將第一層的每單位長(zhǎng)度的體積定義為y。另外，第一層是熔融狀態(tài)的 多層片的表層，在第二工序中，與賦形模具密合。結(jié)果，第一層成為第二工序中形成的η個(gè) 壟狀透鏡的至少一部分。
[0051] 第二層可以是熔融狀態(tài)的多層片的表層，也可以由其他層覆蓋。即，熔融狀態(tài)的多 層片可以包含第一層、第二層以外的其他層。所述其他層可以由熱塑性樹(shù)脂（A)或熱塑性 樹(shù)脂⑶構(gòu)成，也可以由其他熱塑性樹(shù)脂構(gòu)成。從抑制所得到的透鏡片的翹曲的觀點(diǎn)出發(fā)， 優(yōu)選為使用由熱塑性樹(shù)脂（A)構(gòu)成的第三層作為其他層并以第一層/第二層/第三層的順 序配置而得到的三層的多層片。在制造這種三層的多層片的情況下，此時(shí)，優(yōu)選將第三層的 擠出量設(shè)定為第一層的擠出量的〇. 9~I. 1倍的范圍，更優(yōu)選與第一層的擠出量相等。
[0052] [第二工序]
[0053] 第二工序中，使具有多個(gè)每單位長(zhǎng)度的容積為滿足式（1)的X的槽的賦形模具與 第一工序中得到的熔融狀態(tài)的多層片的由第一層構(gòu)成的表面密合，形成η個(gè)壟狀透鏡。此 時(shí)，優(yōu)選使擠壓模具與熔融狀態(tài)的多層片的其他表面密合。
[0054] 賦形模具和擠壓模具的形狀可以列舉例如帶狀、輥狀等。
[0055] 在形成η個(gè)壟狀透鏡時(shí)，所需的賦形模具的槽的每單位長(zhǎng)度的容積的合計(jì)為ηχ。 從實(shí)現(xiàn)高賦形率的觀點(diǎn)出發(fā)，式（1)中的y/nx的值為0. 7~2. 0的范圍，優(yōu)選為1. 05~ 1. 4的范圍，更優(yōu)選為1. 2~1. 3的范圍。
[0056] 本發(fā)明的透鏡片的壟狀透鏡的個(gè)數(shù)η以（制造的透鏡片的寬度V(壟狀透鏡的間 距）來(lái)確定?？梢愿鶕?jù)所述壟狀透鏡的個(gè)數(shù)n、上述第一工序中確定的熔融狀態(tài)的多層片的 第一層的每單位長(zhǎng)度的體積y和賦形模具的槽的每單位長(zhǎng)度的容積X而將y/nx的值調(diào)節(jié) 至期望的范圍。具體而言，在上述第一工序中制造熔融狀態(tài)的多層片時(shí)，在將所使用的全部 熱塑性樹(shù)脂的每單位時(shí)間的擠出量的合計(jì)設(shè)為r、將熱塑性樹(shù)脂（A)的每單位時(shí)間的擠出 量設(shè)為:^時(shí)，通過(guò)調(diào)節(jié)比率r i/r，能夠調(diào)節(jié)y/nx的值，隨著iVr增大，y/nx增大。
[0057] 根據(jù)y/nx的值，能夠確定第一層在賦形模具的槽內(nèi)的容積中充滿至何種程度。 即，y/nx的值大于1時(shí)，該槽內(nèi)僅由熱塑性樹(shù)脂（A)充滿，所得到的透鏡片中，第一層可以形 成壟狀透鏡和樹(shù)脂片的一部分，第二層可以形成樹(shù)脂片。另一方面，y/nx的值小于1時(shí)，槽 內(nèi)由全部量的熱塑性樹(shù)脂（A)和一部分熱塑性樹(shù)脂（B)充滿，所得到的透鏡片中，第一層可 以形成壟狀透鏡的一部分，第二層可以形成壟狀透鏡的一部分和樹(shù)脂片。y/nx的值為1時(shí)， 該槽內(nèi)僅由熱塑性樹(shù)脂（A)充滿，所得到的透鏡片中，第一層僅可以形成壟狀透鏡，第二層 僅可以形成樹(shù)脂片。如以上所說(shuō)明的那樣，本發(fā)明的制造方法通過(guò)對(duì)第一層中形成壟狀透 鏡的比例和壟狀透鏡中由第一層形成的比例進(jìn)行調(diào)節(jié)來(lái)達(dá)到目的。
[0058] 從將熱塑性樹(shù)脂（A)盡可能無(wú)間隙地填充到賦形模具中的觀點(diǎn)出發(fā)，賦形模具的 溫度優(yōu)選為熱塑性樹(shù)脂（A)的載荷應(yīng)變溫度±10°C的范圍。賦形模具的溫度比熱塑性樹(shù)脂 (A)的載荷應(yīng)變溫度低超過(guò)10°C的溫度時(shí)，樹(shù)脂向賦形模具中的填充變得不充分，另外，賦 形模具的溫度比熱塑性樹(shù)脂（A)的載荷應(yīng)變溫度高超過(guò)KTC的溫度時(shí)，樹(shù)脂從賦形模具的 脫模無(wú)法順利地進(jìn)行，發(fā)生樹(shù)脂片卷繞在輥上這樣的故障或者產(chǎn)生被稱為脫模痕跡的表面 缺陷。
[0059] 從對(duì)熱塑性樹(shù)脂（B)充分進(jìn)行冷卻的觀點(diǎn)出發(fā)，擠壓模具的溫度優(yōu)選為（熱塑性 樹(shù)脂（B)的載荷應(yīng)變溫度_20°C )~（熱塑性樹(shù)脂（B)的載荷應(yīng)變溫度）的范圍。
[0060] 需要說(shuō)明的是，熱塑性樹(shù)脂（A)和熱塑性樹(shù)脂（B)的載荷應(yīng)變溫度可根據(jù)IS075-2 來(lái)測(cè)定。
[0061] 從提高所得到的透鏡片的壟狀透鏡的縱橫比的觀點(diǎn)出發(fā)，所使用的賦形模具的間 距通常優(yōu)選為0. 05~1.0 mm的范圍，更優(yōu)選為0. 1~0. 8mm的范圍。
[0062] 在本發(fā)明中，將第二工序中得到的片成形品通常沿著與擠出方向垂直的方向切 害J，調(diào)節(jié)長(zhǎng)度，制成透鏡片。另外，可以對(duì)與擠出方向平行的擠出寬度方向的兩端適當(dāng)進(jìn)行 切割來(lái)調(diào)節(jié)寬度。
[0063] 實(shí)施例
[0064] 以下，示出實(shí)施例和比較例來(lái)對(duì)本發(fā)明詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明，但本發(fā)明不限于這些實(shí) 施例。
[0065] 所使用的賦形模具如下所述。
[0066] 使用雙液固化型有機(jī)硅樹(shù)脂轉(zhuǎn)印賦形模具的表面形狀，利用顯微鏡對(duì)其截面形狀 進(jìn)行觀察，測(cè)定槽的間距和深度。結(jié)果，賦形模具輥的槽的截面形狀是間距為〇.4mm、深度為 0. 231mm的半橢圓形。
[0067] 另外，由所得到的槽的間距和深度算出半橢圓形狀的槽的面積，進(jìn)而算出每單位 長(zhǎng)度的容積x(m 3/m)。結(jié)果，X為0. 14X l(T6m3/m。
[0068] 所得到的透鏡片通過(guò)以下的方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。
[0069] (1)壟狀透鏡的高度
[0070] 利用顯微鏡對(duì)透鏡片的與擠出方向垂直的截面進(jìn)行觀察，測(cè)定從壟狀透鏡的頂部 至谷部的與厚度方向平行的距離。將在擠出寬度方向的中央部測(cè)定的距離作為中央部的壟 狀透鏡的高度，將在從擠出寬度方向的中央部向一側(cè)的擠出寬度方向的端部偏離600mm的 部位測(cè)定的距離作為端部的壟狀透鏡的高度。
[0071] (2)樹(shù)脂片的厚度
[0072] 利用顯微鏡對(duì)透鏡片的與擠出方向垂直的截面進(jìn)行觀察，測(cè)定從壟狀透鏡的谷部 至第三層的表面的距離。
[0073] (3)y/nx 的計(jì)算
[0074] 由熱塑性樹(shù)脂（A)的擠出量Q (kg/小時(shí)）、透鏡片的擠出速度v(m/分鐘）、熱塑性 樹(shù)脂（A)的比重P (g/cm3)通過(guò)下式計(jì)算出第一層的每單位長(zhǎng)度的體積y(m3/m)。
[0075] y = Q/ (60000 X P X v) (m3/m)
[0076] 由算出的y與形成的壟狀透鏡的數(shù)量n和上述算出的x(m3/m)計(jì)算出y/nx。
[0077] (4)壟狀透鏡的間距
[0078] 利用顯微鏡對(duì)透鏡片的與擠出方向垂直的截面進(jìn)行觀察，測(cè)定從壟狀透鏡的頂部 至相鄰的壟狀透鏡的頂部的距離。
[0079] (5)壟狀透鏡的縱橫比
[0080] 用上述⑴中測(cè)定的中央部的壟狀透鏡的高度除以上述（4)中測(cè)定的壟狀透鏡的 間距，得到縱橫比。
[0081] (6)賦形率（％)
[0082] 求出上述（1)中測(cè)定的中央部和端部的壟狀透鏡的高度相對(duì)于賦形模具的槽的 深度的百分率，作為中央部和端部的賦形率（％)。
[0083] (7)第三層的厚度
[0084] 利用顯微鏡對(duì)片的與擠出方向垂直的截面進(jìn)行觀察，并進(jìn)行測(cè)定。將在擠出寬度 方向的中央部測(cè)定的厚度作為中央部的第三層的厚度，將在從擠出寬度方向的中央部向一 側(cè)的擠出寬度方向的端部偏離600mm的部位測(cè)定的厚度作為端部的第三層的厚度。
[0085] 圖2是實(shí)施例和比較例中使用的擠出成形機(jī)1的概略圖。擠出成形機(jī)1由未圖示 的擠出螺桿部、多層擠出T型多歧管式模頭2、擠壓模具輥31、賦形模具輥32、冷卻輥33、34 構(gòu)成。在賦形模具輥32的表面上設(shè)置有3250條沿著輥的外周延伸的槽。
[0086] 擠壓模具輥31、7令卻輥33、34的表面平滑。熔融的帯狀的樹(shù)脂從多層擠出T型多 歧管式模頭2的熔融樹(shù)脂排出部向下方排出。擠壓模具輥31與賦形模具輥32以?shī)A著熔融 樹(shù)脂的方式相對(duì)且相互平行地水平配置。冷卻輥33、34以與擠壓模具輥31和賦形模具輥 32平行且各自的旋轉(zhuǎn)軸位于同一平面的方式配置。
[0087] 在實(shí)施例和比較例中，使用如下的丙烯酸樹(shù)脂（a)和丙烯酸樹(shù)脂（b)。
[0088] 丙烯酸樹(shù)脂（a):株式會(huì)社可樂(lè)麗制造，" A歹' 7卜GH"、MFR = 10(依據(jù)IS01133 在230°C、載荷37. 3N的條件下測(cè)定的目錄值）、載荷應(yīng)變溫度=95°C (依據(jù)IS075-2在有 退火、載荷I. 82MPa的條件下測(cè)定的目錄值）、比重1. 19。
[0089] 丙烯酸樹(shù)脂（b):株式會(huì)社可樂(lè)麗制造，" A歹' 7卜H1"、MFR = L 3g/10分鐘（依 據(jù)IS01133在230°C、載荷37. 3N的條件下測(cè)定的目錄值）、載荷應(yīng)變溫度=93°C (測(cè)定條 件：依據(jù)IS075-2在有退火、載荷I. 82MPa的條件下測(cè)定的目錄值）、比重1. 19。
[0090] 實(shí)施例1
[0091] 向擠出成形機(jī)中投入丙烯酸樹(shù)脂（a)和丙烯酸樹(shù)脂（b)，將丙烯酸樹(shù)脂（a)加熱 至260°C，將丙烯酸樹(shù)脂（b)加熱至245°C，在能排出熔融樹(shù)脂被的擠出寬度方向的長(zhǎng)度為 約1500mm的多層擠出T型多歧管式模頭內(nèi)，以丙烯酸樹(shù)脂（a)、丙烯酸樹(shù)脂（b)、丙烯酸樹(shù) 脂（a)的順序進(jìn)行層疊，擠出丙烯酸樹(shù)脂（a)為第一層、丙烯酸樹(shù)脂（b)為第二層、丙烯酸 樹(shù)脂（a)為第三層的熔融狀態(tài)的多層片。丙烯酸樹(shù)脂（a)(第一層和第三層）的擠出量分 別設(shè)定為20kg/小時(shí)，丙烯酸樹(shù)脂（b)(第二層）的擠出量設(shè)定為200kg/小時(shí)。
[0092] 接著，將該熔融狀態(tài)的多層片供給至以間隔3mm的方式相互平