出廢 氣，系統(tǒng)內(nèi)部的熱能損失極少，降低后期臭氣處理的負(fù)荷。將殘余物加熱，可W大幅降低所 述水熱處理裝置在將殘余物液化時(shí)所需的蒸汽量，即降低了系統(tǒng)使用的熱能。
[0071] 所述混合處理還可W包括：在所述混合裝置中將所述液化產(chǎn)物與所述液體物質(zhì)進(jìn) 行混合，得到第二混合物，將所述第二混合物的溫度調(diào)整至40-100°C，優(yōu)選為80-90°C后， 進(jìn)行油水分離。將所述液化產(chǎn)物與所述液體物質(zhì)進(jìn)行混合并進(jìn)行溫度調(diào)整，在節(jié)省能源的 前提下還可W提高油水分離的效率。
[0072] 所述油水分離工藝包括：在油水分離設(shè)備中將所述第一混合物或所述第二混合 物分為富含油質(zhì)的成分和貧含油質(zhì)的成分。所述富含油質(zhì)的成分中油質(zhì)的含量一般為 98-100%，基于所述富含油質(zhì)的成分的總質(zhì)量，滿(mǎn)足直接利用、純化并加工為油脂的條件。
[0073] 本發(fā)明的垃圾處理方法，還包括厭氧發(fā)酵工藝，所述厭氧發(fā)酵工藝是在厭氧發(fā)酵 設(shè)備中進(jìn)行的，在所述厭氧消化槽中將所述貧含油質(zhì)的成分進(jìn)行厭氧發(fā)酵，產(chǎn)生沼氣，排出 廢液。沼氣可W用于生產(chǎn)蒸汽，所述廢液需要經(jīng)污水處理裝置再進(jìn)行處理。
[0074] 所述厭氧發(fā)酵工藝還包括：在所述厭氧調(diào)整槽中調(diào)整貧含油質(zhì)的成分的溫度和 pH值。所述溫度和抑值是依據(jù)厭氧發(fā)酵能夠?qū)崿F(xiàn)的要求進(jìn)行調(diào)整的，一般是將溫度調(diào)整為 35-38 °C，優(yōu)選 36-37 °C，抑值調(diào)整為 6. 6-7. 8,優(yōu)選為 6. 6-7. 2。
[0075] 所述厭氧發(fā)酵工藝還包括：在沼氣凈化裝置中將所述沼氣凈化的步驟。凈化后的 沼氣既可W用于發(fā)電、生產(chǎn)燃料等，還可W用于給所述蒸汽供給設(shè)備中供給沼氣，從而生產(chǎn) 蒸汽，用于將本發(fā)明的垃圾的液化。
[0076] 本發(fā)明的垃圾處理方法，所述方法還包括：蒸汽供給工藝和污水處理工藝。所述蒸 汽供給工藝中的蒸汽可W由本發(fā)明產(chǎn)生的沼氣來(lái)生產(chǎn)，可W節(jié)約資源，直接實(shí)現(xiàn)沼氣的再 利用，所述污水處理工藝用于處理經(jīng)所述厭氧發(fā)酵工藝發(fā)酵后產(chǎn)生的廢液，使最終的排放 水可W達(dá)到達(dá)標(biāo)排放的標(biāo)準(zhǔn)，徹底解決垃圾對(duì)環(huán)境造成的污染。
[0077] 所述蒸汽供給工藝為在鍋爐中通入沼氣，進(jìn)行燃燒，生產(chǎn)蒸汽。
[0078] 本發(fā)明提供了垃圾處理系統(tǒng)在處理農(nóng)田垃圾、餐廚垃圾和含油污泥的應(yīng)用。
[0079] 實(shí)施例
[0080] 下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不限于此。 陽(yáng)0川實(shí)施例1
[0082] 取餐廚垃圾38化g，該垃圾的含水率為84. 7%，油質(zhì)成分的含量為3. 9%，鹽分的 含量為1. 5%。將餐廚垃圾置于固液分離裝置中，過(guò)濾出43. 7%的液體物質(zhì)，基于所述垃圾 的總質(zhì)量；過(guò)濾后剩余殘余物的含水量為70. 2 %，基于所述殘余物的總質(zhì)量，將殘余物置 于水熱處理裝置中。
[0083] 將水熱處理裝置中的殘余物的溫度升高至160°C，壓力為0. 52MPa液化30min，得 到液化產(chǎn)物I和廢蒸汽；用蒸汽回收裝置將所述廢蒸汽回收。在混合裝置中將液化產(chǎn)物I 與液體物質(zhì)進(jìn)行混合，得到混合物，將混合物的溫度調(diào)整至40°c。
[0084] 將混合物經(jīng)離屯、分離、格柵分離后，置于油水分離設(shè)備中分為富含油質(zhì)的成分和 貧含油質(zhì)的成分。將所述貧含油質(zhì)的成分置于厭氧調(diào)整槽，將溫度調(diào)整為37. 4°C，pH值調(diào) 整為7. 2,之后的處理液置于厭氧消化槽中進(jìn)行厭氧發(fā)酵，產(chǎn)生沼氣，排出廢液。所述沼氣經(jīng) 沼氣凈化裝置凈化后，用于給蒸汽供給設(shè)備中供給沼氣，從而生產(chǎn)蒸汽，用于垃圾的液化。 陽(yáng)0財(cái)實(shí)施例2
[0086] 取餐廚垃圾38化g，該垃圾的含水率為84. 7%，油質(zhì)成分的含量為3. 9%，鹽分的 含量為1. 5%。將餐廚垃圾置于固液分離裝置中，過(guò)濾出43. 7%的液體物質(zhì)，基于所述垃圾 的總質(zhì)量；過(guò)濾后剩余殘余物的含水量為70. 2 %，基于所述殘余物的總質(zhì)量，將殘余物置 于水熱處理裝置中。
[0087]將水熱處理裝置中的殘余物的溫度升高至180°C，壓力為0.98MPa液化30min，得 到液化產(chǎn)物II和廢蒸汽；用蒸汽回收裝置回收所述廢蒸汽。將實(shí)施例1中回收的廢蒸汽 噴入殘余物存放裝置和液體存放裝置中，將所述殘余物質(zhì)預(yù)熱至53°C，將液體物質(zhì)預(yù)熱至 40°C。在混合裝置中將液化產(chǎn)物II與加熱后的液體物質(zhì)進(jìn)行混合，得到混合物，將混合物 的溫度調(diào)整至43°C。
[0088] 將混合物經(jīng)離屯、分離、格柵分離后，置于油水分離設(shè)備中分為富含油質(zhì)的成分和 貧含油質(zhì)的成分。將貧含油質(zhì)的成分置于厭氧調(diào)整槽，將溫度調(diào)整為37. 4Γ，pH值調(diào)整為 7. 2,之后的處理液置于厭氧消化槽中進(jìn)行厭氧發(fā)酵，產(chǎn)生沼氣，排出廢液。所述沼氣經(jīng)沼氣 凈化裝置凈化后，可W用于給蒸汽供給設(shè)備中供給沼氣，從而生產(chǎn)蒸汽，用于垃圾的液化。
[0089] 實(shí)施例3
[0090]取污泥10. 3g，該污泥的含水率為91. 3%，將所述污泥置于小型水熱處理裝置（容 積為40g，功能與水熱處理裝置相同）中在溫度為160°C，壓力為0. 52MPa下液化lOmin，得 到液化產(chǎn)物III。 W91] 實(shí)施例4-8
[0092]取污泥10. 3g，該污泥的含水率為91. 3%，將所述污泥置于小型水熱處理裝置（容 積為40g，功能與水熱處理裝置相同）中，僅改變液化溫度、壓力及時(shí)間，具體數(shù)據(jù)如表1所 示，其余同實(shí)施例3,得到液化產(chǎn)物IV-VIII。 柳9引表1
[0094]
陽(yáng)ο巧]對(duì)比例1
[0096] 取餐廚垃圾38化g，該垃圾的含水率為84. 7%，油質(zhì)成分的含量為3. 9%，鹽分的 含量為1.5%。將餐廚垃圾置于加熱罐中，將餐廚垃圾加熱至12(TC(所述加熱罐為夾套式 加熱罐，為間接加熱，只能將餐廚垃圾加熱至120°C)，只有一部分餐廚垃圾液化，得到液化 產(chǎn)物IX。 W97] 對(duì)比例2
[0098] 取餐廚垃圾38化g，該垃圾的含水率為84. 7%，油質(zhì)成分的含量為3. 9%，鹽分的 含量為1. 5%。經(jīng)離屯、分離、格柵分離后置于油水分離設(shè)備中，將餐廚垃圾分為富含油質(zhì)的 成分和貧含油質(zhì)的成分。將所述貧含油質(zhì)的成分置于厭氧調(diào)整槽，將溫度調(diào)整為37. 4Γ， 抑值調(diào)整為7. 2,之后的處理液置于厭氧消化槽中進(jìn)行厭氧發(fā)酵，產(chǎn)生沼氣，排出廢液。
[0099] 對(duì)比例3
[0100]取污泥10. 3g，該污泥的含水率為91. 3%，將所述污泥置于小型水熱處理裝置（容 積為40g，功能與水熱處理裝置相同）中在300°C下液化lOmin，得到液化產(chǎn)物X。
[0101] 對(duì)比例4 陽(yáng)102] 取污泥10.3g，該污泥的含水率為91.3%，將所述污泥置于小型水熱處理裝置（容 積為40g，功能與水熱處理裝置相同）中在300°C下液化30min，得到液化產(chǎn)物XI。 陽(yáng)103] 取實(shí)施例1、實(shí)施例2及對(duì)比例1的液化產(chǎn)物I、II及液化產(chǎn)物IX，對(duì)其進(jìn)行能耗 分析，其中，餐廚垃圾的日處理量按照每天170噸計(jì)，由于實(shí)施例1和實(shí)施例2在水熱處理 裝置液化處理之前，進(jìn)行固液分離步驟，因此進(jìn)行液化處理的殘余物每天僅80噸，所述物 料即為加熱的餐廚垃圾（對(duì)比例1)或者經(jīng)固液分離的殘余物（實(shí)施例1、實(shí)施例2)。 陽(yáng)104] 根據(jù)加熱前餐廚垃圾的洽值（由溫度查表可得）與加熱后餐廚垃圾的洽值（由溫 度查表可得），可計(jì)算出實(shí)施例1、實(shí)施例2及對(duì)比例1的加熱熱量需求如表2所示，整體計(jì) 算方法如下： 陽(yáng)1化]洽差=加熱后物料的洽值-加熱前物料的洽值（20°C時(shí)物料的洽值）； 陽(yáng)106] 加熱熱量需求=物料加熱處理量X物料洽差； 陽(yáng)107] 由于實(shí)施例1和實(shí)施例2中將固液分離后的殘余物預(yù)熱，根據(jù)殘余物預(yù)熱后的洽 值（由溫度查表可得），可計(jì)算出實(shí)施例1、實(shí)施例2及對(duì)比例1的實(shí)際熱量需求如表2所 示，整體計(jì)算方法如下：
[0108] 預(yù)熱洽差二預(yù)熱后物料洽值-加熱前物料的洽值（2(TC時(shí)物料的洽值）； 陽(yáng)109] 回收熱量二物料加熱處理量X預(yù)熱洽差；
[0110] 實(shí)際熱量需求=加熱熱量需求-回收熱量。
[0111]表 2 陽(yáng)112]
[0113] 由表2可W看出，經(jīng)水熱處理裝置液化處理后，實(shí)施例1和實(shí)施例2的餐廚垃圾可 W全部液化為液體狀態(tài)，而對(duì)比例1的餐廚垃圾只能夠液化一部分。經(jīng)水熱處理裝置液化 處理后由于預(yù)處理工藝采用了固液分離，僅對(duì)殘余物進(jìn)行加熱，并且水熱處理后的廢蒸汽 可W回收高效地再利用，因此實(shí)施例1、2與對(duì)比例1的實(shí)際熱量需求相比較，能耗更低。
[0114] 取實(shí)施例1、實(shí)施例2及對(duì)比例2的貧含油質(zhì)的成分中的油質(zhì)成分進(jìn)行按照GB 16488-1996進(jìn)行檢測(cè)，具體數(shù)據(jù)如表3所示： 陽(yáng)11引表3 陽(yáng)116]

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