31] 第二冷凝分水系統(tǒng)，該分水系統(tǒng)的進氣口經(jīng)由第五管道連接到反應(yīng)器的出氣口以 及該分水系統(tǒng)的出氣口與合成天然氣的輸送管道連接；和
[0032] 循環(huán)壓縮機，其中從第四管道（即分水系統(tǒng)與反應(yīng)器的之間的連接管道）分出一 個支路即第六管道連接到循環(huán)壓縮機的進氣口，而循環(huán)壓縮機的出氣口經(jīng)由第七管道連接 到焦?fàn)t氣輸送管（或焦?fàn)t氣進料管線）。
[0033] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的優(yōu)異效果是：焦?fàn)t氣合成天然氣過程采用兩段反應(yīng)器， 工藝簡單，降低了設(shè)備投資，并且二段反應(yīng)器可以有效的抗衡焦?fàn)t氣組分波動對合成產(chǎn)品 氣中CO 2的影響，保證后續(xù)工段的正常運行。二段采用內(nèi)換熱式反應(yīng)器，可以使一段出口氣 體直接進入二段反器，規(guī)避了系統(tǒng)冷熱病，減少了系統(tǒng)能耗，大大提高裝置的經(jīng)濟效益。
【附圖說明】
[0034] 圖1所示為對比例1的裝置示意圖。
[0035] 在圖1中：
[0036] Ml -段反應(yīng)器入口溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)
[0037] Rl -段絕熱式反應(yīng)器
[0038] M2第一冷凝分水系統(tǒng)
[0039] R2'二段絕熱式反應(yīng)器
[0040] M3第二冷凝分水系統(tǒng)（產(chǎn)品冷卻分水系統(tǒng)）
[0041] Cl循環(huán)壓縮機
[0042] M4二段反應(yīng)器入口溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)
[0043] 圖2所示為本發(fā)明裝置示意圖。
[0044] 在圖2中：
[0045] Ml溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)
[0046] Rl -段絕熱式反應(yīng)器
[0047] M2第一冷凝分水系統(tǒng)
[0048] R2二段內(nèi)換熱式反應(yīng)器
[0049] M3第二冷凝分水系統(tǒng)
[0050] Cl循環(huán)壓縮機
[0051] Ll :第一管線（焦?fàn)t氣輸送管線或進料管線）
[0052] L2 :第二管線
[0053] L3 :第三管線
[0054] L4 :第四管線
[0055] L5 :第五管線
[0056] L6 :第六管線
[0057] L7 :第七管線
[0058] L8 :第八管線（合成天然氣輸送管線）
[0059] 圖3所示為內(nèi)換熱式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示意圖。
[0060] 在圖3中：
[0061] 1-原料氣；2-下降氣體；3-上升氣體；4-原料氣；5-反應(yīng)氣；6、7_產(chǎn)品氣；8-冷激 氣；9-原料進氣口； 10-冷激氣進氣口； 11-殼體；12-上部緩沖腔；13-上承板；14-冷激氣 分布器；15-填料層；16-催化劑床層；17-逆流換熱管；18-順流換熱管；19-下承板；20-連 通氣腔；21-下部緩沖腔；22-產(chǎn)品出氣口；23-熱電偶。
【具體實施方式】
[0062] 下面通過實施例的方式對本發(fā)明做進一步的描述，應(yīng)當(dāng)理解，以下僅為本發(fā)明的 較佳實施例而已，不能以此限定本發(fā)明的范圍。即凡是依本發(fā)明申請專利范圍所作的變化 與修飾，均納入本發(fā)明專利涵蓋的范圍內(nèi)。
[0063] 圖2示出了本發(fā)明的裝置配置圖，第一管線（焦?fàn)t氣輸送管線）Ll連接溫度調(diào)節(jié) 系統(tǒng)Ml入口，溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)Ml出口經(jīng)由第二管線L2連接于一段絕熱式反應(yīng)器Rl入口，一 段絕熱式反應(yīng)器Rl出口通過第三管線L3連接于第一冷凝分水系統(tǒng)M2入口，第一冷凝分水 系統(tǒng)M2出口分為兩個支管即第四管線L4和第六管線L6,第四管線L4連接于二段內(nèi)換熱式 反應(yīng)器R2入口，二段內(nèi)換熱式反應(yīng)器R2出口經(jīng)由第五管線L5連接于第二冷凝分水系統(tǒng)M3 入口，第二冷凝分水系統(tǒng)M3出口連接有第八管線L8 (合成天然氣輸送管線），第六管線L6 連接于循環(huán)壓縮機Cl入口，循環(huán)壓縮機Cl出口經(jīng)由第七管線L7與第一管線（焦?fàn)t氣輸送 管線或焦?fàn)t氣進料管線）Ll匯合。
[0064] 在實施例中二段內(nèi)換熱式反應(yīng)器使用圖3所示的反應(yīng)器，其中，該反應(yīng)器包括反 應(yīng)器殼體11，殼體頂部設(shè)有原料進氣口 9和冷激氣進氣口 10,殼體底部設(shè)有產(chǎn)品出氣口 22， 殼體上部具有上承板13,下部具有下承板19,反應(yīng)器頂部密封與上承板形成有上部緩沖腔 12,催化劑下承板與反應(yīng)器底部密封形成下部緩沖腔21，在上承板下方設(shè)有冷激氣分布器 14,在冷激氣分布器14下方設(shè)有上部填料層15,在催化劑下承板下方設(shè)置上升氣流和下降 氣流的連通氣腔20,在催化劑下承板19之上設(shè)有下部填料層15,在在上填料層和下填料層 15之間設(shè)置催化劑床層16,在催化劑床層16中設(shè)置熱電偶23,另外設(shè)有逆流換熱管17和 順流換熱管18,順流換熱管的上部位于反應(yīng)器頂部密封與上承板形成的緩沖腔中，逆流換 熱管的上部位于上承板與催化劑上填料層之間；順流換熱管18和逆流換熱管17的下部位 于催化劑的下承板與反應(yīng)器底部密封形成的緩沖腔中，為保證氣流通暢及換熱效率，優(yōu)選 逆流換熱管的下部低于順流換熱管的下部。冷激氣進氣口 10直接連通到冷激氣分布器14， 冷激氣分布器14上分布有許多（通常均勾分布）的冷激氣分布器出氣口（小圓孔）。
[0065] 原料氣1從殼體頂部原料進氣口 9進入反應(yīng)器頂部密封與上承板形成的緩沖腔 12,分布到順流換熱管18中，下降氣體2在順流換熱管18中先由上到下流動與催化劑床層 中反應(yīng)氣并流換熱，移走催化劑床層16的部分熱量，降低床層16的溫度，下降氣體2在上 升氣流和下降氣流的連通氣腔20中進入逆流換熱管17,上升氣體3在逆流換熱管17中先 由下到上流動與催化劑床層中反應(yīng)氣逆流換熱，床層溫度進一步下降，使床層溫度分布更 均衡，換熱后的原料氣4先進入催化劑上部填料層15,在上部填料層15中原料氣充分混合 和進一步預(yù)熱后，進入催化劑床層16,反應(yīng)氣5在催化劑顆粒表面發(fā)生甲烷合成反應(yīng)，產(chǎn)生 大量熱，反應(yīng)后產(chǎn)品氣6通過催化劑下承板19上氣孔進入下承板與反應(yīng)器底部密封形成的 緩沖腔21，產(chǎn)品氣7通過殼體底部產(chǎn)品出口 22流出反應(yīng)器。若通過催化劑床層中順逆流換 熱管中的原料氣不能及時將反應(yīng)熱移走，催化劑床層出現(xiàn)溫度突然升高，影響反應(yīng)的正常 進行情況下，可以啟動冷激氣分布器14,采用冷激氣8直接冷激來調(diào)節(jié)催化劑床層16的溫 度。
[0066] 實施例1
[0067] 焦?fàn)t氣經(jīng)常規(guī)凈化后，壓縮至3. 5MPaG，總硫含量彡IOOppb (v/v)，其組成如下表 所示：
[0068] 焦?fàn)t煤氣組成表
[0069]
[0070] 流程如圖1所示，甲烷化催化劑選用常規(guī)甲烷化催化劑（60% A1A、20%的MgO、 20%的NiO)。焦?fàn)t氣與循環(huán)氣（焦?fàn)t氣與循環(huán)氣的摩爾比為1:1)混合后，經(jīng)一段反應(yīng)器 入口溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)整至320°C，進入一段絕熱式反應(yīng)器進行甲烷合成反應(yīng)，催化劑空速采 用δΟΟΟΙΓ 1，通過調(diào)節(jié)循環(huán)氣流量控制一段反應(yīng)器床層熱點溫度維持在620°C。反應(yīng)后氣體 組成如下表所示：
[0071] -段產(chǎn)品氣組成表
[0072]
[0073] 該氣體通過冷凝分水系統(tǒng)降溫至100°C后，分為兩部分氣體。一部分作為循環(huán)氣 經(jīng)循環(huán)壓縮機壓縮后與原料氣混合，該部分氣體量占冷卻后氣體量的40% (摩爾百分含 量）；另一部分直接進入二段內(nèi)換熱甲烷化反應(yīng)器繼續(xù)進行甲烷合成反應(yīng)，催化劑空速采 用δΟΟΟΙΓ 1，控制催化劑床層入口溫度為320°C，使熱點溫度維持在430°C左右。反應(yīng)后氣體 經(jīng)由產(chǎn)品冷卻分水系統(tǒng)冷卻分水后，得到合成天然氣。該氣體組成如下表所示：
[0074] 合成天然氣組成表
[0075]
[0076] 注：0表示低于檢測極限1__''
''' '
[0077] 實施例2
[0078] 焦?fàn)t氣經(jīng)常規(guī)凈化后，壓縮至I. 5MPaG，總硫含量彡IOOppb (v/v)，其組成與實施 例1相同。流程如圖1所示，甲烷化催化劑選用常規(guī)甲烷化催化劑（50% Al203、20%的MgO、 30 %的NiO)。焦?fàn)t氣與循環(huán)氣（焦?fàn)t氣與循環(huán)氣的摩爾比為0.7:1)混合后，經(jīng)一段反應(yīng)器 入口溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)整至250°C，進入一段絕熱式反應(yīng)器進行甲烷合成反應(yīng)，催化劑空速采 用ΠΟΟΟΙΓ 1，通過調(diào)節(jié)循環(huán)氣流量控制一段反應(yīng)器床層熱點溫度維持在545°C。反應(yīng)后氣體 組成如下表所示：
[0079] -段產(chǎn)品氣組成表
[0080]
[0081] 該氣體通過冷_凝分k系纟k降'至i_〇(rck分'為兩b分氣體。一部分作為循環(huán)氣 經(jīng)循環(huán)壓縮機壓縮后與原料氣混合，該部分氣體量占冷卻后氣體量的60% (摩爾百分含 量）；另一部分直接進入二段內(nèi)換熱甲烷化反應(yīng)器繼續(xù)進行甲烷合成反應(yīng)，催化劑空速采 用δδΟΟΙΓ1，控制催化劑床層入口溫度為250°C，使熱點溫度維持在265°C左右。反應(yīng)后氣體 經(jīng)由產(chǎn)品冷卻分水系統(tǒng)冷卻分水后，得到合成天然氣。該氣體組成如下表所示：
[0082] 合成天然氣組成表
[0083]
[0084] 實施例3
[0085] 焦?fàn)t氣經(jīng)常規(guī)凈化