1難以影響活塞速度的中高速區(qū)域的衰減特性。
[0120]在圖8中，虛線表示第二閥20單體的衰減特性。另外，實線表示第一簧片閥11和第二閥20加在一起的吸震器100的衰減特性。根據(jù)圖8可知，吸震器100即使在活塞速度接近O的低速區(qū)域中也能夠產(chǎn)生衰減力，并且在一定以上的活塞速度的區(qū)域中主要能夠產(chǎn)生與第二閥20的衰減特性對應(yīng)的衰減力。因此，本實施方式的吸震器100兼具與基于第二閥20的大范圍的活塞速度的區(qū)域?qū)?yīng)的衰減力特性和基于第一閥10的微低速的區(qū)域的衰減力特性。
[0121]另外，本實施方式的第一簧片閥11分別與作為第二閥座部的外側(cè)突起3b和作為第一閥座部的簧片5進(jìn)行線接觸。由此，如以下所說明的那樣，抑制第一閥10打開時的異音的產(chǎn)生等。首先，參照圖19?圖21，說明通過徑向的一端部為固定端的簧片閥40對第一油路31進(jìn)行開閉的情況的問題點。
[0122]在圖19至圖21中表示徑向的兩端中的一端為固定端的簧片閥的一例。圖19是表示內(nèi)側(cè)緣部為固定端的簧片閥關(guān)閉時的狀態(tài)的圖。圖20是表示內(nèi)側(cè)緣部為固定端的簧片閥的吸附的圖。圖21是表示內(nèi)側(cè)緣部為固定端的簧片閥打開時的過沖的圖。
[0123]如圖19所示，簧片閥40的內(nèi)側(cè)緣部41為固定端?；善y40的外側(cè)緣部42為自由端，與閥座43面接觸。當(dāng)簧片閥40和閥座43面接觸時，簧片閥40容易吸附在閥座43上。在簧片閥40吸附在閥座43上的狀態(tài)下當(dāng)?shù)谝挥吐?1的壓力增加時，由于壓力差，簧片閥40如圖20所示發(fā)生變形。
[0124]在要以低的活塞速度使簧片閥40打開的情況下，考慮降低簧片閥40的剛性。但是，在降低了簧片閥40的剛性的情況下，吸附發(fā)生時的簧片閥40的變形量會變大。當(dāng)保持簧片閥40吸附在閥座43時，第一油路31的液壓比本來打開時的液壓大，進(jìn)而簧片閥40發(fā)生變形。從該狀態(tài)解除吸附，如圖21所示當(dāng)簧片閥40急速打開時，簧片閥40相對于與活塞速度對應(yīng)的閥位置(參照虛線)發(fā)生過沖，由于振動而產(chǎn)生異音。
[0125]相對于此，本實施方式的第一簧片閥11分別與外側(cè)突起3b和簧片5線接觸。由此，難以產(chǎn)生第一簧片閥11和外側(cè)突起3b的吸附、第一簧片閥11和簧片5的吸附。因此，根據(jù)本實施方式的第一簧片閥11，能夠抑制打開時的異音的產(chǎn)生。
[0126]另外，在本實施方式的吸震器100中，第一油路31的流路截面積比第二油路32的流路截面積大。在本實施方式中，第一油路31的流路截面積比伸長側(cè)油路32a的流路截面積和收縮側(cè)油路32b的流路截面積的任一個都大。由此，能夠抑制活塞I移動時的下側(cè)的空間部7b與第一油路31的壓力差的上升，能夠使第一簧片閥11相對于活塞速度的衰減力斜度平緩。另外，作為各油路31、32的流路截面積的值，可以使用各油路31、32的流路截面積最小的部分的截面積。
[0127]作為使第一油路31的流路截面積比第二油路32的流路截面積大的方法，例如如圖1所示，存在使第一油路31的徑向的寬度比伸長側(cè)油路32a的徑向的寬度、收縮側(cè)油路32b的徑向的寬度大的方法。此外，也可以使第一油路31和第二油路32的周向上的長度不同。第一油路31的流路截面積可以比將伸長側(cè)油路32a的流路截面積和收縮側(cè)油路32b的流路截面積相加所得的第二油路32的流路截面積大。
[0128][第一實施方式的變形例]
[0129]說明第一實施方式的變形例。圖11是第一實施方式的第一變形例的吸震器的要部剖視圖。本變形例的第一閥10的結(jié)構(gòu)與上述第一實施方式的結(jié)構(gòu)相同。
[0130]在本變形例的吸震器100中，與上述第一實施方式的吸震器100的不同之處在于，收縮側(cè)第二簧片閥22始終打開伸長側(cè)油路32a，上側(cè)的空間部7a和伸長側(cè)油路32a連通。另外，在伸長側(cè)第二簧片閥21始終打開收縮側(cè)油路32b、中間油路32和收縮側(cè)油路32b連通這一點上也與上述第一實施方式不同。
[0131]與上述第一實施方式同樣地，無論活塞I在伸長方向和收縮方向的哪一方向上移動，第一閥10都控制衰減力。例如當(dāng)活塞I在伸長方向上移動的情況下，工作流體如箭頭Y5所示從上側(cè)的空間部7a通過伸長側(cè)油路32a，經(jīng)由設(shè)于閥座23的切口部流入到中間油路33。工作流體進(jìn)一步從中間油路33進(jìn)入到第一油路31，使第一油路31的壓力增加。當(dāng)由壓力差引起的力小于相當(dāng)于預(yù)設(shè)載荷的力的情況下，第一簧片閥11關(guān)閉。另外，當(dāng)由壓力差引起的力為相當(dāng)于預(yù)設(shè)載荷的力以上時，第一簧片閥11的外側(cè)緣部13打開。當(dāng)伸長側(cè)油路32a的壓力與中間油路33的壓力的壓力差達(dá)到閾值時，伸長側(cè)第二簧片閥21打開。
[0132]當(dāng)活塞I在收縮方向上移動的情況下，下側(cè)的空間部7b的壓力為高于第一油路31的壓力的高壓。當(dāng)由該壓力差引起的力為相當(dāng)于預(yù)設(shè)載荷的力以上時，第一簧片閥11的內(nèi)側(cè)緣部12打開。當(dāng)?shù)谝换善y11打開時，工作流體如箭頭Y6所示進(jìn)入到第一油路31，從中間油路33流入到伸長側(cè)油路32a和收縮側(cè)油路32b。當(dāng)活塞速度為低速的情況下，工作流體從伸長側(cè)油路32a向上側(cè)的空間部7a流出。當(dāng)收縮側(cè)油路32b的壓力與上側(cè)的空間部7a的壓力的壓力差達(dá)到閾值時，收縮側(cè)第二簧片閥22打開，打開收縮側(cè)油路32b。
[0133][第二實施方式]
[0134]參照圖12說明第二實施方式。關(guān)于第二實施方式，具有與上述第一實施方式中說明的構(gòu)成要素相同的功能的構(gòu)成要素使用相同的附圖標(biāo)記，省略重復(fù)說明。圖12是第二實施方式的吸震器的要部剖視圖，圖13是表示第二實施方式的吸震器的功能的圖。在第二實施方式的吸震器101中，與上述第一實施方式的吸震器100的不同之處在于，第一簧片閥11僅在伸長側(cè)起作用。在圖12中，在中心軸線X的紙面左側(cè)表示活塞I在伸長方向上移動的情況的狀態(tài)，在中心軸線X的紙面右側(cè)表示活塞I在收縮方向上移動的情況的狀態(tài)。
[0135]如圖12所示，本實施方式的活塞I具有第三閥50。第三閥50包含收縮側(cè)簧片閥51和收縮側(cè)油路52而構(gòu)成。收縮側(cè)簧片閥51能夠采用與上述第一實施方式的收縮側(cè)第二簧片閥22同樣的結(jié)構(gòu)的閥。另外，本實施方式的第二閥20包含伸長側(cè)第二簧片閥21和伸長側(cè)油路32a而構(gòu)成。吸震器101的收縮側(cè)油路52不與中間油路33連接。收縮側(cè)油路52的一端經(jīng)由收縮側(cè)簧片閥51而與上側(cè)的空間部7a連接。收縮側(cè)油路52的另一端通過設(shè)于活塞主體3的外周部的開口部32d而與下側(cè)的空間部7b連通。因此，下側(cè)的空間部7b的工作流體不經(jīng)由第一簧片閥11而直接流入到收縮側(cè)油路52。即，在本實施方式的吸震器101中，如圖13所示，第一閥10與伸長側(cè)第二簧片閥21以直列式配置，但是與收縮側(cè)簧片閥51以并列式配置。
[0136]因此，當(dāng)活塞I在收縮方向上移動時，下側(cè)的空間部7b的工作流體如圖12中箭頭Y7所示，繞過第一閥10而流入到收縮側(cè)油路52。由此，活塞I在收縮方向上移動時的吸震器101的衰減特性形成與圖8中虛線所示的特性、即收縮側(cè)簧片閥51(上述第一實施方式的收縮側(cè)第二簧片閥22)的衰減特性同樣的特性。
[0137]另一方面，當(dāng)活塞I在伸長方向上移動時，與上述第一實施方式的情況相同地，如箭頭Y8所示，上側(cè)的空間部7a的工作流體從伸長側(cè)油路32a通過中間油路33而流入到第一油路31。因此，在第一簧片閥11關(guān)閉的情況下，限制工作流體從上側(cè)的空間部7a向下側(cè)的空間部7b流通。由此，活塞I在伸長方向上移動時的吸震器101的衰減特性為圖8中實線所示的特性。換言之，吸震器101所產(chǎn)生的衰減力的值為將伸長側(cè)第二簧片閥21所產(chǎn)生的衰減力的值與第一簧片閥11所產(chǎn)生的衰減力的值相加所得的值。
[0138][第二實施方式的變形例]
[0139]在上述第二實施方式中，繞過第一閥10的第三閥50在活塞I在收縮方向上移動時打開，但是也可以取而代之，使第三閥50在活塞I在伸長方向上移動時打開。在這種情況下，第三閥50例如優(yōu)選為包含與伸長側(cè)第二簧片閥21同樣的伸長側(cè)簧片閥、與伸長側(cè)油路32a同樣的伸長側(cè)油路、在伸長側(cè)簧片閥打開的情況下繞過第一閥10而將伸長側(cè)油路和下側(cè)的空間部7b連通的旁通油路的結(jié)構(gòu)。另外，第二閥20優(yōu)選包含與上述第一實施方式相同的收縮側(cè)油路32b、收縮側(cè)第二簧片閥22而構(gòu)成。即，根據(jù)第二實施方式和本變形例，公開了具有與第一閥10以并列式設(shè)置的第三閥的活塞I。
[0140][第三實施方式]
[0141]參照圖14?圖17說明第三實施方式。關(guān)于第三實施方式，具有與上述第一實施方式和第二實施方式中說明的構(gòu)成要素相同的功能的構(gòu)成要素使用相同的附圖標(biāo)記，省略重復(fù)說明。圖14是第三實施方式的吸震器的要部剖視圖，圖15是表示第三實施方式的吸震器的構(gòu)成部件的立體圖，圖16是表示第一簧片閥的實質(zhì)上的關(guān)閉狀態(tài)的圖，圖17是表示第一簧片閥的打開狀態(tài)的圖。在第三實施方式的吸震器102中，與上述各實施方式的吸震器100、101的不同之處在于，對于相同大小的活塞速度，第一閥10對應(yīng)活塞I的移動方向而產(chǎn)生不同大小的衰減力。作為如此對應(yīng)活塞I的移動方向而產(chǎn)生不同大小的衰減力的結(jié)構(gòu)的一例，本實施方式的吸震器102包含調(diào)整衰減力的調(diào)整片8而構(gòu)成。
[0142]調(diào)整片8是圓環(huán)形狀的板狀的部件。本實施方式的調(diào)整片8的外徑比第一簧片閥11的內(nèi)徑稍小。調(diào)整片8如圖14和圖15所示，在第一簧片閥11的徑向內(nèi)側(cè)，配置于與第一簧片閥11同軸的軸線上。第一簧片閥11的內(nèi)周面與調(diào)整片8的外周面的空隙優(yōu)選窄到能夠限制工作流體的流通的程度。即，優(yōu)選在第一簧片閥11的內(nèi)側(cè)緣部12通過壓力差而上升的情況下，若不在伸長方向上上升調(diào)整片8的厚度量，則工作流體實質(zhì)上不在第一油路31與下側(cè)的空間部7b之間流通。
[0143]調(diào)整片8作為在第一簧片閥11的內(nèi)側(cè)緣部12的開度、即簧片5與內(nèi)側(cè)緣部12的間隙大小成為預(yù)定開度之前限制工作流體的流通的限制部件發(fā)揮功能。
[0144]當(dāng)活塞I在收縮方向上移動的情況下，當(dāng)由下側(cè)的空間部7b的壓力與第一油路31的壓力的壓力差引起的力為相當(dāng)于預(yù)設(shè)載荷的力以上時，第一簧片閥11的內(nèi)側(cè)緣部12離開簧片5。但是，即使內(nèi)側(cè)緣部12離開簧片5，當(dāng)活塞速度低、內(nèi)側(cè)緣部